JPH0329994B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 発明の目的 （産業上の利用分野） この発明はシリンダの両開口端に固定された一
対のサイドプレートの内側においてロータが回転
されることにより容量が変化する複数の圧縮室に
吸入室の気体を吸入孔から吸入し、吐出孔から吐
出する圧縮機に関し、圧縮室を完全には圧縮仕事
が行われない状態とすることによつて、吐出容量
を減少させるようにした可変容量型ベーン圧縮機
に関するものである。

（従来の技術） 従来、このような圧縮機は、例えば自動車の車
室冷房装置用の冷媒ガス圧縮機として好適に使用
される。冷房装置が車室の温度を下げる冷却形態
で作動している間は、圧縮機に大吐出容量が要求
されるが、室温が快適な温度に達して冷房装置の
運転形態がその温度を維持すれば良い保温形態に
移行した場合には、それほどの吐出容量を必要と
しなくなるため、圧縮機は小吐出容量運転に移行
することが望ましいのである。

そこで、本願発明の発明者等は特開昭59−
99089号公報において、吸入行程途上にある圧縮
室に連通する吸入通路にスプール式の開閉弁を設
け、冷房負荷が小さくなつた場合には吸入通路の
吸入有効面積を減少させて小容量運転を行い得る
ようにすることを提案した。

又、特願昭59−171209号において、圧縮行程途
上にある圧縮室と吸入行程途上にある吸入室とを
連通させるバイパス溝を設け、このバイパス溝の
ロータ回転方向において吐出口に近い側の端の位
置を変更することにより圧縮開始時期を遅らせて
小容量運転を行い得るようにすることも提案し
た。

（発明が解決しようとする問題点） ところが、スプール式の開閉弁により吸入有効
面積を減少させる前者の場合には、圧縮機の回転
数が低い状態では減少させた吸入有効面積からで
も充分な量のガスが吸入されて容量ダウン効果が
充分でないという問題点がある。

又、バイパス溝の吐出口側端の位置をずらして
圧縮開始時期を遅らせるようにした後者の場合に
は、圧縮機の高速回転領域でガスの慣性により一
旦圧縮室へ流入したガスが吸入行程途上にある圧
縮室へ移動しにくく、高速回転領域で容量ダウン
の効果が低いという問題点がある。

発明の構成 （問題点を解決するための手段） この発明は前記問題点を解決するため、シリン
ダと吸入室側のサイドプレートとの間に回動板を
回動可能に設け、前記回動板には前記複数の圧縮
室のうち圧縮行程途上にある圧縮室を吸入行程途
上にある圧縮室に連通させる第一バイパス通路を
設け、前記吸入孔に連なる吸入通路には吸入流体
の流量を増減させる可変絞り装置を設け、同じく
前記サイドプレート及び回動板には常には遮断さ
れているが、同回動板の回動により順次連通され
て圧縮行程途上の圧縮室の冷媒ガスを吸入室へ逃
がす複数の第二，三バイパス通路を設け、これら
のバイパス通路の圧縮室側開口は前記ベーンの厚
さと同じか、それ以下に形成され、さらに、前記
回動板を回動して前記第一バイパス通路を不作動
状態と作動状態とに切換え、かつ前記第二，三バ
イパス通路を遮断状態から連通状態に切換えるた
めの回動板駆動装置を具備するという構成を採用
している。

（作用） この発明は前記手段を採用したことにより、次
のように作用する。

回動板駆動装置により第一バイパス通路が不作
動状態で、第二，三バイパス通路が遮断状態にあ
つて圧縮機が大容量運転を行つている時、回動板
駆動装置が作動すると、まず、第一バイパス通路
が作動状態となつて圧縮行程途上の圧縮室から吸
入行程途上の圧縮室へ冷媒ガスが逃がされる。次
いで、第二バイパス通路が連通状態になつて、圧
縮行程途上の圧縮室から吸入室へ冷媒ガスが逃が
される。さらに、第三バイパス通路が連通状態に
なるため、圧縮室と吸入室の連通面積を段階的に
増すことができる。

一方、可変絞り装置が作動されると、吸入通路
から圧縮室へ吸入される吸入冷媒ガスに対する絞
りが与えられ、圧縮機は小容量運転となる。

（実施例） 以下、この発明を具体化した一実施例を第１図
〜第１１図に従つて説明する。

圧縮機の楕円筒状中空部を有するシリンダ１の
両端面には円板状のフロントサイドプレート２及
びリヤサイドプレート３が接合され、これらによ
つてロータ収容用の楕円筒状空間が形成されてい
る。フロントサイドプレート２の前面には吸入室
５を有するフロントハウジング４が設けられ、吸
入室５は吸入口６を介して外部回路と連通されて
いる。フロントサイドプレート２の後面にはリヤ
サイドプレート３及びシリンダ１の外周を囲繞す
るようにリヤハウジング７が接合され、リヤサイ
ドプレート３とリヤハウジング７とで囲まれる空
間には吐出ガス中のオイルを分離するための油分
離室８が形成され、同油分離室８は吐出口９を介
して外部回路と連通されている。

前記フロントサイドプレート２及びリヤサイド
プレート３の中心部には、回転軸１０が軸受１
１，１２を介して積極回転可能に支承されてお
り、第２図に示すように同回転軸１０に形成され
た円柱状のロータ１３がシリンダ１内にその外周
面の２箇所をシリンダ１内周面の短径部２箇所と
接するように収容され、三ケ月状をなす２つの室
１４が形成されている。ロータ１３の円周上には
全幅に渡つて複数個（この実施例では４個の場合
を示す）のベーン溝１５が所要深さをもつて形成
され、各ベーン溝１５に摺動可能に嵌合されたベ
ーン１６はその先端がシリンダ１の内周面に当接
することで前記三ケ月状の室１４をそれぞれ複数
の圧縮室１７に区画形成している。

前記フロントサイドプレート２にはロータ１３
の回転方向に沿つて円弧状（第３図参照）の長孔
が形成され、この長孔をベーン１６の厚さより長
い第一貫通孔１８としている。同第１貫通孔１８
は回転軸１０の中心に関して点対称の位置に２箇
所貫設されている。そして、前記圧縮室１７は同
第一貫通孔１８と、後述する回動板２３の第二貫
通孔２６とからなる吸入孔５２によつて吸入室５
と連通されている。

又、圧縮室１７はシリンダ１に貫設された吐出
孔１９およびリテーナ２２を備えたリード弁２１
を介して吐出室２０に連通される。吐出室２０は
リヤサイドプレート３に設けた連通孔３ａを介し
て前記油分離室８と連通されている。

前記シリンダ１とフロントサイドプレート２と
の間には円環状の回動板２３が設けられている。
この回動板２３はフロントサイドプレート２の内
側面に設けられた油溝２４と連通する浅い円環溝
２５によつて、シリンダ１の中心線の回りに回動
可能に保持され、かつその一側がフロントサイド
プレート２の内側面と面一をなし、ロータ１３と
ベーン１６との端面に接触するようになつてい
る。

第１図に示すように、同回動板２３には前記第
一貫通孔１８と協働して圧縮室１７と吸入室５と
を連通する吸入孔５２としての機能を有し、圧縮
行程途上の圧縮室１７から吸入行程途上の圧縮室
１７へ冷媒ガスを逃がす第一バイパス通路として
の機能をも備えた第二貫通孔２６が回転軸１０の
中心に関して点対称の位置に２箇所貫設されてい
る。同第二貫通孔２６は前記第一貫通孔１８と同
形同大となつている。又、前記両貫通孔１８，２
６はその対応位置により、吸入室５から圧縮室１
７に至る吸入孔５２の面積を増減する可変絞り装
置の絞り部を構成している。そして、常には第
一，二貫通孔１８，２６は重なり合つて連通面積
が最大となつているが、回動板２３が回動される
と、第一，二貫通孔１８，２６の連通面積が減少
して吸入室５から圧縮室１７へ流入する冷媒ガス
の量が少なくなるとともに、第９図〜第１１図矢
印で示すように前記ベーン１６の側端を吹き抜け
るようにして圧縮行程途上の圧縮室１７から吸入
行程途上の圧縮室１７へ冷媒ガスが漏れて圧縮開
始時期が遅れ、有効な圧縮仕事が行われないよう
になつている。

又、第３図に示すように回動板２３には第三，
四貫通孔２７，２８が設けられており、これら貫
通孔２７，２８の圧縮室側開口は前記ベーン１６
の側端面によつて塞がれる程度の大きさに形成さ
れている。一方、フロントサイドプレート２には
円弧状（第３図参照）の長孔をなし、第三，四貫
通孔２７，２８と協働して第二，第三バイパス通
路を形成する第五貫通孔２９が形成されている。
そして、常には前記第三，四貫通孔２７，２８は
フロントサイドプレート２の第一貫通孔１８と第
五貫通孔２９との間に位置してフロントサイドプ
レート２により閉鎖されており、回動板２３が回
動されると、第三，四貫通孔２７，２８と第五貫
通孔２９とが順次互いに連通され、圧縮行程途上
の圧縮室１７と吸入室５とが連通される。

第１，３図に示すように、前記回動板２３には
ロータ１３とは反対側に突出するアーム３０が固
設されており、前記フロントサイドプレート２の
内側面に形成された円弧穴３１を経て、スプール
３２に形成された長孔３３に緩く嵌入されてい
る。同スプール３２は、フロントサイドプレート
２に形成されたスプール室３４内に進退自在に設
けられている。同スプール室３４はフロントサイ
ドプレート２の前記回転軸１０を支承するボス部
の近傍に形成された有底穴の開口部が、絞り効果
を付与した小さい連通孔３５ａを備える閉塞部材
３５によつて閉塞されることにより形成され、同
連通孔３５ａによつて第二室３７と吸入室５とを
連通している。前記スプール室３４はスプール３
２によつて第一室３６と、第二室３７とに仕切ら
れており、第二室３７にはスプール３２を第一室
３６側に付勢するばね３８が内装されている。

第一室３６はフロントサイドプレート２に形成
され、かつ前記油溝２４と第一室３６とを連通す
る油通路３９、油溝２４、ベーン溝１５、リヤサ
イドプレート３に形成された環状の油溝４０、前
記軸受１２の小間隙、及びリヤサイドプレート３
に形成された油通路４１からなる第一オイル供給
路４２を介して油分離室８に連通されており、同
第一オイル供給路４２を経て中間圧が第一室３６
に供給される。なお、４３はシールリングであ
る。

第二室３７はフロントサイドプレート２、シリ
ンダ１及びリヤサイドプレート３に形成した第二
オイル供給路４４によつて、油分離室８に連通さ
れており、同第二オイル供給路４４を経て高圧の
冷媒ガスが第二室３７に供給され、スプール３２
が第一室３６側へ移動されるようになつている。

第４図に示すように、第二オイル供給路４４の
途中には、開閉弁４５が設けられている。同開閉
弁４５は吐出圧を受ける球状の弁子４６と、同弁
子４６と協働して第二オイル供給路４４を遮断す
る弁座４７と、弁子４６を開閉するピストン４８
とを備えている。同ピストン４８は吸入室５に開
口するピストン室４９内に進退自在に嵌合されて
おり、ピストン室４９には弁子４６を弁座４７か
ら押し出す方向に付勢するばね５０が内装されて
いる。又、前記ピストン４８にはフロントハウジ
ング４に形成された連通孔５１を経て大気圧が作
用する一方、吸入室５の吸入冷媒ガス圧力がそれ
とは逆向きに、すなわち、後退方向に作用するよ
うになつている。

前述したアーム３０、スプール３２、ばね３
８、第一，第二のオイル供給路４２，４４、及び
開閉弁４５により、前記回動板２３の駆動装置を
形成している。

次に、以上のように構成された可変容量型ベー
ン圧縮機の作用について説明する。

この圧縮機は、回転軸１０が図示しない電磁ク
ラツチを介して自動車の駆動源であるエンジンに
連結されて使用されるものであるが、冷房負荷が
大きく、大吐出容量を必要とする状態では、冷媒
ガスの吸入圧力が高いため、第４図に示すピスト
ン４８がばね５０の付勢力に抗して後退された状
態にあり、弁子４６が弁座４７に着座することに
より第二オイル供給路４４を遮断し、第二室３７
は吸入室５の圧力とほぼ同じ状態にある。

一方、油分離室８の下部に貯えられた油が第一
オイル供給路４２を経て、第一室３６へ中間圧と
して圧送される。従つて、スプール３２はその油
の圧力に基づきばね３８の付勢力に抗して、第３
図に示すように第二室３７側へ移動された状態に
ある。このときには第一，二貫通孔１８，２６と
が重ない合つて、第５，８図に示すように第二貫
通孔２６の吐出孔１９側端の位置Ｐ１が吐出孔１
９から最も遠い位置にあり、これらの連通面積が
最大となつて第一バイパス通路は不作動状態とな
り、かつ可変絞り装置が作用していない状態であ
り、しかも回動板２３の第三，四貫通孔２７，２
８とフロントサイドプレート２の第五貫通孔２９
とは隔たつて連通せず、第二，三バイパス通路は
遮断状態にある。このため、吸入される冷冷媒ガ
スが第二貫通孔２６と第一貫通孔１８との連通部
において絞り作用を受けず、また、室１４を仕切
る後行側のベーン１６が第二貫通孔２６の吐出孔
１９側端位置Ｐ１を通過する直前に室１４の容積
が最大となり、この位置Ｐ１から圧縮が開始され
るため、圧縮機は大容量運転を行い、大きな冷房
能力が得られる。

このような大容量運転状態が一定時間維持され
ることによつて室温が徐々に快適温度に接近し、
冷房負荷が小さくなると、図示しないエバポレー
タの冷媒ガスの蒸発温度が低くなるため、蒸発圧
も低くなつて、冷媒ガスの吸入圧力が低下し、第
４図に示すピストン４８がばね５０の付勢力に基
づいて前進され、弁子４６を弁座４７から押し離
すことにより第二オイル供給路４４を開く。その
結果、この第二オイル供給路４４を経て高圧オイ
ルが第二室３７へ供給され、スプール３２に作用
するため、スプール３２が第一室３６側へ移動さ
れる。このとき、第一室３６から第一オイル供給
路４２へ油が逆流して、第一室３６の容積が減少
し、一方、閉塞部材３５の連通孔３５ａを介して
第二室３７の油が吸入室５へ絞り作用により徐々
に流出するため、第二室３７の圧力上昇がゆるや
かになり、従つてスプール３２は第一室３６側へ
徐々に移動されることになる。

同スプール３２が回動板２３を第３図において
時計回り方向に回動させ、例えば、第９図に示す
状態では第三，四貫通孔２７，２８が第五貫通孔
２９と連通するには至らないが、第一，二貫通孔
１８，２６との連通面積が減少し、吸入冷媒ガス
に対する絞りが与えられ、吸入される冷冷媒ガス
量が減少する。又、この状態では第二貫通孔２６
が第一バイパス通路として作動状態となり、圧縮
行程途上の圧縮室１７から吸入行程途上の圧縮室
１７へ（同図矢印方向）冷媒ガスが逃がされる。
すなわち、一つの室１４を仕切る後行側のベーン
１６が第二貫通孔２６の吐出孔１９側端の位置Ｐ
２を通過するまでは、そのベーン１６を挟んで高
圧側の圧縮室１７と低圧側の圧縮室１７とが第二
貫通孔２６によつて連通された状態にあるため、
そのベーン１６の側端を吹き抜けて高圧側から低
圧側へ（第１０図矢印方向）冷媒ガスが漏れ、有
効な圧縮仕事が行われないのである。

そして、回動板２３がさらに回動されて第６，
１０図に示す状態、つまり第三貫通孔２７と第五
貫通孔２９とが連通して第二バイパス通路が連通
状態となり、第一，二貫通孔１８，２６との連通
面積がさらに減少すると、吸入冷媒ガスに対する
絞り作用が増すとともに、第二貫通孔２６の吐出
孔１９側端が吐出孔１９に近い側の位置Ｐ２へ移
行され、圧縮開始時期がその分遅くなり、容量ダ
ウンが増える。

このような圧縮開始時期の遅れと、前記絞り効
果による吸入冷媒ガス量の減少との相乗効果によ
つて吐出容量が減少するのであるが、その吐出容
量の減少によつて圧縮機の冷媒ガスの吸入量が低
下し、吸入圧力が上昇する。その上昇の程度が第
４図に示すばね５０及び大気圧に打ち勝つ程度で
あれば、開閉弁４５のピストン４８が後退され、
弁子４６を弁座４７に着座させて第二オイル供給
路４４を遮断するため、第二室３７への高圧オイ
ルの圧送が止められる。その結果、スプール３２
はそれ以上は第一室３６側へ移動せず、中間スト
ローク位置に停止して、回動板２３を第６，１０
図に示す状態に保持し、圧縮機は中容量運転を行
う。第二室３７へ供給された高圧オイルは、連通
孔３５ａからわずかずつ漏洩し、スプール３は第
二室３７側へ少しずつ動き、容量増大あるいは、
負荷の減少により再び吸入圧が設定圧になつたと
ころで開閉弁４５が開き容量を減らす。

さらに、圧縮機の冷房負荷（冷凍回路の熱負
荷）の減少の程度が大きく、つまり冷媒ガスの吸
入圧力の低下が著しい場合には、ピストン４８が
ばね５０の付勢力に基づいて前進された位置に比
較的に長く保たれ、弁子４６を弁座４７から押し
離している時間が長いため、第二オイル供給路４
４を経て第二室３７への充分な量の高圧オイルが
供給される。それによつてスプール３２は第一室
３６側移動端までの移動され、回動板２３を第
７，１１図に示すようにそれの最大回動角度位置
まで回動させる。その結果、第二貫通孔２６と第
一貫通孔１８との連通面積がさらに小さくなると
ともに、第二貫通孔２６の吐出孔１９側端が吐出
孔１９に最も近い位置Ｐ３まで移行され、かつ、
第三，四貫通孔２７，２８と第五貫通孔２９とが
共に連通された状態、すなわち、第二，三バイパ
ス通路が連通状態となる。従つて、吸入される冷
媒ガス量がさらに減少するとともに、圧縮開始時
期も位置Ｐ３からとなつて一層遅れが生じるう
え、互いに連通された第三，四貫通孔２７，２８
と第五貫通孔２９とが圧縮行程途上にある圧縮室
１７を第二貫通孔２６の吐出孔１９側端の位置Ｐ
３より、さらに吐出孔１９に近い側において吸入
室５へ連通させ、圧縮冷媒ガスの一部をその吸入
室５へ逃がす状態となる。見方を変えれば、第
三，四貫通孔２７，２８と第五貫通孔２９との連
通により、圧縮開始時期が位置Ｑまで遅らされる
ことになつて、圧縮機は最も吐出容量が小さい小
容量運転状態へと移行し、必要以上の圧縮仕事を
行うことが回避され、かつ、エンジンの負担が軽
減される。

ところで、圧縮機の低速回転時においては、第
一貫通孔１８と第二貫通孔２６との連通面積の減
少による吸入冷媒ガスへの絞り効果はそれほど大
きくはないが、第二貫通孔２６を第一バイパス通
路として高圧側から低圧側へ冷媒ガスを吹き抜け
させること、及び第三，四貫通孔２７，２８と第
五貫通孔２９を第二，第三バイパス通路として圧
縮途上冷媒ガスを吸入室５へ逃がすことは、いず
れも低速時における容量ダウンの効果が大きい。

一方、圧縮機の高速回転時においては、吸入孔
５２の絞りによる吸入冷媒ガス量の減少に伴う容
量ダウンの効果が大きく、又、吸入される冷媒ガ
スの絶対量が少ないことから、第二貫通孔２６を
通過中のベーン１６の側方を高圧側から低圧側へ
冷媒ガスが吹抜け易く、冷媒ガスの吹抜けや逃げ
による容量ダウン効果は高速時においても比較的
大きい。

このように、回動板２３の回動に伴い、第５図
に示す大容量運転状態から第四貫通孔２８と第五
貫通孔２９とが完全に連通状態となるまでは、連
続的に吐出量が減少する。

以上のような小容量運転状態が続くことにより
冷房負荷が上がつてくると、冷媒ガスの吸入圧力
の上昇に伴い、ピストン４８が後退して弁子４６
が第二オイル供給路４４を遮断することにより、
第３図に示すスプール３２が第二室３７側へ移動
して、前述した中容量運転状態あるいは大容量運
転状態へ移行する。以後、冷媒負荷の大小に応じ
て小容量運転と中容量運転、大容量運転とが繰り
返される。

圧縮機が停止されると、油分離室８、圧縮室１
７等の各室は吸入圧まで低下する。第一室３６と
第二室３７との圧力が等しくなつて、スプール３
２はばね３８により第一室３６側へ移動された状
態となり、圧縮機の起動時には吐出容量が最小の
状態から運転が開始される。そのため、起動時に
おけるエンジン負荷の立上がりがゆるやかでシヨ
ツクが小さく、又、液圧縮の発生も良好に回避さ
れる。

本発明実施例において、第二，三バイパス通路
を複数にしたため、バイパス通路全体の面積を大
きくして可変容量の幅を大きくすることができる
とともに、段階的に容量を変更することができ、
１つのバイパス通路の面積を小さくでき、ベーン
の厚みも小さくできるので、圧縮機の容積を大き
くできる。ひいては圧縮機全体の小型化ができ
る。

次に、本発明の別例を第１２図〜第１５図に従
つて説明する。

本実施例では、前記第三，四貫通孔２７，２８
の間隔を前記実施例よりも大きくし、前記第五貫
通孔２９に代えて、前記第三，四貫通孔２７，２
８と同じ大きさの第六貫通孔５３と、同第六貫通
孔５３の２倍程度の大きさの第七貫通孔５４とを
設けること。第三，四貫通孔２７，２８の距離
W1と第六，七貫通孔５３，５４の距離W2は等し
くなるようになつている。

例えば、第１２図に示す状態では第一，二貫通
孔１８，２６の連通面積が最大であり、かつ、第
三，四貫通孔２７，２８と第六，七貫通孔５３，
５４とは連通していない。第１３図に示す状態で
は第三，四貫通孔２７，２８が第六，七貫通孔５
３，５４と連通するには至らないが、第一，二貫
通孔１８，２６との連通面積が減少して吸入冷媒
ガスに対する絞りが与えられる。そして、第１４
図に示す状態では第四貫通孔２８のみが第七貫通
孔５４と連通し、第一，二貫通孔１８，２６との
連通面積がさらに減少する。さらに、回動板２３
を第１５図に示すように最大回動角度位置まで回
動させると、第一，二貫通孔１８，２６の連通面
積がさらに小さくなるとともに、第三，四貫通孔
２７，２８と第六，七貫通孔５３，５４とが互い
にそれぞれ連通された状態となり、吸入される冷
媒ガス量がさらに減少する。

従つて、この別例は前記実施例よりも容量ダウ
ンの幅が広がる。

又、前記第一貫通孔１８より第二貫通孔２６を
開口面積の大きい長孔にすること。この場合、前
記実施例と比較して圧縮開始時期を遅らせ易くな
り、容量の可変範囲が広がる。

さらに、第一貫通孔１８を省略する（冷媒ガス
の吸入は図示しない別設の吸入通路を経て行う）
とともに、第二貫通孔２６に代えて有底のバイパ
ス溝を回動板２３に設け、これを第一バイパス通
路として機能させる態様を採ること。又、回動板
を駆動するために、ピストンに固設したラツクと
回動板に固設したピニオンとを噛み合わせるこ
と、あるいはステツピングモータ等によつて回動
板を回動させることもできる。さらに、ロータが
円筒状シリンダの内周面の１箇所に極く接近する
状態で偏心配置されたタイプのベーン圧縮機に適
用したり、例えば圧縮室１７と吸入室５とを連通
し得る第三〜第五バイパス通路（図示略）を設け
たりすること等を始めとして、当業者の知識に基
づき、種々の変更、改良等を施した態様で本発明
を実施し得ることは勿論である。

発明の効果 以上詳述したように、この発明によれば、バイ
パス通路の面積を大きくすることができ、１つの
バイパス通路の面積を小さくできるため、圧縮室
の容積を大きくでき、圧縮機を小型化できるとと
もに、高速回転時でも大きな容量ダウン効果が得
られ、又、貫通孔の連通面積を段階的に増すこと
ができ、可変範囲が広がり、さらに、吸入絞り、
圧縮開始遅れを組合わせたことにより連続的に容
量を変えることができるという優れた効果があ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明を具体化した一実施例を示す断
面図、第２図は第１図のＡ−Ａ線断面図、第３図
は第１図のＢ−Ｂ線断面図、第４図は開閉弁付近
の部分断面図、第５〜７図は作動状態を示す部分
横断面図、第８図は第５図のｘ−ｘ線略体断面
図、第９図は回動板の作動状態を示す略体断面
図、第１０図は第６図のｙ−ｙ線略体断面図、第
１１図は第７図のｚ−ｚ線略体断面図、第１２〜
１５図は本発明の別例の作動状態を示す略体断面
図である。 シリンダ……１、サイドプレート……２，３、
吸入室……５、吐出室……９、ロータ……１３、
ベーン……１６、圧縮室……１７、第一貫通孔…
…１８、吐出孔……１９、吐出室……２０、回動
板……２３、第一バイパス通路としての第二貫通
孔……２６、第二，第三バイパス通路としての第
三，第四，第五貫通孔……２７，２８，２９、ア
ーム……３０、スプール……３２、スプール室…
…３４、第一室……３６、第二室……３７、ばね
……３８、第一，第二オイル供給路……４２，４
４、開閉弁……４５、吸入孔……５２。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ シリンダの両開口端に固定された一対のサイ
   ドプレートの内側にベーンを有するロータを回転
   可能に設けることにより、容積が変化する複数の
   圧縮室に吸入室の気体を吸入孔から吸入し、吐出
   孔から吐出する圧縮機において、前記シリンダと
   一方のサイドプレートとの間に回動板を回動可能
   に設け、 前記回動板には前記複数の圧縮室のうち圧縮行
   程途上にある圧縮室を吸入行程途上にある圧縮室
   に連通させる第一バイパス通路を設け、 前記吸入孔に連なる吸入通路には吸入流体の流
   量を増減させる可変絞り装置を設け、 同じく前記サイドプレート及び回動板には常に
   は遮断されているが、同回動板の回動により順次
   連通されて圧縮行程途上の圧縮室の冷媒ガスを吸
   入室へ逃がす複数のバイパス通路を設け、これら
   のバイパス通路の圧縮室側開口は前記ベーンの厚
   さと同じか、それ以下に形成され、 さらに、前記回動板を回動して前記第一バイパ
   ス通路を不作動状態と作動状態とに切換え、かつ
   前記バイパス通路を遮断状態から連通状態に切換
   えるための回動板駆動装置を具備することを特徴
   とする可変容量型ベーン圧縮機。 ２ 前記可変絞り装置は前記サイドプレートに貫
   設された吸入孔としての第一貫通孔と、前記回動
   板に設けた第一バイパス通路及び吸入孔を兼用す
   る第二貫通孔と、前記回動駆動装置とから構成さ
   れている特許請求の範囲第１項に記載の可変容量
   型ベーン圧縮機。 ３ 前記回動板駆動装置は回動板に突設されたア
   ームと、サイドプレートに形成さたスプール室
   と、同スプール室内に前記アームを作動するよう
   に進退自在に設けられ、かつ、スプール室を第一
   室と第二室に仕切るスプールと、第二室に内装さ
   れ、かつスプールを第一室側へ付勢するばねと、
   第一室に中間圧を付与する第一オイル供給路と、
   第二室に吐出圧を付与する第二オイル供給路と、
   同第二オイル供給路に介在され、かつ吸入室の吸
   入圧力の変動によつて同第二オイル供給路を開閉
   し得る開閉弁とにより構成されている特許請求の
   範囲第１項又は第２項に記載の可変容量型ベーン
   圧縮機。