JPH0331503A

JPH0331503A - エンジンの動弁機構用カムフォロア装置

Info

Publication number: JPH0331503A
Application number: JP1165365A
Authority: JP
Inventors: Satoshi Kadokawa; 聡角川
Original assignee: NSK Ltd
Current assignee: NSK Ltd
Priority date: 1989-06-29
Filing date: 1989-06-29
Publication date: 1991-02-12
Anticipated expiration: 2013-04-22
Also published as: JP2743488B2; GB2233418B; GB2233418A; GB9014594D0; US5054440A

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）この発明に係るエンジンの動弁機構用カムフォロア装置
は、自動車の走行用等として使用されるエンジンの動弁
機構中に組み込み、動弁機構部分の摩擦を少なくして、
エンジン運転時に於ける出力ロスの低減を図るもので、
本発明は更に、この様なカムフォロア装置を組み込んだ
エンジンの性能向上、特に高回転化を目的として成され
たものである。

（従来の技術）自動車の走行用等として使用されるエンジンには、各種
の構造のものがあるが、往復ピストン型エンジンの場合
は、一部の２サイクルエンジンを除き、総てクランクシ
ャフトの回転と同期して開閉する吸気弁及び排気弁を設
けている。

これら吸気弁及び排気弁を駆動する為の動弁機４Ｎとし
ては各種の構造のものが存在するが、例えば第１２図に
示した５ＯＨＣ型のものに就いて説明すると、クランク
シャフト１の１／２の速度で回転する（４サイクルエン
ジンの場合）１本のカムシャフト２により、ロッカーア
ーム３．３を介して吸気弁４及び排気弁５を往復駆動す
る様にしている。クランクシャフト１と同期して回転す
るカムシャフト２に固設したカム６．６は、ロッカーア
ーム３．３の端部と摺接しつつ吸気弁４及び排気弁５を
往復駆動する。

ところで、近年、エンジン運転時に於けるカム６．６の
周面とロッカーアーム３．３等の相手側部材の対向部分
との摩擦力を低減し、エンジン運転時に於ける出力ロス
の低減を図り、エンジンの効率を向上させる為、例えば
実開昭６４−３４４０６号公報に開示されている様に、
上記対向部分に、カム６．６の回転に伴なって回転する
カムフォロア装置を設ける事が行なわれる様になってい
る。

即ち、この様な目的でエンジンに組み込まれるカムフォ
ロア装置は、第１３〜１４図に示す様に、カム６と対向
するロッカーアーム３の端部に１対の支持壁部７．７を
、互いに間隔を開けて設けると共に、各支持壁部７．７
に形成した通孔１１．１１に、軸８の両端部を内嵌する
事により、上記１対の支持壁部７．７の間に軸８を固定
し、この釉８の周囲に、ニードル９．９を介して短円筒
状の外輪ｌＯを設け、この外輪１ｏの外周面とカム６の
外周面とを互いに当接させて、カム６の回転に伴ない外
輪１０が、軸８を中心として回転する様にしている。

この様な回転自在な外輪１ｏを設け、カム６とこれに対
向する部材との間の摩擦を、滑り摩擦から転がり摩擦に
変える事で、エンジン運転時に於１する出力ロスが低減
し、燃料消費率が減少する等、エンジンの効率が向上す
る。

又、近年のエンジンの高回転化に対応すべく、上記カム
フォロア装置部分の軽量化を図って、このカムフォロア
装置部分の高速追従性を良くする為、カムフォロア装置
の一部をセラミック化する技術も、特開昭６３−１１３
１０８号公報、実開昭６０−１５９８０５号公報、同６
２−２０３９１１号公報、同６３−４２８０５号公報に
開示されている様に、従来から考えられている。

この内、特開昭６３−１１３１０８号公報に開示された
カムフォロア装置は、第１５〜１６図に示す様に構成さ
れている。

即ち、ロッカーアーム３の端部に形成した支持壁部７．
７の間に設けた軸８に、セラミック族のブツシュ１２を
回転自在に外嵌すると共に、このブツシュ１２の更に外
側に、同じくセラミック族の外輪１３を、上記ブツシュ
１２に対する回転を自在として、外嵌している。

この様な、特開昭６３−１１３１０８号公報に開示され
たカムフォロア装置の場合、セラミック族の外輪１３の
内周面と鋼製の軸８の外周面との間に、セラミック族の
プツシ：Ｌ１２を設ける事で、（外輪１３を直接軸８に
外嵌する場合に比べ）鋼製の軸８の外周面とセラミック
族のブツシュ１２の内周面との摺接速度を低くし、出力
ロスを低減させると共に、鋼製の軸８の外周面の摩耗を
防止している。

（発明が解決しようとする課題）ところが、上述の特開昭６３−１１３１０８号公報に開
示された様な従来から知られたエンジンの動弁機構用カ
ムフォロア装置の場合、必ずしも十分に満足出来る性能
を発揮する事が出来ない。

即ち、ブツシュ１’２の内周面と軸８の外周面とは、外
輪１３を直接軸８に外嵌する場合に比べて相対速度が低
いとは言え、互いに摩擦する事が避けられない為、十分
な出力ロスの低減を図れないだけでなく、セラミックに
比べて硬度が低い、鋼製の！ｉｄ＋８が摩耗するのを防
止する為には、上記両局面間に存在する微小隙間部分へ
の潤滑油供給を十分に行なう必要があり、潤滑の為の機
構が複雑化、或は大型化する。

一方、前記実開昭６４−３４４０６号公報や特開昭６２
−７９０８号公報に開示された、第１７〜１８図に示し
た構造の様に、外輪１４の内周面と軸１５の外周面との
間に、複数のニードル１６．１６を設ける事により、外
輪１４と軸１５との係合を、滑り摩擦から転がり摩擦に
変えれば、エンジン運転時に於ける出力ロスの低減を図
ると共に、隣り合うニードル１６．１６同士の間に十分
な潤滑油を保持出来る為、外輪１４の内周面と軸１５の
外周面との間で、ニードル１６．１６を設けた部分の潤
滑を良好に行なう事が出来るが、この様な構造の場合、
外輪１４が鋼により造られている為、カムフォロア装置
部分の慣性質量が嵩み、エンジンの高回転化に十分に対
応する事が難しい。

第１フ〜１８図の構造に於いて、軸１５と外輪１４とニ
ードル１６．１６との１乃至全部の部品をセラミック族
とすれば、セラミック族とした部品の数と質量とに応じ
、カムフォロア装置部分の慣性質量を小さくして、エン
ジンの高回転化に対応する事が出来るが、単に各部品１
５．１４．１６をセラミック族とする事に就いては、次
の様な問題がある。

先ず、軸１５をセラミック族とした場合、塑性変形不能
なセラミックと、軟質なアルミニウム製或は鋼製の支持
壁部７．７とを固定しようとしても、支持壁部フ、７の
かしめ部の肉が逃げてしまう等、上記軸１５を支持壁部
７．７に対して、しっかりと固定する事が難しい。

又、ニードル１６．１６をセラミック族とする場合、ニ
ードル１６．１６の製造が難しく、カムフォロア装置部
分の製作費が極端に高くなってしまう、又、ニードル１
６．１６は細く、その体積は合計でもあまり大きくはな
い為、ニードル１６．１６を鋼製からセラミック族に変
えても、それによる重量低減はあまり大きくなく、カム
フォロア装置の高速追従性の向上効果も低い事等から、
ニードル１６．１６は鋼製とする事が好ましい。

そこで、外輪１４のみをセラミック族にする事が必要に
なるが、熱膨張率の小さなセラミック族の外輪１４と、
熱膨張率の大きな鋼製の軸１５及びニードル１６．１６
との熱膨張量の差に基づき、新たに次の様な問題が生じ
る。

即ち、エンジンのカムフォロア装置部分の温度は、エン
ジンの停止時には常温（例えば２０℃）であるのに対し
、エンジンの運転時には１２０℃前後に上昇するが、こ
の温度上昇に伴なう軸１５及びニードル１６．１６の熱
膨張量は、外輪１４の熱膨張量よりも大きくなる。

この為、エンジンの運転に伴なうカムフォロア装置部分
の温度上昇時には、上記鋼製ニードル１６．１６を装着
した部分に存在する隙間の大きさ、即ち、外輪１４の内
径Ｒから、軸１５の外径りとニードル１６の外径ｄの２
倍とを引いた寸法ｈ　（＝Ｒ−（Ｄｉ２ｄ））が小さく
なるが、この際に上記隙間が小さくなり過ぎると、ニー
ドル１６．１６が焼き付いたり、更に著しい場合には、
セラミック類の外輪１４が内側から押し広げられて割れ
る等の問題が生じる。

この様なニードル１６．１６の焼き付きや外輪１４の割
れを防止する為、常温時に於ける上記隙間寸法りをむや
みに大きくした場合、自動車の運転開始直後でカムフォ
ロア装置部分の温度が低い場合や、著しい場合にはエン
ジンの温度上昇後に於いても、カムフォロア装置部分で
発生する騒音が大きくなってしまう。

本発明のエンジンの動弁機構用カムフォロア装置は、上
述の様な問題を何れも解消し、摩擦が少なくて良好な潤
滑を行ない易く、軸の固定を容易且つ確実に行なう事が
出来、音が小さく、焼き付きや割れが発生する恐れがな
く、しかも高速追従性の良好なカムフォロア装置を提供
するものである。

（課題を解決する為の手段）本発明のエンジンの動弁機構用カムフォロア装置は、エ
ンジンのクランクシャフトと同期して回転するカムシャ
フトに固定のカムの外周面と当接し、このカムの動きを
エンジンの吸気口或は排気口を開閉する弁に伝えるエン
ジンの動弁機構中に組み込まれる。

この様に使用される本発明のカムフォロア装置は、上記
カムに対向して設けられ、このカムの動きを受ける部材
に間隔を開けて形成した１対の支持壁部と、この１対の
支持壁部の互いに整合する位置に形成した通孔と、この
通孔にその両端部を内嵌すると共に、焼き入れされてい
ないその両端部を、それぞれの端部が位置する通孔の内
周面に向けかしめ付ける事で、上記１対の支持壁部の間
に固定した、中間部が焼き入れされている鋼製の釉と、
この釉の中間部で、上記１対の支持壁部の間に位置する
部分に、複数の鋼製で焼き入れされたニードルを介して
回転自在に支持され、その外周面を上記カムの外周面に
当接させるセラミック類の外輪とから構成されている。

そして、常温時に於いて上記鋼製ニードル装着部分に存
在する隙間の大きさを、上記外輪の内径をＤｉとした場
合に、（５μｍ＋９．５×１０−’ＤＩ）　〜（１８μ
ｍ＋９．５×１０−’Ｄ＋　）の範囲に設定している。

（作　　　用）上述の様に構成される本発明のエンジンの肋弁機栂用カ
ムフォロア装置に於ける、カムとカムフォロアとの間の
動力伝達作用自体は、前述した実開昭６４−３４４０６
号公報等に記載された、従来のカムフォロア装置の場合
と同様であり、エンジンの運転時には、外輪が軸の周囲
で回転しつつ、カムの動台を、カムに対向して設けられ
た部材に伝達する。この伝達は、外輪と軸との間に設け
られたニードルの転がりに基づいて行なわれる為、摩擦
による出力ロスは小さく、エンジンの効率が向上する。

この際外輪は、複数のニードルの転勤に伴ない、軸の周
囲で回転する。この複数のニードルの潤滑は、隣り合う
ニードルの間に保持される潤滑油により、容易且つ確実
に行なえる。

但し、本発明のカムフォロア装置の場合、外輪のみをセ
ラミック類とすると共に、軸を両端部が焼き入れしてい
ない鋼製としている為、鋼製の釉の端部をかしめ変形さ
せ、支持壁部を変形させつつ、軸の端部を支持壁部に食
い込ませる事で、この軸の固定を確実に行なえると同時
に、体積の大きな外輪をセラミック類とした事に伴なう
カムフォロア装置部分の慣性質量の低減により、カムフ
ォロア装置部分の高速追従性を向上させて、エンジンの
高回転化に対応する事が容易となるだけでなく、高速の
往復運動に伴なって外輪がニードルを押圧する力も小さ
くなる為、ニードルの寿命が増す。

又、常温時に於いて鋼製ニードル装着部分に存在する隙
間の大きさを（５μｍ＋９．５ｘ１．ｏ−’Ｄ＋　）〜
（１８ｕｍ＋９．５ｘ　１０−’Ｄ＋　）の範囲に設定
している為、ニードルの焼き付きや外輪の割れを確実に
防止しつつ、エンジンの始動直後から温度上昇後に亙り
、カムフォロア装置部分で発生する騒音を低く抑える事
が出来る。

（実施例）次に、図示の実施例に就いて説明しつつ、本発明を更に
詳しく説明する。

第１〜２図は本発明のカムフォロア装置の実施例を示し
ており、第１図は前記第１４図のＡ−Ａ断面に相当する
図、第２図は第１図のＢ−Ｂ断面図、第３図は常温時に
於いて上記鋼製ニードル装着部分に存在する隙間の大き
さとカムフォロア装置部分で発生する騒音との関係を、
外輪の内径り、が１ａｍ＋ａの場合を例にして示す線図
、第４〜７図は、軸端部のかしめ形状の４例を示す側面
図、第８〜１１図は軸端部のかしめの別個を示しており
、第８図はかしめに使用する治具の端面図、第９図は第
８図のＣ−Ｃ断面図、第１０図は軸端のかしめ形状を示
す側面図、第１１図は第１０図のＤ−Ｄ断面図である。

エンジンのクランクシャフトと同期して回転するカムシ
ャフト２に固定のカム６（前記第１２〜１３図参照）に
対向して設けられ、このカム６の動きを受けるアルミニ
ウム製、或は鋼製のロッカーアーム３の端部に、間隔を
開けて形成した１対の支持壁部１７．１７の中央部で、
互いに整合する位置には、それぞれ円形の通孔１８．１
８を形成している。

この通孔１８．１８には、軸受鋼製で中空管状の軸１９
の両端部を内嵌すると共に５この軸１９の両端部を、そ
れぞれの端部が位置する通孔１８．１８の内周面に向け
かしめ付け、この通孔１８．１８の内周面にも塑性変形
を起こさせる事で、上記１対の支持壁部１７．１７の間
に、両支持壁部１７．１７に掛は渡す様にして固定して
いる。

尚、上記釉１９の中間部分で、１対の支持壁部１７．１
７の間に位置する部分は高周波焼き入れ、侵炭焼き入れ
等、従来から知られた焼き入れ方法によって硬化させる
事により、表面の硬度をＨｖ６４０〜８４０として、こ
の軸１９の中間部外周面で、後述するニードル２０，２
０と当接する部分に摩耗や傷が発生しない様にしている
。

又、軸１９の両端部は焼き入れせずに、硬度がＨｖ　２
００〜３３６として、軸１９を支持壁部１７．１７に固
定する際に、この軸１９の端部をかしめ付けられる様に
している。

又、この様に軸１９の両端部をかしめる場合、第４〜７
図に示す様に、かしめ付は部分の形状を非同心円状とし
たり（前記実開昭６４−３４４０６号公報参照）、或は
第８〜９図に示す様な治具２２を軸１９の端面に押し付
ける事により、この軸１９の端部を第１０〜１１図に示
す様にかしめる事で、軸１９が支持壁部１７．１７に形
成した通孔１８．１８の内側で回転しない様にする。

上述の様に、１対の支持壁部１７．１７の間に掛は渡す
様にして固定された軸１９の中間部で、上記１対の支持
壁部１７．１７の間に位置する部分には、軸受鋼により
造られ、表面の硬度をＨｖ９００程度とした複数の鋼製
ニードル２０，２０を介して、窒化珪素（ＳｈＮ４）等
のセラミックにより造られ、硬度がＨｖ１０００以上、
比重が４以下としたセラミック製の外輪２１を、回転自
在に支承している。

そして、上記外輪２１の内径をＤＩとした場合に、常温
時に於いて上記鋼製ニードル２ｏ、２０を装着した部分
に存在する隙間の寸法りを、（５μｍ＋９．５ｘ　１０
−’Ｄ＋　）　〜（Ｉ　Ｂａｍ＋９．５Ｘ１０−’ＤＩ
　）の範囲に規制している。

この様に、常温時に於いて上記鋼製ニードル２０．２０
を装着した部分に存在する隙間の大きさを、（５μｍ＋
９．５ｘ　１０−’ＤＩ　）〜（１８μｍ＋９．５Ｘ１
０−’Ｄ＋　）の範囲に設定する理由は、次の通りであ
る。

即ち、本発明者の行なった実験によると、外輪２１の内
径り、を１８．Ｏ＋ａｍとした場合、常温時に於ける上
記隙間寸法りと、カムフォロア装置部分で発生する騒音
との関係が、第３図に示す様になり、隙間寸法りが３５
μｍ以上の試料の場合、外輪１４の回転に伴なって発生
する騒音が大きくなる事が確認された。そして、同図に
Δ印で表した様な、隙間寸法が１７μｍ以下の試料に於
いては、回転に伴なってニードル２０．２０（第１〜２
図）が焼ぎ付くものがあった。又、ｘ印で表した様な隙
間寸法が１０μｍ以下の試料に於いては、カムフすロア
装置の温度上昇に伴なって、セラミック製の外輪２１（
第１〜２図）に割れが生じるものがあった。

実際にエンジンに組み込むカムフォロア装置の場合、ニ
ードル２０，２０が焼き付いたり、或は外輪１４が割れ
たりする事は確実に防止しなければならず、上記隙間寸
法りの下限値には、加工精度等を考慮して５μｍ程度の
余裕を持たせる必要がある為、第３図に示した実験結果
から、常温時に於ける上記隙間寸法りの範囲は、２２〜
３５μｍが適正範囲となる事が解る。

第３図に示した実験結果は、外輪２１の内径り、が１８
ｍｍの場合に就いて示しているが、上記適正隙間寸法り
の範囲（２２〜３５μｍ）を、通常の自動車用エンジン
に使用する、内径ＤＩが１０〜１８μｍのカムフォロア
用外輪にも適用出来る様にする為に、上記実験結果に、
軸１９及びニードル２０．２０を構成する軸受鋼の線膨
張率α奪と外輪２１を構成する線膨張率α２との差、並
びにエンジンの運転に伴なうカムフォロア装置部分の温
度上昇Δｔを勘案した式（５＋（α１α２）・△ｔ−Ｄ
、）〜（１８＋（α１−α２）・△ｔ−Ｄ、）から、常
温時に於いて上記鋼製ニードル２０．２０を装着した部
分に存在する隙間の寸法りを上記の範囲、即ち、（５μ
ｍ＋９゜５×１０−’Ｄ、　　　）　　〜　（１８μ　
ｍ＋９．　　５×１０−４Ｄ１）に定めた。

上述の様に構成される本発明のエンジンの動弁機構用カ
ムフォロア装置に於ける、カムとカムフォロアとの間の
動力伝達作用自体は、前述した従来のカムフォロア装置
の場合と同様である。

即ち、ロッカーアーム３の先端部に固定した軸１９の周
囲に、回転自在な外輪２１を設け、エンジンのクランク
シャフト２と同期して回転するカム６（第１２〜１３図
）とロッカーアーム３との間の摩擦を、滑り摩擦から転
がり摩擦に変える事で、動力ロスの減少を図りエンジン
の効率を同上させる事が出来る。

尚、この場合に於いて、外輪２１の外周面にクラウニン
グ加工を施せば（外輪２１の外周面の両端部を、端縁部
に向かうに従って次第に直径が小さくなる曲面とすれば
）、カム６の外周面と外輪２１の外周面との当たりを均
一化して、鋼製のカム６の摩耗をより一層減少させる事
が出来る。

上述の様にして、動力ロスの減少により、エンジンの効
率の向上を図る、本発明のカムフォロア装置の場合、外
輪２１を比重が小さいセラミック製としている（軸受鋼
の比重が７．８３程度であるのに対し、前記窒化珪素製
セラミックの比重は４．０以下）為、カムフォロア装置
部分の慣性質量の低減により、カムフォロア装置部分の
高速追従性が良くなって、エンジンの高回転化に対応す
る事が容易となるだけでなく、外輪２１に加わる加速度
に基づき、ニードル２０，２０に加わる荷重を小さく出
来る為、ニードル２ｏ、２ｏの寿命を延ばす事も出来る
。

又、鋼製の釉１５を、鋼製或はアルミニウム製の支持壁
部１７．１フに固定する様に構成している為、釉１５の
両端部と支持壁部１７．１７とを互いに深く噛合させ、
軸１５の回り止めを確実に図る事が出来る。

更に、常温時に於いて鋼製ニードル装着部分に存在する
隙間の寸法りを設定している為、エンジンの運転に伴な
う温度上昇に拘らず、ニードル２０．２０の焼き付きや
外輪２１が割れる事を確実に防止する事が出来、しかも
エンジンの運転、停止に伴なう温度変化に拘らず、カム
フォロア装置部分で発生する騒音を常に低く抑える事が
出来る。

尚、上述の実施例の場合、カムフォロア装置をロッカー
アーム３の端部に設けているが、ＤＯＨＣ型エンジンの
場合、前記実開昭６４−３４４０６号公報に開示されて
いる様に、カムフォロア装置を弁の基端部に設けたり、
或はカムフォロア装置をロッカーアーム３の中間部に設
ける事も出来る。

更に、カムフォロア装置をアルミニウム製ロッカーアー
ムに装着する場合、軸受鋼製のニードル２０．２０がア
ルミニウム製の支持壁部１７．１７の内側面に直接ぶつ
かり、この内側面を摩耗する事を防止する為、ニードル
２０．２０の両端と、アルミニウム製のロッカーアーム
の一部に設けられた１対の支持壁部１７．１７の内側面
との間に、円輪状の板材を設ける事も出来る。

この様な板材は、円輪状に形成されたものを上記支持壁
部１７．１７の内側面に添着したり、或は内周縁を軸１
９の外周面に支持したりする事も出来るが、単に軸１９
の一部で、ニードル２０．２０の両端と１対の支持壁部
１７．１７の内側面との間に外嵌したのみでもよい。

但し、鋼製のロッカーアーム（アルミニウムに比べて薄
肉に造る事が出来、必ずしも慣性質量の増大につながら
ない為、高回転型のエンジンにも使用される。）の場合
、この様な配慮は必ずしも必要ではない。

（発明の効果−）本発明のエンジンの動弁機構用カムフォロア装置は、以
上に述べた通り構成され作用する為、潤滑性が良好で、
軸の固定を確実に行なえ、ニードルに加わる荷重の低減
を図れる等、耐久性、信頼性が十分であり、騒音が小さ
く、しかも高速追従性が向上して、エンジンの高回転化
に十分に対応可能なカムフォロア装置を、比較的安価に
提供する事が出来る。

【図面の簡単な説明】

第１〜２図は本発明のカムフォロア装置の実施例を示し
ており、第１図は前記第１４図のＡ−Ａ断面に相当する
図、第２図は第１図のＢ−Ｂ断面図、第３図は常温時に
於いて上記鋼製ニードル装着部分に存在する隙間の大き
さとカムフォロア装置部分で発生する騒音との関係を、
外輪の内径が１８ｍａ＋の場合を例にして示す線図、第
４〜７図は、軸端部のかルめ形状の４例を示す側面図、
第８〜１１図は軸端部のかしめの別個を示しており、第
８図はかしめに使用する治具の端面図、第９図は第８図
のＣ−Ｃ断面図、第１０図は軸端のかしめ形状を示す側
面図、第１１図は第１０図のＤ−Ｄ断面図、第１２図は
本発明のカムフォロア装置を組み込むエンジンの１例を
示す斜視図、第１３図はロッカーアームにカムフォロア
装置を組み付けた状態を示す側面図、第１４図は第１３
図のＥ−Ｅ断面図、第１５〜１６図は従来のカムフォロ
ア装置の第１例を、第１７〜１８図は同第２例を、それ
ぞれ示す第１〜２図同様の図である。１：クランクシャフト、２：カムシャフト、３：カム、
７：支持壁部、８：軸、９：ニードル、１０：外輪、１
１：通孔、１２：プッシュ、１３．１４：外輪、１５：
軸、１６：ニードル、１７：支持壁部、１８：通孔、１
９：軸、２０：ニードル、２１：外輪、２２：治具。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）エンジンのクランクシャフトと同期して回転する
カムシャフトに固定のカムの外周面と当接し、このカム
の動きをエンジンの吸気口或は排気口を開閉する弁に伝
えるエンジンの動弁機構中に組み込まれるカムフォロア
装置であって、上記カムに対向して設けられ、このカム
の動きを受ける部材に間隔を開けて形成した１対の支持
壁部と、この１対の支持壁部の互いに整合する位置に形
成した通孔と、この通孔にその両端部を内嵌すると共に
、焼き入れされていないその両端部を、それぞれの端部
が位置する通孔の内周面に向けかしめ付ける事で、上記
１対の支持壁部の間に固定した、中間部が焼き入れされ
ている鋼製の軸と、この軸の中間部で、上記１対の支持
壁部の間に位置する部分に、複数の鋼製で焼き入れされ
たニードルを介して回転自在に支持され、その外周面を
上記カムの外周面に当接させるセラミック製の外輪とか
ら成り、常温時に於いて上記鋼製ニードル装着部分に存
在する隙間の大きさを、上記外輪の内径をＤ＿１とした
場合に、（５μｍ＋９．５×１０＾−＾４Ｄ＿１）〜（
１８μｍ＋９．５×１０＾−＾４Ｄ＿１）の範囲に設定
したエンジンの動弁機構用カムフォロア装置。
（２）軸の中間部の硬度がＨｖ６４０〜８４０の範囲で
あり、軸の両端部の硬度がＨｖ２００〜３３６の範囲で
あり、ニードルが硬度がＨｖ６５０以上の軸受鋼により
造られており、外輪を構成するセラミックが、硬度がＨ
ｖ１０００以上で比重４以下の、窒化珪素系のセラミッ
クである、請求項１に記載のエンジンの動弁機構用カム
フォロア装置。
（３）軸が中空管状である、請求項１又は請求項２に記
載のエンジンの動弁機構用カムフォロア装置。
（４）支持壁部がロッカーアームの端部に形成されてい
る、請求項１〜３の何れかに記載のエンジンの動弁機構
用カムフォロア装置。
（５）支持壁部がロッカーアームの中間部に形成されて
いる、請求項１〜３の何れかに記載のエンジンの動弁機
構用カムフォロア装置。
（６）支持壁部が弁の基端部に形成されている、請求項
１〜３の何れかに記載のエンジンの動弁機構用カムフォ
ロア装置。
（７）軸の端部が通孔の開口端に向けて、非同心円状に
かしめ付けられている、請求項１〜６の何れかに記載の
エンジンの動弁機構用カムフォロア装置。
（８）外輪の外周面にクラウニング加工が施されている
、請求項１〜７の何れかに記載のエンジンの動弁機構用
カムフォロア装置。
（９）ニードルの両端と、アルミニウム製のロッカーア
ームの一部に設けられた１対の支持壁部の内側面との間
に、円輪状の板材を設けた、請求項４、５、７、８の何
れかに記載のエンジンの動弁機構用カムフォロア装置。
（１０）ロツカーアームが鋼製である、請求項４又は請
求項５に記載のエンジンの動弁機構用カムフォロア装置
。