JPH0333801B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0333801B2 JPH0333801B2 JP58208385A JP20838583A JPH0333801B2 JP H0333801 B2 JPH0333801 B2 JP H0333801B2 JP 58208385 A JP58208385 A JP 58208385A JP 20838583 A JP20838583 A JP 20838583A JP H0333801 B2 JPH0333801 B2 JP H0333801B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roller
- yarn
- spinning
- entanglement
- melt
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Artificial Filaments (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
Description
＜産業上の利用分野＞
本発明は単糸デニールが1.5デニール以下と小
さくかつ強度が3.5ｇ／de以下と低い溶融紡糸繊
維を製造する方法に関するものである。 ＜従来技術＞ 従来から、単糸デニールの小さな糸の製造は、
工程調子が不良で、極めて困難であることが知ら
れている。 特に、紡糸工程調子もさることながら、延伸工
程で断糸やローラー捲付等が発生し易く、これが
最大の問題点である。 その上低強度糸ともなると、益々断糸やローラ
ー捲付等が発生し易く、製造のむずかしさは倍加
され、単糸デニール1.5デニール以下、強度3.5
ｇ／de以下の繊維を工業的に安定に生産するこ
とは事実上不可能であつた。その為、従来単糸デ
ニールの小さな糸の製造方法としては、延伸工程
のない製造技術に開発の重点が移され、高速紡糸
技術（紡速3000m／分以上）が採用されていた。
即ち、高速紡糸＋細デニール化＋急速冷却化によ
り紡糸工程での配向結晶化を促進させ、延伸なし
で伸度40％以下の繊維を製造していた訳である。 しかるに従来の方法では単糸デニールが0.6デ
ニール以上、特に１デニール近辺となると、紡糸
過程での配向結晶化が充分に進まないため、製品
伸度が高くなりすぎる等、完全な延伸状態の糸と
はなり得ず、正常な製品糸としては使用できな
い。 更に延伸工程のない高速紡糸方法では製品糸の
強伸度、熱収縮率等の調整を紡糸条件で行うこと
が困難、即ち一旦設備が決まれば、ほとんど成行
の状態とならざるを得ない等の問題点がある。 又、単糸デニールが小さく、かつ低強度糸の製
造で技術的に最も困難な点は、前述の如く、延伸
工程での断糸、ローラー捲付の発生であり、この
点の克服が最大の技術検討主眼である。 本発明者案は、その解決案として、延伸前に単
糸に交絡処理を施し、各単糸を単独にではなく、
集団で挙動させることにより、単糸のみかけの太
さ及び糸強力を増加させて延伸過程に於ける単糸
の破断や延伸ローラー捲付を防止することを考え
た。 しかるに、通常採用されている条件下で、延伸
前に単糸に交絡処理を施し、しかる後に延伸する
と、未延伸部が発生し、いわゆるThick and
Thin糸が製造される。これは、交絡処理を施し
た後延伸する方法が、Thick and Thin糸の製造
方法として公知であることからも明らかである。 発明の目的および構成 そこで本発明者案は、未延伸糸の発生が起こら
ぬ様な単糸の絡ませ方法について鋭意検討した結
果、驚くべきことに、交絡処理時の糸の張力を
0.5ｇ／de以上に増加させ、かつ交絡処理強度を
延伸後の糸で測定し、３ケ／ｍ以上、10ケ／ｍ以
下とすると共に、一旦捲取ることなく直ちに延伸
する（紡糸直延伸）ことにより未延伸糸の発生が
なく、かつ工程調子的に安定である（延伸断糸や
ローラー捲付がない）ことを見出し、本発明に到
達したものである。 すなわち、本発明は溶融紡糸後、一旦巻取るこ
となく引続いて延伸し、単糸繊度が1.5デニール
以下でかつ強度が3.5ｇ／de以下の繊維を製造す
るに際し、第１ローラ（引取ローラー）前で油剤
を付与し、該油剤付与装置と第１ローラー間の張
力を0.5ｇ／de以上にするとともにこの間で流体
交絡処理を施し、そのときの交絡度を延伸後の糸
で測定し３ケ／ｍ以上、10ケ／ｍ以下とすること
を特徴とするポリエステルの溶融紡糸方法であ
る。 本発明においては、張力が0.5ｇ／de未満の場
合、延伸断糸やローラー捲付がない程度の交絡処
理を施すと、未延伸糸の発生が防止できない。 張力が0.5ｇ／de以上では未延伸糸が発生しな
いことを見出したが、この原因は明確化された訳
ではないけれども、交絡処理後の糸の絡み状態の
観察から次の様に推定される。 即ち、低張力下で交絡処理を施すと、局部的に
強い絡みが発生し、第１図に示すようないわゆる
ちようちん状の交絡形態となる。 これに対し、高張力下で交絡処理を施すと、第
２図に示すように長く、ゆるい絡み形態となるこ
とから、前者では交絡の強いちようちん状のくび
れ部分で未延伸が集中的に発生するのに対し、後
者では未延伸が発生しないものと推定される。 又、延伸断糸やローラー捲付の発生しない交絡
度は、延伸後の糸で測定して３ケ／ｍ以上、10
ケ／ｍ以下が適当で、10ケ／ｍを越えると交絡処
理時の糸の張力を高めても未延伸が発生し、３
ケ／ｍ未満では交絡効果が小さく、延伸断糸、ロ
ーラー捲付が発生する。更に、交絡処理を施した
未延伸糸を一旦捲取り放置した後に延伸すると、
一旦捲取ることなく直ちに延伸する場合に比較
し、延伸断糸やローラー捲付が多くなる。 この原因は判然としないが、本発明方法に於け
る交絡形態は通常の交絡形態とは大巾に異なり、
いわゆるちようちん状ではなく、長くゆるい絡み
であるため長時間の放置により繊維の収縮等がお
こり、この際絡みが弱まる様になるものと考えら
れる。 いずれにせよ、延伸前に適正な交絡処理を施す
こと、その時の張力を高くすること及び紡糸後一
旦捲取ることなく直ちに延伸することの３つの要
因があわさつて、初めて1.5デニール以下という
単糸デニールが小さく、3.5ｇ／ｄ以下と強度の
小さな糸の安定した製造が可能となつたのであ
る。 ここで、交絡処理時の張力、即ち油剤付与装置
と第１ローラー間の張力を増加させる方法として
は種々の方法が考えられるが、紡糸速度の増加
（1600m／分以上、好ましくは1700m／分以上）、
口金孔径の増大、即ち紡糸ドラフト率の増加
（150以上、好ましくは180以上）、冷却の強化（口
金下距離の短縮、冷却風線速度の増加等）等の方
法が特に有効である。 又、交絡処理装置としては特に限定されず、通
常の空気を使用したインターレースノズル又は仮
撚ノズル等の流体交絡処理装置が使用できる。 本発明方法では延伸前に交絡処理を施す事がポ
イントであるが、後工程での取扱い性を向上させ
るために延伸ローラーの後で、捲取前に更に交絡
処理を施してもよい。 但し、この時は延伸性を向上させるために延伸
前に施した交絡度の測定には捲取直前に施した交
絡度を考慮に入れてはいけないことはいうまでも
ない。 本発明方法が適用される繊維としては、ポリエ
ステルやポリアミド等、溶融紡糸で製造される繊
維にはすべて適用可能であるが、特に比較的ヤン
グ率が高く、交絡処理のし難いエチレンテレフタ
レートを主たる繰返し単位とするポリエステル繊
維に対し、効果が顕著である。 又、これらの繊維には第３成分を共重合又は混
合してもよい。特にテレフタル酸成分とエチレン
グリコール成分とからなるポリエチレンテレフタ
レート繊維の場合には、金属スルホネート基を含
有すると強度低下が著しく、特に金属スルホネー
ト基を例えば1.5〜4.5モル％含有させた場合には
通常のポリマー固有粘度にて強度が3.5ｇ／ｄ以
下となり、本発明範囲を満足する繊維が得られ
る。 尚、交絡度は、市販のエンタングルメントテス
ター（ロツシエルド社製）にて、通常の方法にて
測定したものである。 測定は絡み個数40ケを測定し、交絡度としては
1m当りの個数に巻算して表わす。 次に本発明を図面によつて説明する。 第３図は本発明方法を実施するに適した工程の
説明図である。図において、１は紡糸筒、２は走
行糸条、３は油剤付与装置、４は流体交絡処理装
置、５は第１ローラー（引取りローラー）、６は
第２ローラー（延伸ローラー）、７は捲取装置で
ある。 本発明方法は油剤付与装置３と第１ローラー５
との間で糸の張力を0.5ｇ／ｄ以上とすると共に
ここで流体交絡処理を施し、一旦捲取ることな
く、第１ローラー５と第２ローラー６との間で引
続いて延伸するものである。 発明の効果 以上の如く、本発明方法によれば、単糸デニー
ルが小さく、かつ低強度の糸を良好な工程調子
で、即ち延伸断糸やローラー捲付がなく、かつ未
延伸糸の発生もない良好な品質の糸を安定して製
造することが可能となる。 次に、本発明方法をさらに実施例により説明す
る。 実施例 １ エチレンテレフタレートを主たる繰返し単位と
し、５−ソジウムスルホイソフタル酸成分を全酸
成分に対して2.6モル％共重合させたポリエステ
ルを、第３図に示す紡糸延伸装置を使用し、72ケ
の孔を有する口金より溶融吐出し、速度1800m／
分で引取り、一旦捲取ることなく直ちに2.1倍に
延伸し、製品繊度75デニール、単糸維度にして
1.04デニール、強度3.0ｇ／ｄの製品糸を得た。
この時の紡糸張力は油剤付与装置と第１ローラー
の間で測定した値で冷却条件と口金孔径（紡糸ド
ラフト率）により、又流体交絡度は延伸後の糸で
測定したもので供給流体圧力を変更することによ
つて夫々変更し、下表（第１表）に示す結果を得
た。 又、比較のために紡糸後一旦捲取り、２日後に
延伸を実施するテストも行つた（水準No.６）。
さくかつ強度が3.5ｇ／de以下と低い溶融紡糸繊
維を製造する方法に関するものである。 ＜従来技術＞ 従来から、単糸デニールの小さな糸の製造は、
工程調子が不良で、極めて困難であることが知ら
れている。 特に、紡糸工程調子もさることながら、延伸工
程で断糸やローラー捲付等が発生し易く、これが
最大の問題点である。 その上低強度糸ともなると、益々断糸やローラ
ー捲付等が発生し易く、製造のむずかしさは倍加
され、単糸デニール1.5デニール以下、強度3.5
ｇ／de以下の繊維を工業的に安定に生産するこ
とは事実上不可能であつた。その為、従来単糸デ
ニールの小さな糸の製造方法としては、延伸工程
のない製造技術に開発の重点が移され、高速紡糸
技術（紡速3000m／分以上）が採用されていた。
即ち、高速紡糸＋細デニール化＋急速冷却化によ
り紡糸工程での配向結晶化を促進させ、延伸なし
で伸度40％以下の繊維を製造していた訳である。 しかるに従来の方法では単糸デニールが0.6デ
ニール以上、特に１デニール近辺となると、紡糸
過程での配向結晶化が充分に進まないため、製品
伸度が高くなりすぎる等、完全な延伸状態の糸と
はなり得ず、正常な製品糸としては使用できな
い。 更に延伸工程のない高速紡糸方法では製品糸の
強伸度、熱収縮率等の調整を紡糸条件で行うこと
が困難、即ち一旦設備が決まれば、ほとんど成行
の状態とならざるを得ない等の問題点がある。 又、単糸デニールが小さく、かつ低強度糸の製
造で技術的に最も困難な点は、前述の如く、延伸
工程での断糸、ローラー捲付の発生であり、この
点の克服が最大の技術検討主眼である。 本発明者案は、その解決案として、延伸前に単
糸に交絡処理を施し、各単糸を単独にではなく、
集団で挙動させることにより、単糸のみかけの太
さ及び糸強力を増加させて延伸過程に於ける単糸
の破断や延伸ローラー捲付を防止することを考え
た。 しかるに、通常採用されている条件下で、延伸
前に単糸に交絡処理を施し、しかる後に延伸する
と、未延伸部が発生し、いわゆるThick and
Thin糸が製造される。これは、交絡処理を施し
た後延伸する方法が、Thick and Thin糸の製造
方法として公知であることからも明らかである。 発明の目的および構成 そこで本発明者案は、未延伸糸の発生が起こら
ぬ様な単糸の絡ませ方法について鋭意検討した結
果、驚くべきことに、交絡処理時の糸の張力を
0.5ｇ／de以上に増加させ、かつ交絡処理強度を
延伸後の糸で測定し、３ケ／ｍ以上、10ケ／ｍ以
下とすると共に、一旦捲取ることなく直ちに延伸
する（紡糸直延伸）ことにより未延伸糸の発生が
なく、かつ工程調子的に安定である（延伸断糸や
ローラー捲付がない）ことを見出し、本発明に到
達したものである。 すなわち、本発明は溶融紡糸後、一旦巻取るこ
となく引続いて延伸し、単糸繊度が1.5デニール
以下でかつ強度が3.5ｇ／de以下の繊維を製造す
るに際し、第１ローラ（引取ローラー）前で油剤
を付与し、該油剤付与装置と第１ローラー間の張
力を0.5ｇ／de以上にするとともにこの間で流体
交絡処理を施し、そのときの交絡度を延伸後の糸
で測定し３ケ／ｍ以上、10ケ／ｍ以下とすること
を特徴とするポリエステルの溶融紡糸方法であ
る。 本発明においては、張力が0.5ｇ／de未満の場
合、延伸断糸やローラー捲付がない程度の交絡処
理を施すと、未延伸糸の発生が防止できない。 張力が0.5ｇ／de以上では未延伸糸が発生しな
いことを見出したが、この原因は明確化された訳
ではないけれども、交絡処理後の糸の絡み状態の
観察から次の様に推定される。 即ち、低張力下で交絡処理を施すと、局部的に
強い絡みが発生し、第１図に示すようないわゆる
ちようちん状の交絡形態となる。 これに対し、高張力下で交絡処理を施すと、第
２図に示すように長く、ゆるい絡み形態となるこ
とから、前者では交絡の強いちようちん状のくび
れ部分で未延伸が集中的に発生するのに対し、後
者では未延伸が発生しないものと推定される。 又、延伸断糸やローラー捲付の発生しない交絡
度は、延伸後の糸で測定して３ケ／ｍ以上、10
ケ／ｍ以下が適当で、10ケ／ｍを越えると交絡処
理時の糸の張力を高めても未延伸が発生し、３
ケ／ｍ未満では交絡効果が小さく、延伸断糸、ロ
ーラー捲付が発生する。更に、交絡処理を施した
未延伸糸を一旦捲取り放置した後に延伸すると、
一旦捲取ることなく直ちに延伸する場合に比較
し、延伸断糸やローラー捲付が多くなる。 この原因は判然としないが、本発明方法に於け
る交絡形態は通常の交絡形態とは大巾に異なり、
いわゆるちようちん状ではなく、長くゆるい絡み
であるため長時間の放置により繊維の収縮等がお
こり、この際絡みが弱まる様になるものと考えら
れる。 いずれにせよ、延伸前に適正な交絡処理を施す
こと、その時の張力を高くすること及び紡糸後一
旦捲取ることなく直ちに延伸することの３つの要
因があわさつて、初めて1.5デニール以下という
単糸デニールが小さく、3.5ｇ／ｄ以下と強度の
小さな糸の安定した製造が可能となつたのであ
る。 ここで、交絡処理時の張力、即ち油剤付与装置
と第１ローラー間の張力を増加させる方法として
は種々の方法が考えられるが、紡糸速度の増加
（1600m／分以上、好ましくは1700m／分以上）、
口金孔径の増大、即ち紡糸ドラフト率の増加
（150以上、好ましくは180以上）、冷却の強化（口
金下距離の短縮、冷却風線速度の増加等）等の方
法が特に有効である。 又、交絡処理装置としては特に限定されず、通
常の空気を使用したインターレースノズル又は仮
撚ノズル等の流体交絡処理装置が使用できる。 本発明方法では延伸前に交絡処理を施す事がポ
イントであるが、後工程での取扱い性を向上させ
るために延伸ローラーの後で、捲取前に更に交絡
処理を施してもよい。 但し、この時は延伸性を向上させるために延伸
前に施した交絡度の測定には捲取直前に施した交
絡度を考慮に入れてはいけないことはいうまでも
ない。 本発明方法が適用される繊維としては、ポリエ
ステルやポリアミド等、溶融紡糸で製造される繊
維にはすべて適用可能であるが、特に比較的ヤン
グ率が高く、交絡処理のし難いエチレンテレフタ
レートを主たる繰返し単位とするポリエステル繊
維に対し、効果が顕著である。 又、これらの繊維には第３成分を共重合又は混
合してもよい。特にテレフタル酸成分とエチレン
グリコール成分とからなるポリエチレンテレフタ
レート繊維の場合には、金属スルホネート基を含
有すると強度低下が著しく、特に金属スルホネー
ト基を例えば1.5〜4.5モル％含有させた場合には
通常のポリマー固有粘度にて強度が3.5ｇ／ｄ以
下となり、本発明範囲を満足する繊維が得られ
る。 尚、交絡度は、市販のエンタングルメントテス
ター（ロツシエルド社製）にて、通常の方法にて
測定したものである。 測定は絡み個数40ケを測定し、交絡度としては
1m当りの個数に巻算して表わす。 次に本発明を図面によつて説明する。 第３図は本発明方法を実施するに適した工程の
説明図である。図において、１は紡糸筒、２は走
行糸条、３は油剤付与装置、４は流体交絡処理装
置、５は第１ローラー（引取りローラー）、６は
第２ローラー（延伸ローラー）、７は捲取装置で
ある。 本発明方法は油剤付与装置３と第１ローラー５
との間で糸の張力を0.5ｇ／ｄ以上とすると共に
ここで流体交絡処理を施し、一旦捲取ることな
く、第１ローラー５と第２ローラー６との間で引
続いて延伸するものである。 発明の効果 以上の如く、本発明方法によれば、単糸デニー
ルが小さく、かつ低強度の糸を良好な工程調子
で、即ち延伸断糸やローラー捲付がなく、かつ未
延伸糸の発生もない良好な品質の糸を安定して製
造することが可能となる。 次に、本発明方法をさらに実施例により説明す
る。 実施例 １ エチレンテレフタレートを主たる繰返し単位と
し、５−ソジウムスルホイソフタル酸成分を全酸
成分に対して2.6モル％共重合させたポリエステ
ルを、第３図に示す紡糸延伸装置を使用し、72ケ
の孔を有する口金より溶融吐出し、速度1800m／
分で引取り、一旦捲取ることなく直ちに2.1倍に
延伸し、製品繊度75デニール、単糸維度にして
1.04デニール、強度3.0ｇ／ｄの製品糸を得た。
この時の紡糸張力は油剤付与装置と第１ローラー
の間で測定した値で冷却条件と口金孔径（紡糸ド
ラフト率）により、又流体交絡度は延伸後の糸で
測定したもので供給流体圧力を変更することによ
つて夫々変更し、下表（第１表）に示す結果を得
た。 又、比較のために紡糸後一旦捲取り、２日後に
延伸を実施するテストも行つた（水準No.６）。
【表】
【表】
ここで、延伸断糸率、ローラー捲付率は1doff5
Kg捲とし、1ton当りの生産量に換算した発生率
で、20％以下が不良、10％以下が良好である。 又、未延伸の発生は編地を染着し、判定した。 実施例 ２ エチレンテレフタレートを主たる繰返し単位と
し、５−ソジウムスルホイソフタル酸成分を全酸
成分に対して3.5モル％共重合させたポリエステ
ルを、第３図に示す紡糸延伸装置を使用し、48ケ
の孔を有する口金より溶融吐出し、製品繊度50デ
ニール、単糸繊度にして、1.04デニール、強度２
〜2.5ｇ／ｄの製品糸を得た。 この時、引取ローラー速度（紡糸速度）、引取
ローラーと延伸ローラーの速度比（延伸倍率）及
び紡糸ドラフト率、即ち口金径を種々変更し、下
表（第２表）に示す結果を得た。 尚、ここで、紡糸張力は実施例１と同様に油剤
付与装置と第１ローラーの間で測定した値、又、
流体交絡度は延伸後の糸で測定したもので、供給
流体圧力を変更することによつて調整した。
Kg捲とし、1ton当りの生産量に換算した発生率
で、20％以下が不良、10％以下が良好である。 又、未延伸の発生は編地を染着し、判定した。 実施例 ２ エチレンテレフタレートを主たる繰返し単位と
し、５−ソジウムスルホイソフタル酸成分を全酸
成分に対して3.5モル％共重合させたポリエステ
ルを、第３図に示す紡糸延伸装置を使用し、48ケ
の孔を有する口金より溶融吐出し、製品繊度50デ
ニール、単糸繊度にして、1.04デニール、強度２
〜2.5ｇ／ｄの製品糸を得た。 この時、引取ローラー速度（紡糸速度）、引取
ローラーと延伸ローラーの速度比（延伸倍率）及
び紡糸ドラフト率、即ち口金径を種々変更し、下
表（第２表）に示す結果を得た。 尚、ここで、紡糸張力は実施例１と同様に油剤
付与装置と第１ローラーの間で測定した値、又、
流体交絡度は延伸後の糸で測定したもので、供給
流体圧力を変更することによつて調整した。
【表】
【表】
ここで、延伸断糸率、ローラー捲付率、未延伸
発生は実施例１と同一方法で判定した。 以上の結果より、本発明方法が単糸デニールが
小さく、低強度糸の製造に適した方法であること
が理解できる。
発生は実施例１と同一方法で判定した。 以上の結果より、本発明方法が単糸デニールが
小さく、低強度糸の製造に適した方法であること
が理解できる。
第１図は低紡糸張力下で流体交絡処理を施した
場合の交絡形態を示す図、第２図は本発明方法に
示す高張力下で流体交絡処理を施した場合の交絡
形態を示す図、第３図は本発明を実施するに適し
た溶融紡糸巻取工程の説明図である。 １は紡糸筒、２は糸条、３は油剤付与装置、４
は流体交絡処理装置、５は第１ローラー（引取ロ
ーラー）、６は第２ローラー（延伸ローラー）、７
は巻取装置である。
場合の交絡形態を示す図、第２図は本発明方法に
示す高張力下で流体交絡処理を施した場合の交絡
形態を示す図、第３図は本発明を実施するに適し
た溶融紡糸巻取工程の説明図である。 １は紡糸筒、２は糸条、３は油剤付与装置、４
は流体交絡処理装置、５は第１ローラー（引取ロ
ーラー）、６は第２ローラー（延伸ローラー）、７
は巻取装置である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 溶融紡糸後、一旦巻取ることなく引続いて延
伸し、単糸繊度が1.5デニール以下でかつ強度が
3.5ｇ／de以下のポリエステル繊維を製造するに
際し、第１ローラー（引取ローラー）前で油剤を
付与し、該油剤付与装置と第１ローラーの間の張
力を0.5ｇ／de以上にするとともにこの間で流体
交絡処理を施し、そのときの交絡度を延伸後の糸
で測定し３ケ／ｍ以上、10ケ／ｍ以下とすること
を特徴とするポリエステルの溶融紡糸方法。 ２ 第１ローラーの引取り速度が1600m／分以上
である特許請求の範囲第１項記載のポリエステル
の溶融紡糸方法。 ３ 紡糸ドラフトが150以上である特許範囲第１
項若しくは第２項記載のポリエステルの溶融紡糸
方法。 ４ 溶融紡糸繊維が、エチレンテレフタレートを
主たる繰返し成分とし、金属スルホネート基を
1.5〜4.5モル％含有したポリエチレンテレフタレ
ートである特許範囲第１項もしくは第２項もしく
は第３項記載のポリエステルの溶融紡糸方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20838583A JPS60104512A (ja) | 1983-11-08 | 1983-11-08 | ポリエステルの溶融紡糸方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20838583A JPS60104512A (ja) | 1983-11-08 | 1983-11-08 | ポリエステルの溶融紡糸方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60104512A JPS60104512A (ja) | 1985-06-08 |
| JPH0333801B2 true JPH0333801B2 (ja) | 1991-05-20 |
Family
ID=16555386
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20838583A Granted JPS60104512A (ja) | 1983-11-08 | 1983-11-08 | ポリエステルの溶融紡糸方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60104512A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2768675B2 (ja) * | 1987-12-25 | 1998-06-25 | 東レ株式会社 | ポリエステル糸条の直接紡糸延伸方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6052615A (ja) * | 1983-08-31 | 1985-03-25 | Toray Ind Inc | ポリアミド繊維の直接紡糸延伸巻取方法 |
-
1983
- 1983-11-08 JP JP20838583A patent/JPS60104512A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60104512A (ja) | 1985-06-08 |
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