JPH0334365B2 - - Google Patents
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- JPH0334365B2 JPH0334365B2 JP58056491A JP5649183A JPH0334365B2 JP H0334365 B2 JPH0334365 B2 JP H0334365B2 JP 58056491 A JP58056491 A JP 58056491A JP 5649183 A JP5649183 A JP 5649183A JP H0334365 B2 JPH0334365 B2 JP H0334365B2
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- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 9
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 23
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
- B01D61/14—Ultrafiltration; Microfiltration
- B01D61/145—Ultrafiltration
- B01D61/146—Ultrafiltration comprising multiple ultrafiltration steps
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は直列に接続した過モジユールの運転
方法の改良に関するものである。
方法の改良に関するものである。
用水、廃水の処理、または工業プロセスの処理
液の管理等に膜モジユールを使用する場合、膜モ
ジユールを数台直列に接続すれば、被処理液の循
環流量を小さくしてポンプの省力化や装置のコン
パクト化を図り得、有利である。而して、ある分
野においては直列方式が実用化されている。
液の管理等に膜モジユールを使用する場合、膜モ
ジユールを数台直列に接続すれば、被処理液の循
環流量を小さくしてポンプの省力化や装置のコン
パクト化を図り得、有利である。而して、ある分
野においては直列方式が実用化されている。
ところで、粘性が高く圧力損失の大なる被処理
液の場合は、上流側モジユール内の圧力と下流側
モジユール内の圧力との差が顕著になり、運転初
期には、上流側モジユールほど過速度が大とな
るといつた現象が生じる。他方、過速度が大で
あるほど、膜面への固型物の付着量が大となるか
ら、上流側モジユールにおいては下流側モジユー
ルよりも過速度の低下が迅速であり、やがて
は、上流側モジユールほど過速度が小となるこ
とが往々にしてある。
液の場合は、上流側モジユール内の圧力と下流側
モジユール内の圧力との差が顕著になり、運転初
期には、上流側モジユールほど過速度が大とな
るといつた現象が生じる。他方、過速度が大で
あるほど、膜面への固型物の付着量が大となるか
ら、上流側モジユールにおいては下流側モジユー
ルよりも過速度の低下が迅速であり、やがて
は、上流側モジユールほど過速度が小となるこ
とが往々にしてある。
このように、直列に接続した膜モジユールによ
つて圧力損失の大なる原液を処理する場合、同じ
性能の膜モジユールを使用しても、過速度を同
一になし得ず、あるモジユールが過負荷となるア
ンバランスが避けられない。かゝる不合理は直列
接続と並列接続との併用であるクリスマスツリー
方式においても同様に生じる。
つて圧力損失の大なる原液を処理する場合、同じ
性能の膜モジユールを使用しても、過速度を同
一になし得ず、あるモジユールが過負荷となるア
ンバランスが避けられない。かゝる不合理は直列
接続と並列接続との併用であるクリスマスツリー
方式においても同様に生じる。
本発明は、上記不合理を除去するべく、直列接
続の各膜モジユールをほゞ等しい過速度のもと
で運転することを可能にすることにある。
続の各膜モジユールをほゞ等しい過速度のもと
で運転することを可能にすることにある。
すなわち、本発明に係る過モジユールの運転
方法は、数台の過モジユールを、前段の過モ
ジユールの原液出口を後段の過モジユールの原
液入口に連通することによつて直列に接続して運
転する方法において、各モジユールの過液圧力
を、そのモジユールの原液入口または出口の圧力
と最下流のモジユールの原液入口または出口の圧
力との差圧にほゞ等しい圧力に保持しつつモジユ
ールを運転することを特徴とする方法である。
方法は、数台の過モジユールを、前段の過モ
ジユールの原液出口を後段の過モジユールの原
液入口に連通することによつて直列に接続して運
転する方法において、各モジユールの過液圧力
を、そのモジユールの原液入口または出口の圧力
と最下流のモジユールの原液入口または出口の圧
力との差圧にほゞ等しい圧力に保持しつつモジユ
ールを運転することを特徴とする方法である。
以下、図面により本発明を説明する。
第１図は本発明において使用する膜分離システ
ムを示している。
ムを示している。
第１図において、A1，A2，…Aoは同性能（塩
除去率、透過率等）のｎ台の膜モジユールを示
し、前段モジユールの原液出口を後段モジユール
の原液入口に連通することによつて互いに直列に
接続されている。これら膜モジユールには通常、
限外過モジユールが使用され、モジユール形式
としては耐圧性の大なるチユーブラー型、スパイ
ラル型が選ばれる。１は原液槽、２はポンプであ
る。Vpは原液に過処理に必要な圧力Ppを付与
するための定圧弁（圧力調整弁）、Ppはこの圧力
Ppを測定するための圧力計である。P1，P2，…
Poは各膜モジユールA1，A2，…Aoの原液入口に
取付けた圧力計である。３１，３２，…３oは各
モジユールA1，A2…Aoの過液室に連結した
液取出管、３０は液集水管、V1，V2…Vo-1は
各液取出管３１，３２，…３o-1（３ｎは除く）
に挿入した圧力調整弁である。L1，L2，…Lo-1
は各モジユールA1，A2…Ao-1（Aoは除く）の
過液室に連通した圧力計である。
除去率、透過率等）のｎ台の膜モジユールを示
し、前段モジユールの原液出口を後段モジユール
の原液入口に連通することによつて互いに直列に
接続されている。これら膜モジユールには通常、
限外過モジユールが使用され、モジユール形式
としては耐圧性の大なるチユーブラー型、スパイ
ラル型が選ばれる。１は原液槽、２はポンプであ
る。Vpは原液に過処理に必要な圧力Ppを付与
するための定圧弁（圧力調整弁）、Ppはこの圧力
Ppを測定するための圧力計である。P1，P2，…
Poは各膜モジユールA1，A2，…Aoの原液入口に
取付けた圧力計である。３１，３２，…３oは各
モジユールA1，A2…Aoの過液室に連結した
液取出管、３０は液集水管、V1，V2…Vo-1は
各液取出管３１，３２，…３o-1（３ｎは除く）
に挿入した圧力調整弁である。L1，L2，…Lo-1
は各モジユールA1，A2…Ao-1（Aoは除く）の
過液室に連通した圧力計である。
上記において、各モジユールAk（ｋ＝１、…
ｎ）における圧力降下（圧力計PkとPk+1との差
圧）を△Pk（ｋ＝１、２…ｎ）とすれば、ｋ番目
のモジユールの入口圧力Pki並びに出口圧力Pkp
は、 Pki＝Pp＋△Pk＋△Pk+1…△Po − Pkp＝Pp＋△Pk+1＋…△Po − である。
ｎ）における圧力降下（圧力計PkとPk+1との差
圧）を△Pk（ｋ＝１、２…ｎ）とすれば、ｋ番目
のモジユールの入口圧力Pki並びに出口圧力Pkp
は、 Pki＝Pp＋△Pk＋△Pk+1…△Po − Pkp＝Pp＋△Pk+1＋…△Po − である。
本発明によつてモジユールを運転するには、各
モジユールAk（ｋ＝１、２…ｎ−１、ｎは除く）
の過液圧力（過室圧力）を、そのモジユール
Akの原液入口圧力Pkと最下流のモジユールAoの
原液入口圧力Poとの差圧Pk-oにほゞ等しくするよ
うに各モジユールAkの過室の圧力調整弁Vk（ｋ
＝１、２…ｎ−１、ｎは除く）を調節し、かゝる
調節下でモジユールを運転する。この調節は通
常、定圧弁を用い自動制御によつて行う。
モジユールAk（ｋ＝１、２…ｎ−１、ｎは除く）
の過液圧力（過室圧力）を、そのモジユール
Akの原液入口圧力Pkと最下流のモジユールAoの
原液入口圧力Poとの差圧Pk-oにほゞ等しくするよ
うに各モジユールAkの過室の圧力調整弁Vk（ｋ
＝１、２…ｎ−１、ｎは除く）を調節し、かゝる
調節下でモジユールを運転する。この調節は通
常、定圧弁を用い自動制御によつて行う。
上記差圧Pk-oは
Pk-o＝△Pk＋△Pk+1…＋△Po-1 −
である。
而して、各モジユールAkにおける原液入口圧
力Pkiとそのモジユールの過液室圧力Pk-oとの
差圧△Pkiは上記式より △Pki＝Pp＋△Po − であり、各モジユールAkにおける原液出口圧力
Pkpとそのモジユールの過塩室圧力Pk-oとの差
圧△Pkpは上記式より △Pkp＝Pp＋△Po−△Pk≒Pp − である。
力Pkiとそのモジユールの過液室圧力Pk-oとの
差圧△Pkiは上記式より △Pki＝Pp＋△Po − であり、各モジユールAkにおける原液出口圧力
Pkpとそのモジユールの過塩室圧力Pk-oとの差
圧△Pkpは上記式より △Pkp＝Pp＋△Po−△Pk≒Pp − である。
従つて、各モジユールAkにおける原液室と
過液室との圧力差△Ｐには、そのモジユールの入
口と出口との間では原液圧力損失△Poに相当す
る差が存在するが、その圧力差△Ｐは各モジユー
ルAkについてほゞ同一であり、透過速度はこの
圧力差△Ｐによつて定まるから、各モジユールに
おける透過速度をほゞ一定にできる。
過液室との圧力差△Ｐには、そのモジユールの入
口と出口との間では原液圧力損失△Poに相当す
る差が存在するが、その圧力差△Ｐは各モジユー
ルAkについてほゞ同一であり、透過速度はこの
圧力差△Ｐによつて定まるから、各モジユールに
おける透過速度をほゞ一定にできる。
上記実施例においては、各モジユールAkの
過液圧力（過室圧力）を、そのモジユールAk
の原液入口圧力Pkと最下流のモジユールAoの原
液入口圧力Poとの差圧Pk-oにほゞ等しくするよう
にしたが、そのモジユールAkの原液出口圧力
Pk-1と最下流のモジユールAoの原液出口圧力Pp
（圧力設定弁Vpの設定圧力）との差Pk-pにほゞ等
しくするようにしてもよい。この場合、各モジユ
ールAkにおける原液入口圧力Pkiとそのモジユー
ルの過液室圧力Pk-pとの差圧△Pki、並びに各
モジユールAkにおける原液出口圧力Pkpとそのモ
ジユールの過液圧力Pk-pとの差圧△Pkpは上記
式に対し、 △Pki＝Pp＋△Pk − 4′ △Pkp＝Pp＋△Pk△Po − 5′ となり、この場合も各モジユールにおける透過速
度をほゞ一定とできることは勿論である。
過液圧力（過室圧力）を、そのモジユールAk
の原液入口圧力Pkと最下流のモジユールAoの原
液入口圧力Poとの差圧Pk-oにほゞ等しくするよう
にしたが、そのモジユールAkの原液出口圧力
Pk-1と最下流のモジユールAoの原液出口圧力Pp
（圧力設定弁Vpの設定圧力）との差Pk-pにほゞ等
しくするようにしてもよい。この場合、各モジユ
ールAkにおける原液入口圧力Pkiとそのモジユー
ルの過液室圧力Pk-pとの差圧△Pki、並びに各
モジユールAkにおける原液出口圧力Pkpとそのモ
ジユールの過液圧力Pk-pとの差圧△Pkpは上記
式に対し、 △Pki＝Pp＋△Pk − 4′ △Pkp＝Pp＋△Pk△Po − 5′ となり、この場合も各モジユールにおける透過速
度をほゞ一定とできることは勿論である。
上記何れの実施例においても、各モジユールに
おける透過液流量はほゞ一定となる。而して、各
モジユールにおける透過液流量をほゞ等しくすれ
ば、上記並びに式または 4′ 並びに 5′ 式の
条件を維持できる。従つて、最下流のモジユール
Aoにおける過液流量Ipを測定し、上記した圧力
調整バルブV1，V2，…に代えて設けた定流量弁
により各モジユールA1，Ao-1の過液流量を上
記Ipとするようにしても本発明を実施できる。
おける透過液流量はほゞ一定となる。而して、各
モジユールにおける透過液流量をほゞ等しくすれ
ば、上記並びに式または 4′ 並びに 5′ 式の
条件を維持できる。従つて、最下流のモジユール
Aoにおける過液流量Ipを測定し、上記した圧力
調整バルブV1，V2，…に代えて設けた定流量弁
により各モジユールA1，Ao-1の過液流量を上
記Ipとするようにしても本発明を実施できる。
実施例
電着塗装における限外過システムに関するも
のであり、第２図に示すように、３台のスパイラ
ル型膜モジユールA1，A2，A3を直列に接続し、
循環塗料量を160／min（ｆは流量計）とするよ
うにポンプ２を駆動した。１番目のモジユール
A1の原液入口圧力P1は4.6Kg／cm2、２番目のモジ
ユールA2の原液入口圧力P2は3.3Kg／cm2、３番目
のモジユールA3の原液入口圧力P3は2.0Kg／cm2、
過圧設定値Ppは0.7Kg／cm2であり、各モジユー
ルの圧力損失は1.3Kg／cm2であつた。従つてP13す
なわち（P1−P3）は2.6Kg／cm2であり、P23すなわ
ちP2−P3は1.3Kg／cm2であり、１番目のモジユー
ルA1の過室圧力L1を2.6Kg／cm2とするように圧
力調整弁V1を調節し、２番目モジユールA2の
過室圧力L2を1.3Kg／cm2とするように圧力調整弁
V2を調節した。
のであり、第２図に示すように、３台のスパイラ
ル型膜モジユールA1，A2，A3を直列に接続し、
循環塗料量を160／min（ｆは流量計）とするよ
うにポンプ２を駆動した。１番目のモジユール
A1の原液入口圧力P1は4.6Kg／cm2、２番目のモジ
ユールA2の原液入口圧力P2は3.3Kg／cm2、３番目
のモジユールA3の原液入口圧力P3は2.0Kg／cm2、
過圧設定値Ppは0.7Kg／cm2であり、各モジユー
ルの圧力損失は1.3Kg／cm2であつた。従つてP13す
なわち（P1−P3）は2.6Kg／cm2であり、P23すなわ
ちP2−P3は1.3Kg／cm2であり、１番目のモジユー
ルA1の過室圧力L1を2.6Kg／cm2とするように圧
力調整弁V1を調節し、２番目モジユールA2の
過室圧力L2を1.3Kg／cm2とするように圧力調整弁
V2を調節した。
かゝる調節下でモジユールを運転し、各モジユ
ールA1，A2，A3の過速度を測定したところ第
３図Ａの通りであつた。これに対し、過室の圧
力調節を行なわなかつた場合の過速度は第３図
Ｂの通りであり、本発明の実施例によれば、各モ
ジユールをほゞ同一の過速度で運転できた。さ
らに、過量が安定しており、第３図Ｂの比較例
と比べて300日後の過量において高レベルを維
持している。
ールA1，A2，A3の過速度を測定したところ第
３図Ａの通りであつた。これに対し、過室の圧
力調節を行なわなかつた場合の過速度は第３図
Ｂの通りであり、本発明の実施例によれば、各モ
ジユールをほゞ同一の過速度で運転できた。さ
らに、過量が安定しており、第３図Ｂの比較例
と比べて300日後の過量において高レベルを維
持している。
上述した通り本発明に係る過モジユールの運
転方法によれば、直列に接続した過モジユール
をほゞ同一の過速度で運転でき、一部のモジユ
ールの過負荷運転等の不合理なく、過モジユー
ルを適正に運転できる。
転方法によれば、直列に接続した過モジユール
をほゞ同一の過速度で運転でき、一部のモジユ
ールの過負荷運転等の不合理なく、過モジユー
ルを適正に運転できる。
第１図は本発明において使用する分離システム
を示す説明図、第２図は本発明を電着塗装ライン
に使用した場合の説明図、第３図Ａ並びに第３図
Ｂは本発明における過速度特性並びに従来例の
過速度特性を示す説明図である。 図において、A1，A2…は膜モジユール、P1，
P2…は圧力計、L1，L2…は圧力計、V1，V2…は
圧力調整弁である。
を示す説明図、第２図は本発明を電着塗装ライン
に使用した場合の説明図、第３図Ａ並びに第３図
Ｂは本発明における過速度特性並びに従来例の
過速度特性を示す説明図である。 図において、A1，A2…は膜モジユール、P1，
P2…は圧力計、L1，L2…は圧力計、V1，V2…は
圧力調整弁である。
Claims (1)
- １ 数台の過モジユールを、前段の過モジユ
ールの原液出口を後段の過モジユールの原液入
口に連通することによつて直列に接続して運転す
る方法において、各モジユールの過液側を、そ
のモジユールの原液入口または出口の圧力と最下
流のモジユールの原液入口または出口の圧力との
差圧にほぼ等しい圧力に保持しつつモジユールを
運転することを特徴とする過モジユールの運転
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58056491A JPS59179110A (ja) | 1983-03-30 | 1983-03-30 | 濾過モジュールの運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58056491A JPS59179110A (ja) | 1983-03-30 | 1983-03-30 | 濾過モジュールの運転方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59179110A JPS59179110A (ja) | 1984-10-11 |
| JPH0334365B2 true JPH0334365B2 (ja) | 1991-05-22 |
Family
ID=13028556
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58056491A Granted JPS59179110A (ja) | 1983-03-30 | 1983-03-30 | 濾過モジュールの運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59179110A (ja) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61220707A (ja) * | 1985-03-27 | 1986-10-01 | Kurita Water Ind Ltd | 液透過方法 |
| JPH0520419Y2 (ja) * | 1985-07-10 | 1993-05-27 | ||
| JPS6223404A (ja) * | 1985-07-23 | 1987-01-31 | Toyo Soda Mfg Co Ltd | 膜分離装置 |
| JPH0275389A (ja) * | 1988-09-08 | 1990-03-15 | Kubota Ltd | 廃水の処理方法 |
| JPH0457294U (ja) * | 1990-09-26 | 1992-05-15 | ||
| GB9214037D0 (en) * | 1992-07-01 | 1992-08-12 | Ici Plc | Membrane system |
| ATE204204T1 (de) * | 1995-05-08 | 2001-09-15 | Bucher Guyer Ag Masch | Verfahren zur erhöhung der filtrationsleistung von querstromfiltern in modulen von filteranlagen |
| WO1999024154A1 (fr) * | 1997-11-07 | 1999-05-20 | Kurita Water Industries Ltd. | Procede de fonctionnement d'un module a membrane de type spirale |
| JP5294191B2 (ja) * | 2008-01-31 | 2013-09-18 | 国立大学法人東北大学 | 湿式デシカント空調機 |
| JP5960183B2 (ja) * | 2013-03-25 | 2016-08-02 | 富士フイルム株式会社 | 高分子化合物溶液中の不純物除去方法 |
| JP7507545B2 (ja) * | 2018-11-16 | 2024-06-28 | 三菱ケミカル株式会社 | 分離膜モジュール |
-
1983
- 1983-03-30 JP JP58056491A patent/JPS59179110A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59179110A (ja) | 1984-10-11 |
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