JPH0334516B2 - - Google Patents
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- JPH0334516B2 JPH0334516B2 JP58011146A JP1114683A JPH0334516B2 JP H0334516 B2 JPH0334516 B2 JP H0334516B2 JP 58011146 A JP58011146 A JP 58011146A JP 1114683 A JP1114683 A JP 1114683A JP H0334516 B2 JPH0334516 B2 JP H0334516B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G1/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal
- C10G1/08—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal with moving catalysts
- C10G1/086—Characterised by the catalyst used
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Catalysts (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は石炭直接液化法に関し、とくに触媒活
性が高く且つ安価な石炭直接液化用触媒を提供
し、この触媒による工業上有利な石炭直接液化法
を提供するものである。 〔従来技術〕 石炭直接液化技術とは、固体石炭を液体の炭化
水素に転換することであり、化学反応的にみれば
熱分解、水素添加、水素化分解反応等よりなつて
いる。このうち水素添加、水素化分解反応は遅い
反応であり、反応を加速する触媒を必要とする。
触媒としては(A)金属塩化物系（塩化亜鉛、塩化ア
ンチモン、塩化錫など）は強力であるが腐食性で
あり工業的には成功していない。(B)金属酸化物系
触媒としては鉄、ニツケル、コバルト、錫、モリ
ブデン、タングステンなどがよく知られ、現在も
強力に研究中である。このうちニツケル、モリブ
デン、タングステン等は高価であり対イオウ特性
に問題点がある。従つて安価で使い捨て可能な酸
化鉄系が最も有望であり、各国で開発中のプロセ
スには酸化鉄を触媒とし、助触媒としてイオウを
組合わせたものを使用することが考えられてい
る。 〔発明が解決しようとする問題点〕 酸化鉄−イオウ系（又は硫化鉄）触媒はモリブ
デン、タングステン系に比べて触媒活性が低く、
そのため反応器の容積を大きくする必要があるな
ど色々と不便な点が多く、装置建設のコストも大
きくなる。従つて強力な且つ安価な触媒を発見
し、実用化することができれば、その効果はきわ
めて大きいといえる。 〔発明の目的〕 前記の通り現在触媒活性が十分に高く、且つ安
価な触媒は見出されておらず、本発明はこのよう
な点を解決するために行なわれたものであり、セ
レン、セレン化合物を単独又は酸化鉄等の金属酸
化物と組合わせることにより触媒活性が高く安価
なものとして実用化が期待される。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明は石炭粉末を水素とともにセレン単体か
らなる触媒の存在下、常圧ないし200気圧の圧力
で400〜470℃の範囲で加熱することを特徴とする
石炭直接液化法にある。 〔作用〕 本発明は石炭の直接液化方法に関するものであ
る。本発明者らは石炭液化反応過程中の水素移動
に関して詳細な研究を行つてきたが、従来から知
られている石炭液化触媒は結局のところ前記の水
素の移動過程を加速する効果を有していることを
明らかにした。このような研究を通じて上記水素
の移動過程においてセレン単体がきわめて有効な
触媒作用を有することを新たに見出し本発明に到
達したのである。 〔発明の開示〕 本発明の石炭直接液化用触媒はセレン単体が用
いられる。 本発明の石炭直接液化法において石炭は粉末の
形で用いられる。石炭粉末の粒度は通常100〜200
メツシユ程度のものが使用されるが、工業的には
より粗いものまで十分使用されるし、200メツシ
ユ以下でも使用できるのでありとくに粒度は限定
されない。 反応は、上記石炭粉末をオートクレーブ等の反
応客器中で本発明の石炭直接液化用触媒の存在下
水素とともに加熱して行なわれる。水素の圧力と
しては常圧ないし常圧以上の圧力（加圧）が用い
られ、常圧ないし200気圧が好ましい。反応温度
の制御、反応混合物の移送等の取扱上用いること
が好ましく、その場合ナフタレン、テトラリン、
アントラセンおよびまたはプロセス系内で生成し
た油が好適に用いられる。とくにナフタレン、テ
トラリン、アントラセン等水素供与性溶剤の存在
が好ましい。反応温度は400〜470℃の範囲が好ま
しい。 〔実施例〕 実施例 １ 石炭とアントラセンを常圧下で加熱すると、(1)
式に示すようにアントラセンは石炭中の特定部位
に結合した移動可能な水素を引抜いて９・10ジヒ
ドロアントラセン（９・10DHA）となる。 ここでは石炭の水素移動と分解反応の行なわ
れる一つのミクロ構造単位を示すものであり隣接
およびH*との結合は問題の結合を模式的に示
すものである。H*は石炭中の結合水素のうち前
記の石炭中の特定部位に結合した移動可能な水素
を示す。 (1)式の反応が起るのは350℃以上であるが、セ
レンを石炭に対して10％添加すると第１図に示す
ように(1)の反応が大きく加速される。この第１図
は夕張新鉱炭中の移行可能水素HDHAの温度依存
性を示す。ここで移行可能水素HDHAは石炭中の
移行可能な水素H*のアントラセンへの移行を、
移行により生じた９・10ジヒドロアントラセン中
の移行可能水素の石炭単位グラム当りのmg数で示
すものであり、これの大なるもの程(1)の反応が加
速されることを示す。 従来石炭液化反応の強力な触媒といわれた塩化
亜鉛触媒よりもセレンがはるかに強力な触媒作用
を有することが第１図に示した実験から明らかと
なつた。第２図には第１図と同じ反応系を一定温
度（400℃）に保つた場合の９・10DHA生成量の
経時変化をみたものである。この場合にもセレン
は塩化亜鉛に比して約３倍量の９・10DHAを生
成する。第１図および第２図よりセレンは水素移
動反応にすぐれた触媒となることが明らかであ
る。（９・10DHAは典型的水素供与性溶剤である
テトラリンに比べて水素供与性は40倍も大きい。） 実施例 ２ 石炭液化反応が進行していくに際して、まず高
分子化合物である原炭が熱的に解重合するステツ
プが開始反応である。液化反応温度（400〜470
℃）での開始反応においては、石炭構造中の架橋
結合のホモリシス（２個の電子から成つている共
有結合を切断して１個ずつの電子に分断するこ
と）によりラジカル（遊離基）が生成する（第(1)
式）。高温常磁性共鳴吸収法は反応が実際に進行
している状態で生成するラジカルを直接かつ時々
刻々と観察することが可能な最新の測定方法であ
る。第３図は高温常磁性共鳴吸収法により求めた
420℃における赤平炭から生成するラジカル濃度
である。石炭にセレンを添加した系は無添加に比
べて明らかにラジカル濃度が増加していることが
第３図より明らかである。特に反応開始から10分
程度では石炭−塩化亜鉛系において生成するラジ
カルよりも石炭−セレン系のそれが多い。以上の
実験からセレンが液化反応の開始反応にも極めて
有効に作用していることが明らかとなつた。 実施例 ３ 実施例１及び２に記述した実験事実より、セレ
ンが実際の液化反応に極めてすぐれた触媒となる
ことが考えられるので以下の石炭液化実験を行つ
た。 太平洋炭３ｇを内容積31mlの電磁かくはん式オ
ートクレーブに張り込み、触媒0.33ｇ、反応温度
450℃、反応圧力100気圧、雰囲気水素の条件で次
のように溶媒および触媒を変えて反応を行つた。 実施例Ａ：溶媒ナフタレン 触媒Se0.33ｇ 実施例Ｂ：溶媒ナフタレン 触媒RM／Se0.30
ｇ／0.03ｇ 比較例Ｃ：溶媒テトラリン 触媒なし 比較例Ｄ：溶媒ナフタレン 触媒RM／Ｓ 0.30
ｇ／0.03ｇ ここでRMは赤泥触媒を示す。触媒は石炭に対
して10％である。実験結果を第１表並びに第４図
に示す。
性が高く且つ安価な石炭直接液化用触媒を提供
し、この触媒による工業上有利な石炭直接液化法
を提供するものである。 〔従来技術〕 石炭直接液化技術とは、固体石炭を液体の炭化
水素に転換することであり、化学反応的にみれば
熱分解、水素添加、水素化分解反応等よりなつて
いる。このうち水素添加、水素化分解反応は遅い
反応であり、反応を加速する触媒を必要とする。
触媒としては(A)金属塩化物系（塩化亜鉛、塩化ア
ンチモン、塩化錫など）は強力であるが腐食性で
あり工業的には成功していない。(B)金属酸化物系
触媒としては鉄、ニツケル、コバルト、錫、モリ
ブデン、タングステンなどがよく知られ、現在も
強力に研究中である。このうちニツケル、モリブ
デン、タングステン等は高価であり対イオウ特性
に問題点がある。従つて安価で使い捨て可能な酸
化鉄系が最も有望であり、各国で開発中のプロセ
スには酸化鉄を触媒とし、助触媒としてイオウを
組合わせたものを使用することが考えられてい
る。 〔発明が解決しようとする問題点〕 酸化鉄−イオウ系（又は硫化鉄）触媒はモリブ
デン、タングステン系に比べて触媒活性が低く、
そのため反応器の容積を大きくする必要があるな
ど色々と不便な点が多く、装置建設のコストも大
きくなる。従つて強力な且つ安価な触媒を発見
し、実用化することができれば、その効果はきわ
めて大きいといえる。 〔発明の目的〕 前記の通り現在触媒活性が十分に高く、且つ安
価な触媒は見出されておらず、本発明はこのよう
な点を解決するために行なわれたものであり、セ
レン、セレン化合物を単独又は酸化鉄等の金属酸
化物と組合わせることにより触媒活性が高く安価
なものとして実用化が期待される。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明は石炭粉末を水素とともにセレン単体か
らなる触媒の存在下、常圧ないし200気圧の圧力
で400〜470℃の範囲で加熱することを特徴とする
石炭直接液化法にある。 〔作用〕 本発明は石炭の直接液化方法に関するものであ
る。本発明者らは石炭液化反応過程中の水素移動
に関して詳細な研究を行つてきたが、従来から知
られている石炭液化触媒は結局のところ前記の水
素の移動過程を加速する効果を有していることを
明らかにした。このような研究を通じて上記水素
の移動過程においてセレン単体がきわめて有効な
触媒作用を有することを新たに見出し本発明に到
達したのである。 〔発明の開示〕 本発明の石炭直接液化用触媒はセレン単体が用
いられる。 本発明の石炭直接液化法において石炭は粉末の
形で用いられる。石炭粉末の粒度は通常100〜200
メツシユ程度のものが使用されるが、工業的には
より粗いものまで十分使用されるし、200メツシ
ユ以下でも使用できるのでありとくに粒度は限定
されない。 反応は、上記石炭粉末をオートクレーブ等の反
応客器中で本発明の石炭直接液化用触媒の存在下
水素とともに加熱して行なわれる。水素の圧力と
しては常圧ないし常圧以上の圧力（加圧）が用い
られ、常圧ないし200気圧が好ましい。反応温度
の制御、反応混合物の移送等の取扱上用いること
が好ましく、その場合ナフタレン、テトラリン、
アントラセンおよびまたはプロセス系内で生成し
た油が好適に用いられる。とくにナフタレン、テ
トラリン、アントラセン等水素供与性溶剤の存在
が好ましい。反応温度は400〜470℃の範囲が好ま
しい。 〔実施例〕 実施例 １ 石炭とアントラセンを常圧下で加熱すると、(1)
式に示すようにアントラセンは石炭中の特定部位
に結合した移動可能な水素を引抜いて９・10ジヒ
ドロアントラセン（９・10DHA）となる。 ここでは石炭の水素移動と分解反応の行なわ
れる一つのミクロ構造単位を示すものであり隣接
およびH*との結合は問題の結合を模式的に示
すものである。H*は石炭中の結合水素のうち前
記の石炭中の特定部位に結合した移動可能な水素
を示す。 (1)式の反応が起るのは350℃以上であるが、セ
レンを石炭に対して10％添加すると第１図に示す
ように(1)の反応が大きく加速される。この第１図
は夕張新鉱炭中の移行可能水素HDHAの温度依存
性を示す。ここで移行可能水素HDHAは石炭中の
移行可能な水素H*のアントラセンへの移行を、
移行により生じた９・10ジヒドロアントラセン中
の移行可能水素の石炭単位グラム当りのmg数で示
すものであり、これの大なるもの程(1)の反応が加
速されることを示す。 従来石炭液化反応の強力な触媒といわれた塩化
亜鉛触媒よりもセレンがはるかに強力な触媒作用
を有することが第１図に示した実験から明らかと
なつた。第２図には第１図と同じ反応系を一定温
度（400℃）に保つた場合の９・10DHA生成量の
経時変化をみたものである。この場合にもセレン
は塩化亜鉛に比して約３倍量の９・10DHAを生
成する。第１図および第２図よりセレンは水素移
動反応にすぐれた触媒となることが明らかであ
る。（９・10DHAは典型的水素供与性溶剤である
テトラリンに比べて水素供与性は40倍も大きい。） 実施例 ２ 石炭液化反応が進行していくに際して、まず高
分子化合物である原炭が熱的に解重合するステツ
プが開始反応である。液化反応温度（400〜470
℃）での開始反応においては、石炭構造中の架橋
結合のホモリシス（２個の電子から成つている共
有結合を切断して１個ずつの電子に分断するこ
と）によりラジカル（遊離基）が生成する（第(1)
式）。高温常磁性共鳴吸収法は反応が実際に進行
している状態で生成するラジカルを直接かつ時々
刻々と観察することが可能な最新の測定方法であ
る。第３図は高温常磁性共鳴吸収法により求めた
420℃における赤平炭から生成するラジカル濃度
である。石炭にセレンを添加した系は無添加に比
べて明らかにラジカル濃度が増加していることが
第３図より明らかである。特に反応開始から10分
程度では石炭−塩化亜鉛系において生成するラジ
カルよりも石炭−セレン系のそれが多い。以上の
実験からセレンが液化反応の開始反応にも極めて
有効に作用していることが明らかとなつた。 実施例 ３ 実施例１及び２に記述した実験事実より、セレ
ンが実際の液化反応に極めてすぐれた触媒となる
ことが考えられるので以下の石炭液化実験を行つ
た。 太平洋炭３ｇを内容積31mlの電磁かくはん式オ
ートクレーブに張り込み、触媒0.33ｇ、反応温度
450℃、反応圧力100気圧、雰囲気水素の条件で次
のように溶媒および触媒を変えて反応を行つた。 実施例Ａ：溶媒ナフタレン 触媒Se0.33ｇ 実施例Ｂ：溶媒ナフタレン 触媒RM／Se0.30
ｇ／0.03ｇ 比較例Ｃ：溶媒テトラリン 触媒なし 比較例Ｄ：溶媒ナフタレン 触媒RM／Ｓ 0.30
ｇ／0.03ｇ ここでRMは赤泥触媒を示す。触媒は石炭に対
して10％である。実験結果を第１表並びに第４図
に示す。
【表】
石炭液化触媒として上記のセレン、並びにセレ
ン化合物を使用することにより、石炭液化反応が
加速される。特に反応初期過程において従来の触
媒に比べてはるかに低分子状の生成物（具体的に
はベンゼン可溶のアスフアルテン成分）を約３倍
程度多く生成する。このことは石炭液化プロセス
をトータルシステムとしてみた場合きわめて有意
義である。具体的には石炭を投入して生成液化油
が出るまでの時間の短縮、ひいては反応槽の縮
少、投下資本、敷地面積を節約が出来る。また本
発明の触媒は安価であり、金属塩化物系触媒のよ
うに腐食性がないので工業的に有利に使用でき
る。
ン化合物を使用することにより、石炭液化反応が
加速される。特に反応初期過程において従来の触
媒に比べてはるかに低分子状の生成物（具体的に
はベンゼン可溶のアスフアルテン成分）を約３倍
程度多く生成する。このことは石炭液化プロセス
をトータルシステムとしてみた場合きわめて有意
義である。具体的には石炭を投入して生成液化油
が出るまでの時間の短縮、ひいては反応槽の縮
少、投下資本、敷地面積を節約が出来る。また本
発明の触媒は安価であり、金属塩化物系触媒のよ
うに腐食性がないので工業的に有利に使用でき
る。
第１図は本発明の触媒の存在下の夕張新鉱炭中
の移行可能水素HDHAの温度依存性を示す比較グ
ラフ、第２図は本発明の触媒の存在下、400℃に
保つた夕張新鉱炭の移行可能水素HDHAの保持時
間による変化を示す比較グラフであり、第３図は
本発明の触媒の存在下420℃において赤平炭から
生成するラジカル濃度の保持時間による変化を示
す比較グラフであり、第４図ａは本発明の触媒と
比較触媒を用いた場合の石炭直接液化反応におけ
るプリアスフアルテン（ピリジン可溶分）収率の
経時変化を示すグラフであり、第４図ｂは第４図
ａと同反応におけるアスフアルテン（ベンゼン可
溶分）収率の経時変化を示すグラフである。 HDHA……９・10ジヒドロアントラセン中の移
行可能水素の石炭単位グラム当りのmg数、YPS…
…石炭のプリアスフアルテンへの転換率、YBS…
…石炭のアスフアルテンへの転換率。
の移行可能水素HDHAの温度依存性を示す比較グ
ラフ、第２図は本発明の触媒の存在下、400℃に
保つた夕張新鉱炭の移行可能水素HDHAの保持時
間による変化を示す比較グラフであり、第３図は
本発明の触媒の存在下420℃において赤平炭から
生成するラジカル濃度の保持時間による変化を示
す比較グラフであり、第４図ａは本発明の触媒と
比較触媒を用いた場合の石炭直接液化反応におけ
るプリアスフアルテン（ピリジン可溶分）収率の
経時変化を示すグラフであり、第４図ｂは第４図
ａと同反応におけるアスフアルテン（ベンゼン可
溶分）収率の経時変化を示すグラフである。 HDHA……９・10ジヒドロアントラセン中の移
行可能水素の石炭単位グラム当りのmg数、YPS…
…石炭のプリアスフアルテンへの転換率、YBS…
…石炭のアスフアルテンへの転換率。
Claims (1)
- １ 石炭粉末を水素とともにセレン単体からなる
触媒の存在下、常圧ないし200気圧の圧力で400〜
470℃の範囲で加熱することを特徴とする石炭直
接液化法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58011146A JPS59136135A (ja) | 1983-01-26 | 1983-01-26 | 石炭直接液化法 |
| DE19833338578 DE3338578A1 (de) | 1983-01-26 | 1983-10-24 | Katalysator zur kohleverfluessigung |
| US06/671,045 US4534848A (en) | 1983-01-26 | 1984-11-13 | Coal liquefaction with a selenium catalyst |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58011146A JPS59136135A (ja) | 1983-01-26 | 1983-01-26 | 石炭直接液化法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59136135A JPS59136135A (ja) | 1984-08-04 |
| JPH0334516B2 true JPH0334516B2 (ja) | 1991-05-22 |
Family
ID=11769878
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58011146A Granted JPS59136135A (ja) | 1983-01-26 | 1983-01-26 | 石炭直接液化法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4534848A (ja) |
| JP (1) | JPS59136135A (ja) |
| DE (1) | DE3338578A1 (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4597855A (en) * | 1985-06-21 | 1986-07-01 | Phillips Petroleum Company | Upgrading of residual oils using a selenium catalyst wherein sulfur and metallic impurities are reduced |
| US5298157A (en) * | 1992-08-04 | 1994-03-29 | Exxon Research And Engineering Company | Coal depolymerization utilizing hard acid/soft base |
| US5296133A (en) * | 1992-08-04 | 1994-03-22 | Exxon Research And Engineering Company | Low ash coal products from depolymerized coal |
| US5294349A (en) * | 1992-08-04 | 1994-03-15 | Exxon Research And Enginnering Company | Coal depolymerization and hydroprocessing |
| US5489377A (en) * | 1994-08-12 | 1996-02-06 | Exxon Research And Engineering Company | Recovery of hard acids and soft bases from decomposed coal |
| US5492618A (en) * | 1994-08-12 | 1996-02-20 | Exxon Research And Engineering Company | Recovery of hard acids and soft bases from decomposed coal |
| US5489376A (en) * | 1994-08-12 | 1996-02-06 | Exxon Research And Engineering Company | Recovery of hard acids and soft bases from decomposed coal |
| AT515486B1 (de) * | 2014-02-24 | 2017-05-15 | Technische Universität Graz | Verfahren |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE722405C (de) * | 1931-12-29 | 1942-07-09 | Ig Farbenindustrie Ag | Verfahren zur Druckhydrierung von Kohlen, Teeren, Mineraloelen u. dgl. |
| JPS5458704A (en) * | 1977-10-20 | 1979-05-11 | Bridgestone Corp | Hydrocracking of waste rubber |
| US4218337A (en) * | 1978-03-13 | 1980-08-19 | Phillips Petroleum Company | Passivating metals on cracking catalysts with tellurium |
| US4303497A (en) * | 1978-09-25 | 1981-12-01 | Mobil Oil Corporation | Desulfurization, demetalation and denitrogenation of coal |
-
1983
- 1983-01-26 JP JP58011146A patent/JPS59136135A/ja active Granted
- 1983-10-24 DE DE19833338578 patent/DE3338578A1/de not_active Ceased
-
1984
- 1984-11-13 US US06/671,045 patent/US4534848A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3338578A1 (de) | 1984-07-26 |
| US4534848A (en) | 1985-08-13 |
| JPS59136135A (ja) | 1984-08-04 |
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