JPH0335023B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0335023B2 JPH0335023B2 JP57208188A JP20818882A JPH0335023B2 JP H0335023 B2 JPH0335023 B2 JP H0335023B2 JP 57208188 A JP57208188 A JP 57208188A JP 20818882 A JP20818882 A JP 20818882A JP H0335023 B2 JPH0335023 B2 JP H0335023B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- loop
- loops
- diameter
- pack
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/40—Making wire or rods for soldering or welding
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Storage Of Web-Like Or Filamentary Materials (AREA)
- Coiling Of Filamentary Materials In General (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ペイルパツク内に各ループ当り所定
角度の捩りを加えてかつ順次偏心させて多数のル
ープを花模様状に並べ、積層、装填してなる溶接
用ワイヤ装填方法に関する。
角度の捩りを加えてかつ順次偏心させて多数のル
ープを花模様状に並べ、積層、装填してなる溶接
用ワイヤ装填方法に関する。
自動及び半自動溶接において、能率向上を計る
目的で大容量の溶接用ワイヤ収納容器が用いら
れ、その代表的なものにペイルパツクがある。こ
れは多量のワイヤをパツク内に収容し、パツクの
上部に取付けた取出し装置や送給機の矯正装置で
ワイヤを矯正しながら溶接トーチへワイヤを送給
する。最近全自動溶接の普及が著しく、精度高い
施工条件が望まれている。そこでワイヤ先端の反
転などによる溶接ビード蛇行やアーク不安定を解
消できる捩り入り（１ループ当り250゜〜360゜の捩
りを入れた）ワイヤを装填したペイルパツクが用
いられるようになつて来た。しかし１ループにつ
いて例えば360゜の捩りを入れたワイヤは360゜／１
ループの捩り応力を受けているため復元力が働
き、パツク内で外周部へ広がろうとする力が常に
働いて、ワイヤを自由にするとペイルパツク上部
に跳ね上ろうとする傾向を有するため、ワイヤ引
き出し時におけるからみ、もつれ等の送給トラブ
ルが発生している。このためペイルパツク内に積
層収納されたワイヤ積層体の上部に剛体からなる
円環状の押え板を載置してワイヤを上方から押え
込む等の方法がとられているが、円環状押え板の
内側からの数本のワイヤ跳び出しまでは防ぐ事は
できず、円環状押え板の内側つまりワイヤの引き
出される側にワイヤ跳び出しを押える弾性体をつ
けたり、パツク内筒の上部にリング状の押え板を
設置するなどの方法が採用されているが、から
み、もつれを完全に防ぐ事はできない。即ち、ワ
イヤ押え板を用いても、ワイヤループは規則的に
偏心させて花模様状に並べ、積層しているにもか
かわらず、パツク上段のものから順次規則的に引
き出されるはずのループが数本下から引き出され
ることが発生する。このようになると、引き出さ
れるワイヤの上部にあるループも同時に引き出さ
れ、引き出されたループは自由になり、ループは
捩り応力を受けているため元に復元しようとして
パツク内で反転し、内筒上部のリングを飛び越え
パツク内でからみ、もつれが発生し、溶接トーチ
にワイヤが送給されず溶接作業の継続が不可能に
なる。
目的で大容量の溶接用ワイヤ収納容器が用いら
れ、その代表的なものにペイルパツクがある。こ
れは多量のワイヤをパツク内に収容し、パツクの
上部に取付けた取出し装置や送給機の矯正装置で
ワイヤを矯正しながら溶接トーチへワイヤを送給
する。最近全自動溶接の普及が著しく、精度高い
施工条件が望まれている。そこでワイヤ先端の反
転などによる溶接ビード蛇行やアーク不安定を解
消できる捩り入り（１ループ当り250゜〜360゜の捩
りを入れた）ワイヤを装填したペイルパツクが用
いられるようになつて来た。しかし１ループにつ
いて例えば360゜の捩りを入れたワイヤは360゜／１
ループの捩り応力を受けているため復元力が働
き、パツク内で外周部へ広がろうとする力が常に
働いて、ワイヤを自由にするとペイルパツク上部
に跳ね上ろうとする傾向を有するため、ワイヤ引
き出し時におけるからみ、もつれ等の送給トラブ
ルが発生している。このためペイルパツク内に積
層収納されたワイヤ積層体の上部に剛体からなる
円環状の押え板を載置してワイヤを上方から押え
込む等の方法がとられているが、円環状押え板の
内側からの数本のワイヤ跳び出しまでは防ぐ事は
できず、円環状押え板の内側つまりワイヤの引き
出される側にワイヤ跳び出しを押える弾性体をつ
けたり、パツク内筒の上部にリング状の押え板を
設置するなどの方法が採用されているが、から
み、もつれを完全に防ぐ事はできない。即ち、ワ
イヤ押え板を用いても、ワイヤループは規則的に
偏心させて花模様状に並べ、積層しているにもか
かわらず、パツク上段のものから順次規則的に引
き出されるはずのループが数本下から引き出され
ることが発生する。このようになると、引き出さ
れるワイヤの上部にあるループも同時に引き出さ
れ、引き出されたループは自由になり、ループは
捩り応力を受けているため元に復元しようとして
パツク内で反転し、内筒上部のリングを飛び越え
パツク内でからみ、もつれが発生し、溶接トーチ
にワイヤが送給されず溶接作業の継続が不可能に
なる。
本発明は上述した従来技術の欠点を解消するた
めになされたものであつて、ペイルパツクからの
ワイヤ引き出し際のからみ、もつれなどの送給ト
ラブルがなく、円滑に引き出すことのできる溶接
用ペイルパツクワイヤ装填物を得るための装填方
法を提供しようとするものであつてその特徴とす
るところは、ペイルパツク内に１ループ当り所定
角度の捩りを入れて装填する溶接用ワイヤの装填
方法において、装填物内の任意の３ループ中のワ
イヤ引張強さの差の最大値が４Kgｆ／mm2以下とな
る溶接用ワイヤを一定速度で送給し、外筒内壁に
沿わせながら、任意の３ループ間の円周長の差が
47mm以下となるようにしてループに曲げ、順次偏
心させてペイルパツク内に花模様状に並べ、積
層、装填することにある。
めになされたものであつて、ペイルパツクからの
ワイヤ引き出し際のからみ、もつれなどの送給ト
ラブルがなく、円滑に引き出すことのできる溶接
用ペイルパツクワイヤ装填物を得るための装填方
法を提供しようとするものであつてその特徴とす
るところは、ペイルパツク内に１ループ当り所定
角度の捩りを入れて装填する溶接用ワイヤの装填
方法において、装填物内の任意の３ループ中のワ
イヤ引張強さの差の最大値が４Kgｆ／mm2以下とな
る溶接用ワイヤを一定速度で送給し、外筒内壁に
沿わせながら、任意の３ループ間の円周長の差が
47mm以下となるようにしてループに曲げ、順次偏
心させてペイルパツク内に花模様状に並べ、積
層、装填することにある。
本発明者は捩り入り溶接用ペイルパツクワイヤ
の取出し時のもつれ、からみの原因となる複数本
ループ跳び出し現象は、単に輸送途中に発生する
振動によるループのズレによる落込みによるもの
ではなく（製造直後での引き出し状況調査でもま
た輸送後のそれでもほぼ同回数の跳び出しが発生
する）、また規則的に偏心させ外筒内壁に沿わせ
て落として花模様状に並べ積層収納している各ル
ープの偏心の度合（ピツチ）に関係するものでも
ない事を知つた。なおペイルパツク内に装填する
ワイヤループの偏心ピツチは、ワイヤ径以下では
ほぼ同心円状となり花模様にはならないのでワイ
ヤ径以上のピツチとし、またワイヤ装填物は現在
使用されているペイルパツク高さ（200Kg入りで
800〜850mm）に満足に装填できる嵩密度以下のも
のとする。そしてこの発明では現在一般に使用さ
れているワイヤ径0.9〜2.0mm程度の溶接用ワイ
ヤ、ループ円周長1000〜2000mm程度のワイヤ装填
物を対象とする。
の取出し時のもつれ、からみの原因となる複数本
ループ跳び出し現象は、単に輸送途中に発生する
振動によるループのズレによる落込みによるもの
ではなく（製造直後での引き出し状況調査でもま
た輸送後のそれでもほぼ同回数の跳び出しが発生
する）、また規則的に偏心させ外筒内壁に沿わせ
て落として花模様状に並べ積層収納している各ル
ープの偏心の度合（ピツチ）に関係するものでも
ない事を知つた。なおペイルパツク内に装填する
ワイヤループの偏心ピツチは、ワイヤ径以下では
ほぼ同心円状となり花模様にはならないのでワイ
ヤ径以上のピツチとし、またワイヤ装填物は現在
使用されているペイルパツク高さ（200Kg入りで
800〜850mm）に満足に装填できる嵩密度以下のも
のとする。そしてこの発明では現在一般に使用さ
れているワイヤ径0.9〜2.0mm程度の溶接用ワイ
ヤ、ループ円周長1000〜2000mm程度のワイヤ装填
物を対象とする。
ペイルパツク内にワイヤを装填する方法には一
定線速でワイヤをパツク内に供給し、ループの着
地地点を固定し、パツク自身も一定速度で回転さ
せて偏心させる方法や、パツクを固定させループ
の着地地点を順次移動させて偏心させる方法など
があるが、これらでも積層収納した状態を観察す
ると、同じループ径と同じ偏心ピツチになるよう
にしている（送り速度一定にしている）にもかか
わらず、ループの一端が外周に接しているのに同
ループの他方の一端は通常のループより内側（パ
ツク中央部）に出ている状態が１パツク内に発見
でき、またパツク間でもループ径が変動している
のが観察される。これらより一定速度でワイヤを
供給しても必らずしも同一ループ径が得られるも
のではない事が分る。このペイルパツクに装填さ
れたワイヤのループ径に差のあることが前述のワ
イヤループ跳び出しの原因であり、そしてループ
径に差が生じるのはワイヤの剛性の変動が原因で
ある。即ちワイヤの剛性が局部的に高いとその部
分をループに曲げるとき強く反撥して大径になろ
うとし、一方ワイヤは同じ送給速度でループにさ
れていくから隣接ループは小径にされ、こうして
ワイヤループ径に差が生じる。ワイヤの剛性は引
張り強さと関係しているから、引張り強さを測定
することによりワイヤ剛性を知り、ひいてはワイ
ヤループ跳ね出しの危険性があるか否かを知るこ
とができる。
定線速でワイヤをパツク内に供給し、ループの着
地地点を固定し、パツク自身も一定速度で回転さ
せて偏心させる方法や、パツクを固定させループ
の着地地点を順次移動させて偏心させる方法など
があるが、これらでも積層収納した状態を観察す
ると、同じループ径と同じ偏心ピツチになるよう
にしている（送り速度一定にしている）にもかか
わらず、ループの一端が外周に接しているのに同
ループの他方の一端は通常のループより内側（パ
ツク中央部）に出ている状態が１パツク内に発見
でき、またパツク間でもループ径が変動している
のが観察される。これらより一定速度でワイヤを
供給しても必らずしも同一ループ径が得られるも
のではない事が分る。このペイルパツクに装填さ
れたワイヤのループ径に差のあることが前述のワ
イヤループ跳び出しの原因であり、そしてループ
径に差が生じるのはワイヤの剛性の変動が原因で
ある。即ちワイヤの剛性が局部的に高いとその部
分をループに曲げるとき強く反撥して大径になろ
うとし、一方ワイヤは同じ送給速度でループにさ
れていくから隣接ループは小径にされ、こうして
ワイヤループ径に差が生じる。ワイヤの剛性は引
張り強さと関係しているから、引張り強さを測定
することによりワイヤ剛性を知り、ひいてはワイ
ヤループ跳ね出しの危険性があるか否かを知るこ
とができる。
そこで本発明ではワイヤを一定速度で送給し、
ループ状に曲げかつ規則的に偏心させて花模様状
に並べ、積層収納しているペイルパツク内から、
ループ径の変化が発生しないように固定しながら
数ループパツク外に取り出し、各ループを一端で
切断して同一ループ径が得られているか否かをル
ープの円周長さをもつて判定した。パツク内の安
定した装填状態の部分や、ループの一辺が通常の
ループよりパツク中心部に出ている部分つまり装
填の乱れが発生している部分を、上述した方法で
判定した結果、まちがいなく巻乱れの発生してい
る部分が安定した装填部分よりも１ループの円周
長さにバラつきが見られ、さらにパツク中心部に
出ているループの直径が安定した装填部分のルー
プ径よりかなり大きくなつていた。
ループ状に曲げかつ規則的に偏心させて花模様状
に並べ、積層収納しているペイルパツク内から、
ループ径の変化が発生しないように固定しながら
数ループパツク外に取り出し、各ループを一端で
切断して同一ループ径が得られているか否かをル
ープの円周長さをもつて判定した。パツク内の安
定した装填状態の部分や、ループの一辺が通常の
ループよりパツク中心部に出ている部分つまり装
填の乱れが発生している部分を、上述した方法で
判定した結果、まちがいなく巻乱れの発生してい
る部分が安定した装填部分よりも１ループの円周
長さにバラつきが見られ、さらにパツク中心部に
出ているループの直径が安定した装填部分のルー
プ径よりかなり大きくなつていた。
通常捩りをワイヤに入れたペイルパツクの装填
方法としては、第１図に概略を示すように外筒
１、内筒２からなるペイルパツク１０にワイヤ５
をフライヤ３に取り付けられたガイド４を通して
供給し、積層６するフライヤー方式が、簡単かつ
確実で設備上安価な方法として利用されている
が、ワイヤに捩りを入れ、ループを作つてからペ
イルパツクの外筒１の内壁にループの一辺を接触
させて固定させるまでの間は、瞬間的にループ状
ワイヤに拘束がなくなり、２〜３ターンワイヤ
５′に自由な状態が生まれる。このため、剛性不
均一があると第２図に略示するように、捩りを受
けている連続したＡ、Ｂ、C3ループのワイヤの
平衡が破れ、Ｂループの剛性がＡ、Ｃループより
高いと、Ｂループの径が大になり、その分Ａ、Ｃ
ループの径が小になり、こうしてループ径に収縮
拡大が起り、巻乱れを生じる。ｄはＡ、Ｃループ
の径、d′はＢループの径である。
方法としては、第１図に概略を示すように外筒
１、内筒２からなるペイルパツク１０にワイヤ５
をフライヤ３に取り付けられたガイド４を通して
供給し、積層６するフライヤー方式が、簡単かつ
確実で設備上安価な方法として利用されている
が、ワイヤに捩りを入れ、ループを作つてからペ
イルパツクの外筒１の内壁にループの一辺を接触
させて固定させるまでの間は、瞬間的にループ状
ワイヤに拘束がなくなり、２〜３ターンワイヤ
５′に自由な状態が生まれる。このため、剛性不
均一があると第２図に略示するように、捩りを受
けている連続したＡ、Ｂ、C3ループのワイヤの
平衡が破れ、Ｂループの剛性がＡ、Ｃループより
高いと、Ｂループの径が大になり、その分Ａ、Ｃ
ループの径が小になり、こうしてループ径に収縮
拡大が起り、巻乱れを生じる。ｄはＡ、Ｃループ
の径、d′はＢループの径である。
３ループ間における各ループの円周長の差と引
張強さとの関係を第３図に示す。実験の諸元（第
４図、第５図も同様）は 供試ワイヤ…材質：軟鋼製ソリツドワイヤ（JIS
Z3312、YCW1） 引張強さ：85Kgｆ／mm2 ワイヤ径：1.2mmφ 装填条件…設定円周長：1380mm、（設定ループ
径：440mm） ペイルパツクの内径：500mm 装填方式：ペイルパツク回転方式（特開昭57−
126355方式） 装填速度：200ｍ／分 捩り角：330゜／１ループ 第３図で横軸は３ループ内各ループの円周長さ
の差Δl（mm）を、縦軸は引張り強さの差の最大値
ΔT・Ｓ（Kgｆ／mm2）を示す。この第３図から円
周差が大きいということは引張り強さの差の最大
値が大であるということであり、巻乱れの発生し
たループとその前後２ループ、計３ループの各円
周長の差、従つてループ径のバラつきは引張強さ
の差の最大値に強く関連していることが分る。従
つて巻乱れを生じさせないようにするには引張り
強さの差の最大値を僅小にすることが有効であ
る。
張強さとの関係を第３図に示す。実験の諸元（第
４図、第５図も同様）は 供試ワイヤ…材質：軟鋼製ソリツドワイヤ（JIS
Z3312、YCW1） 引張強さ：85Kgｆ／mm2 ワイヤ径：1.2mmφ 装填条件…設定円周長：1380mm、（設定ループ
径：440mm） ペイルパツクの内径：500mm 装填方式：ペイルパツク回転方式（特開昭57−
126355方式） 装填速度：200ｍ／分 捩り角：330゜／１ループ 第３図で横軸は３ループ内各ループの円周長さ
の差Δl（mm）を、縦軸は引張り強さの差の最大値
ΔT・Ｓ（Kgｆ／mm2）を示す。この第３図から円
周差が大きいということは引張り強さの差の最大
値が大であるということであり、巻乱れの発生し
たループとその前後２ループ、計３ループの各円
周長の差、従つてループ径のバラつきは引張強さ
の差の最大値に強く関連していることが分る。従
つて巻乱れを生じさせないようにするには引張り
強さの差の最大値を僅小にすることが有効であ
る。
第４図ａ，ｂ，ｃは３ループのループ径の差
Δdが3.2mm、18.7mm、25.5mm、及び各ループ円周
長の差Δlが10mm、57mm、80mmの場合のワイヤに
おける長さ150mm毎の引張強さを測定した結果を
示すものである。これは３ループを１ループずつ
に切断し、更に各ループを150mmずつの短いワイ
ヤに細断し、各短ワイヤを引張り試験機にかけて
引張り強さを測定したものである。
Δdが3.2mm、18.7mm、25.5mm、及び各ループ円周
長の差Δlが10mm、57mm、80mmの場合のワイヤに
おける長さ150mm毎の引張強さを測定した結果を
示すものである。これは３ループを１ループずつ
に切断し、更に各ループを150mmずつの短いワイ
ヤに細断し、各短ワイヤを引張り試験機にかけて
引張り強さを測定したものである。
第４図ａにおいては引張強さの差の最大値
ΔT・Ｓが１Kgｆ／mm2以下であり、ｂおよびｃで
はΔT・Ｓが４Kgｆ／mm2を越す。その正確な値は
つぎのとおりである。
ΔT・Ｓが１Kgｆ／mm2以下であり、ｂおよびｃで
はΔT・Ｓが４Kgｆ／mm2を越す。その正確な値は
つぎのとおりである。
Δl＝10mmの場合、ΔT・Ｓ＝１Kgｆ／mm2
Δl＝57mmの場合、ΔT・Ｓ＝７Kgｆ／mm2
Δl＝80mmの場合、ΔT・Ｓ＝12Kgｆ／mm2
ワイヤ引張り強さ従つて剛性は焼鈍条件により
変り、焼鈍不充分であるとこれらは大である。従
つてワイヤ剛性を所望値にするには焼鈍温度、焼
鈍時間、および炉内ワイヤ形状などに留意するの
が有効である。第４図ａ，ｂ，ｃの供試ワイヤの
製造条件はJIS、YCW−１の5.5mmφの素線から
2.4mmφに伸線し、焼鈍した後、さらに1.2mmφに
伸線して製品としたもので、他の工程は一般的な
通常の方法である。焼鈍条件は、ボビンに巻装し
た寸法を700mm高さX700mm径のボビン巻形状のも
のを積層し、ベル炉で700゜×４時間である。そし
て、本発明実施例１（第４図ａ）のワイヤはボビ
ン巻ワイヤの外部に位置するもので充分に均一焼
鈍されたワイヤであり、他は、ボビン巻の中心部
に位置するもので、積層間、くい込み巻部など
で、温度むらによる焼鈍が均一でない箇所のワイ
ヤである。
変り、焼鈍不充分であるとこれらは大である。従
つてワイヤ剛性を所望値にするには焼鈍温度、焼
鈍時間、および炉内ワイヤ形状などに留意するの
が有効である。第４図ａ，ｂ，ｃの供試ワイヤの
製造条件はJIS、YCW−１の5.5mmφの素線から
2.4mmφに伸線し、焼鈍した後、さらに1.2mmφに
伸線して製品としたもので、他の工程は一般的な
通常の方法である。焼鈍条件は、ボビンに巻装し
た寸法を700mm高さX700mm径のボビン巻形状のも
のを積層し、ベル炉で700゜×４時間である。そし
て、本発明実施例１（第４図ａ）のワイヤはボビ
ン巻ワイヤの外部に位置するもので充分に均一焼
鈍されたワイヤであり、他は、ボビン巻の中心部
に位置するもので、積層間、くい込み巻部など
で、温度むらによる焼鈍が均一でない箇所のワイ
ヤである。
第４図ｂ，ｃのような局部的に大きい引張り強
さ（剛性）の差を持つワイヤで積層体を作ると、
ループ径がバラつき、積積体は、ワイヤ径以上の
ピツチで各ループを偏心させているにもかかわら
ずループの着地地点の順序が逆になつたり、また
前のループ径より次のループ径の方が大きいた
め、引き出す際前のループの下から引き出され、
押え板から飛び出した状態になつてもつれ、から
みの発生を起す。
さ（剛性）の差を持つワイヤで積層体を作ると、
ループ径がバラつき、積積体は、ワイヤ径以上の
ピツチで各ループを偏心させているにもかかわら
ずループの着地地点の順序が逆になつたり、また
前のループ径より次のループ径の方が大きいた
め、引き出す際前のループの下から引き出され、
押え板から飛び出した状態になつてもつれ、から
みの発生を起す。
第５図はYCW−１、ワイヤ径1.2φのワイヤを
用い、種々の製造条件の内からワイヤに引張強さ
の差をつけた箇所を色別し、捩りを入れてループ
状に積層したペイルパツクを製造し、引き出し時
における押え板からの数本のワイヤ跳び出し回数
ともつれの回数を調査した結果を示す。その概略
は次のとおりであつた。
用い、種々の製造条件の内からワイヤに引張強さ
の差をつけた箇所を色別し、捩りを入れてループ
状に積層したペイルパツクを製造し、引き出し時
における押え板からの数本のワイヤ跳び出し回数
ともつれの回数を調査した結果を示す。その概略
は次のとおりであつた。
(1) ΔT・Ｓが５Kgｆ／mm2の時はもつれ回数は１
回／20回中であるが、もつれからみの原因とな
る押え板からの跳び出しが４回／20回中と多
く、 (2) ΔT・Ｓが５Kgｆ／mm2以上の場合は、跳び出
し、もつれ回数が急激に増加、 (3) ΔT・Ｓが４Kgｆ／mm2以下の場合は、跳び出
し回数も極端に少なく、もつれ回数20回中完全
に発生しなかつた。
回／20回中であるが、もつれからみの原因とな
る押え板からの跳び出しが４回／20回中と多
く、 (2) ΔT・Ｓが５Kgｆ／mm2以上の場合は、跳び出
し、もつれ回数が急激に増加、 (3) ΔT・Ｓが４Kgｆ／mm2以下の場合は、跳び出
し回数も極端に少なく、もつれ回数20回中完全
に発生しなかつた。
以上述べたことが明らかなように、３ループ内
ワイヤの引張強さの差の最大値を４Kg／mm2以下に
すると、ループ径のバラつきが少なくなり、安定
した装填状態が得るられる。ここで再び第３図を
見ると３ループ内のワイヤの引張強さの差の最大
値ΔT・Ｓ＝４Kgｆ／mm2対応する３ループ間の円
周長の差Δlは47mm以下であるから、結局３ルー
プ中のワイヤの引張強さの差の最大値が４Kg／mm2
以下となる溶接用ワイヤを一定速度で連絡し、３
ループ間の円周長の差47mm以下となるようにして
装填すればよいことがわかる。なおワイヤの引張
強さが均一（ΔT・Ｓ≦４Kgｆ／mm2）であつて
も、ワイヤを一定速度でペイルパツク内に供給し
なければ均一に装填（Δl≦47mm）できないので、
この発明ではワイヤ表面の潤滑油の塗布量、ワイ
ヤ供給機構部分のワイヤへの押圧力、ワイヤの装
填速度等を調整して溶接用ワイヤを一定速度でペ
イルパツク内に供給する。この発明の装填方法に
よつて装填された溶接用ワイヤの装填物によれ
ば、ワイヤを引き出す際、円板状押え板の内側に
弾性体などをつけた特別な押え板を使用しなくと
も、押え板からの数本の跳び出し現象がなくな
り、もつれ、からみなどの送給トラブルを完全に
防止可能となる。
ワイヤの引張強さの差の最大値を４Kg／mm2以下に
すると、ループ径のバラつきが少なくなり、安定
した装填状態が得るられる。ここで再び第３図を
見ると３ループ内のワイヤの引張強さの差の最大
値ΔT・Ｓ＝４Kgｆ／mm2対応する３ループ間の円
周長の差Δlは47mm以下であるから、結局３ルー
プ中のワイヤの引張強さの差の最大値が４Kg／mm2
以下となる溶接用ワイヤを一定速度で連絡し、３
ループ間の円周長の差47mm以下となるようにして
装填すればよいことがわかる。なおワイヤの引張
強さが均一（ΔT・Ｓ≦４Kgｆ／mm2）であつて
も、ワイヤを一定速度でペイルパツク内に供給し
なければ均一に装填（Δl≦47mm）できないので、
この発明ではワイヤ表面の潤滑油の塗布量、ワイ
ヤ供給機構部分のワイヤへの押圧力、ワイヤの装
填速度等を調整して溶接用ワイヤを一定速度でペ
イルパツク内に供給する。この発明の装填方法に
よつて装填された溶接用ワイヤの装填物によれ
ば、ワイヤを引き出す際、円板状押え板の内側に
弾性体などをつけた特別な押え板を使用しなくと
も、押え板からの数本の跳び出し現象がなくな
り、もつれ、からみなどの送給トラブルを完全に
防止可能となる。
第１図はペイルパツクのワイヤ装填要領を説明
する図、第２図はワイヤループ巻き乱れの説明
図、第３図は引張り強さの差と円周長さの差との
関係を示すグラフ、第４図は３ループ内引張り強
さの分布例を示すグラフ、第５図は引張り強さの
差と跳び出し、もつれ回数の関係を示すグラフで
ある。 図面で１，２はペイルパツク、５は溶接用ワイ
ヤ、６はワイヤ積層体である。
する図、第２図はワイヤループ巻き乱れの説明
図、第３図は引張り強さの差と円周長さの差との
関係を示すグラフ、第４図は３ループ内引張り強
さの分布例を示すグラフ、第５図は引張り強さの
差と跳び出し、もつれ回数の関係を示すグラフで
ある。 図面で１，２はペイルパツク、５は溶接用ワイ
ヤ、６はワイヤ積層体である。
Claims (1)
- １ ペイルパツク内に１ループ当り所定角度の捩
りを入れて装填する溶接用ワイヤの装填方法にお
いて、装填物内の任意の３ループ中のワイヤ引張
強さの差の最大値が４Kgｆ／mm2以下となる溶接用
ワイヤを一定速度で送給し、外筒内壁に沿わせな
がら、任意の３ループ間の円周長の差が47mm以下
となるようにしてループに曲げ、順次偏心させて
ペイルパツク内に花模様状に並べ、積層、装填す
ることを特徴とする溶接用ワイヤの装填方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20818882A JPS5997795A (ja) | 1982-11-27 | 1982-11-27 | 溶接用ワイヤ装填物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20818882A JPS5997795A (ja) | 1982-11-27 | 1982-11-27 | 溶接用ワイヤ装填物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5997795A JPS5997795A (ja) | 1984-06-05 |
| JPH0335023B2 true JPH0335023B2 (ja) | 1991-05-24 |
Family
ID=16552116
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20818882A Granted JPS5997795A (ja) | 1982-11-27 | 1982-11-27 | 溶接用ワイヤ装填物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5997795A (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5334569A (en) * | 1976-09-10 | 1978-03-31 | Seiko Instr & Electronics Ltd | Watch using battery as power supply |
-
1982
- 1982-11-27 JP JP20818882A patent/JPS5997795A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5997795A (ja) | 1984-06-05 |
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