JPH0338425B2 - - Google Patents
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- JPH0338425B2 JPH0338425B2 JP56205213A JP20521381A JPH0338425B2 JP H0338425 B2 JPH0338425 B2 JP H0338425B2 JP 56205213 A JP56205213 A JP 56205213A JP 20521381 A JP20521381 A JP 20521381A JP H0338425 B2 JPH0338425 B2 JP H0338425B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- engine
- knocking
- injection valve
- control device
- electromagnetic injection
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D19/00—Controlling engines characterised by their use of non-liquid fuels, pluralities of fuels, or non-fuel substances added to the combustible mixtures
- F02D19/12—Controlling engines characterised by their use of non-liquid fuels, pluralities of fuels, or non-fuel substances added to the combustible mixtures peculiar to engines working with non-fuel substances or with anti-knock agents, e.g. with anti-knock fuel
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はノツク抑制剤を用いた内燃機関のノツ
キング制御装置に関する。
キング制御装置に関する。
機関の燃費向上を計るため、その圧縮比を上げ
て行くと、特に低・中回転速度領域においてスロ
ツトル弁が大きく開いた際にしばしばノツキング
が発生する。従つて、高圧縮比機関、ターボチヤ
ジヤー付機関等においては、上述の如き運転領域
において、点火時期を遅らせてノツキング発生を
抑圧せしめている。しかしながら、このような抑
圧方法によると、機関のトルク特性等の運転特性
が悪化し、その結果、せつかく燃費は向上しても
運転特性が悪くなるという問題が生じる。
て行くと、特に低・中回転速度領域においてスロ
ツトル弁が大きく開いた際にしばしばノツキング
が発生する。従つて、高圧縮比機関、ターボチヤ
ジヤー付機関等においては、上述の如き運転領域
において、点火時期を遅らせてノツキング発生を
抑圧せしめている。しかしながら、このような抑
圧方法によると、機関のトルク特性等の運転特性
が悪化し、その結果、せつかく燃費は向上しても
運転特性が悪くなるという問題が生じる。
点火時期を遅らせることなくノツキング発生抑
圧を計る方法として、ノツキングが発生すると考
えられる領域（以下ノツキング発生領域と称す
る）においてノツク抑制剤を機関に供給する方法
が知られている（参照：特開昭56−65150広報、
特公昭52−28179号公報）。従来のこの種の方法
は、ノツク抑制剤の吐出口をキヤブレタのベンチ
ユリ部に設け、そのベンチユリ負圧によつてノツ
ク抑制剤を吸気通路に吐出させるものであり、従
つて、その供給量は吸入空気流量にほぼ比例する
ものであつた。即ち、従来技術によると、ノツク
抑制剤の供給量と燃料供給量との比率は、機関の
回転速度等に無関係に一定であつた。
圧を計る方法として、ノツキングが発生すると考
えられる領域（以下ノツキング発生領域と称す
る）においてノツク抑制剤を機関に供給する方法
が知られている（参照：特開昭56−65150広報、
特公昭52−28179号公報）。従来のこの種の方法
は、ノツク抑制剤の吐出口をキヤブレタのベンチ
ユリ部に設け、そのベンチユリ負圧によつてノツ
ク抑制剤を吸気通路に吐出させるものであり、従
つて、その供給量は吸入空気流量にほぼ比例する
ものであつた。即ち、従来技術によると、ノツク
抑制剤の供給量と燃料供給量との比率は、機関の
回転速度等に無関係に一定であつた。
しかしながら、実際には、機関の回転速度の高
低によつてノツク抑制剤供給量と燃料供給量との
比率を変えることが望ましく、これを行わない
と、余分のノツク抑制剤を供給して過剰のノツキ
ング抑制制御が行われるかあるいは、ノツク抑制
剤供給量が不足してノツキングが発生してしまう
恐れがある。車両に搭載されるノツク抑制剤はそ
の量に限りがあるから、余分の消費は当然望まし
くない。
低によつてノツク抑制剤供給量と燃料供給量との
比率を変えることが望ましく、これを行わない
と、余分のノツク抑制剤を供給して過剰のノツキ
ング抑制制御が行われるかあるいは、ノツク抑制
剤供給量が不足してノツキングが発生してしまう
恐れがある。車両に搭載されるノツク抑制剤はそ
の量に限りがあるから、余分の消費は当然望まし
くない。
従つて、本発明の目的は、ノツク抑制剤による
効率の良いノツキング制御装置を提供することに
ある。
効率の良いノツキング制御装置を提供することに
ある。
上述の課題を解決するための手段は第８図に示
される。すなわち、機関のスロツトル弁と吸気弁
との間の吸気通路にはノツク抑制剤用電磁式噴射
弁が設けられている。ノツキング発生領域判別手
段は機関の運転パラメータに応じて機関がノツキ
ングを発生すると考えられる予め定められた領域
内か否かを判別し、この結果、機関が上記の領域
内であると判別されたときに、電磁式噴射弁駆動
手段は機関の回転速度に関係なく時間に対して一
定量のノツク抑制剤を該機関の吸気通路に供給す
るために電磁式噴射弁を駆動するものである。
される。すなわち、機関のスロツトル弁と吸気弁
との間の吸気通路にはノツク抑制剤用電磁式噴射
弁が設けられている。ノツキング発生領域判別手
段は機関の運転パラメータに応じて機関がノツキ
ングを発生すると考えられる予め定められた領域
内か否かを判別し、この結果、機関が上記の領域
内であると判別されたときに、電磁式噴射弁駆動
手段は機関の回転速度に関係なく時間に対して一
定量のノツク抑制剤を該機関の吸気通路に供給す
るために電磁式噴射弁を駆動するものである。
上述の手段によれば、ノツク抑制剤を機関に供
給する電磁式噴射弁は機関の回転速度に関係なく
駆動可能である。また、電磁式噴射弁は吸気通路
のスロツトル弁と吸気弁との間に設けられている
ので電磁式噴射弁によつて噴射されたノツク抑制
剤はすべて機関の燃焼室に供給されることにな
り、その結果、機関の回転速度に無関係に電磁式
噴射弁から吸気通路に噴射されたノツク抑制剤は
機関の回転速度に無関係に機関の燃焼室に供給さ
れることになる。
給する電磁式噴射弁は機関の回転速度に関係なく
駆動可能である。また、電磁式噴射弁は吸気通路
のスロツトル弁と吸気弁との間に設けられている
ので電磁式噴射弁によつて噴射されたノツク抑制
剤はすべて機関の燃焼室に供給されることにな
り、その結果、機関の回転速度に無関係に電磁式
噴射弁から吸気通路に噴射されたノツク抑制剤は
機関の回転速度に無関係に機関の燃焼室に供給さ
れることになる。
以下図面を用いて本発明を詳細に説明する。
第１図には本発明の一実施例として、ノツク抑
制剤供給によりノツキング発生の抑圧を計りかつ
点火時期を進角させて機関の運転特性を向上せし
めようとする内燃機関の一例が概略的に示されて
いる。同図において、１０は機関の吸気通路１２
の途中に設けられたスロツトル弁である。スロツ
トル弁１０の下流のサージタンク１４にはノツク
抑制剤用の電磁式噴射弁１６が取付けられてい
る。この噴射弁１６には、タンク１８内に満たさ
れたノツク抑制剤、例えば、水、アルコール、あ
るいは水とアルコールとの混合体がポンプ２０に
よつて加圧され導管２２を介して印加される。な
お、２４はノツク抑制剤の印加圧力を一定にする
ための圧力調整弁である。噴射弁１６は、制御回
路２４より線２６を介して所定の噴射信号が印加
されると、上述の加圧ノツク抑制剤をサージタン
ク１４内に連続的もしくは間欠的に噴射する。
制剤供給によりノツキング発生の抑圧を計りかつ
点火時期を進角させて機関の運転特性を向上せし
めようとする内燃機関の一例が概略的に示されて
いる。同図において、１０は機関の吸気通路１２
の途中に設けられたスロツトル弁である。スロツ
トル弁１０の下流のサージタンク１４にはノツク
抑制剤用の電磁式噴射弁１６が取付けられてい
る。この噴射弁１６には、タンク１８内に満たさ
れたノツク抑制剤、例えば、水、アルコール、あ
るいは水とアルコールとの混合体がポンプ２０に
よつて加圧され導管２２を介して印加される。な
お、２４はノツク抑制剤の印加圧力を一定にする
ための圧力調整弁である。噴射弁１６は、制御回
路２４より線２６を介して所定の噴射信号が印加
されると、上述の加圧ノツク抑制剤をサージタン
ク１４内に連続的もしくは間欠的に噴射する。
スロツトル弁１０の回転軸には、このスロツト
ル弁１０の開度に応じた電圧を発生するスロツト
ルセンサ２８が取付けられており、その検出電圧
は線３０を介して制御回路２４に送り込まれる。
ル弁１０の開度に応じた電圧を発生するスロツト
ルセンサ２８が取付けられており、その検出電圧
は線３０を介して制御回路２４に送り込まれる。
機関のシリンダブロツクには冷却水温度に応じ
た電圧を発生する水温センサ３２が取り付けられ
ており、その出力電圧は線３４を介して制御回路
２４に送り込まれる。
た電圧を発生する水温センサ３２が取り付けられ
ており、その出力電圧は線３４を介して制御回路
２４に送り込まれる。
機関のデイストリビユータ３６には、そのデイ
ストリビユータ軸３６ａが所定角度、例えばクラ
ンク角に換算して30°、回動する毎に角度位置信
号を発生するクランク角センサ３８が設けられて
いる。このクランク角センサ３８からの角度信号
は線４０を介して制御回路２４送り込まれる。
ストリビユータ軸３６ａが所定角度、例えばクラ
ンク角に換算して30°、回動する毎に角度位置信
号を発生するクランク角センサ３８が設けられて
いる。このクランク角センサ３８からの角度信号
は線４０を介して制御回路２４送り込まれる。
制御回路２４からは、線４２を介してイグナイ
タ４４に点火信号が送り込まれ、これにより、イ
グナイタ４４は点火コイル４６の一次電流の通電
及びしゃ断を制御する。点火コイル４６から得ら
れる高圧の二次電流はデイストリビユータ３６を
介して点火プラグ４８に送り込まれる。
タ４４に点火信号が送り込まれ、これにより、イ
グナイタ４４は点火コイル４６の一次電流の通電
及びしゃ断を制御する。点火コイル４６から得ら
れる高圧の二次電流はデイストリビユータ３６を
介して点火プラグ４８に送り込まれる。
第２図は第１図の制御回路２４の一例を表わす
ブロツク図である。
ブロツク図である。
スロツトルセンサ２８及び水温センサ３２から
出力電圧は、アナログマルチプレクサ機能を有す
るＡ／Ｄ変換器５０に送り込まれ、所定の変換周
期で順次あるいは指定順序で２進信号に変換され
る。
出力電圧は、アナログマルチプレクサ機能を有す
るＡ／Ｄ変換器５０に送り込まれ、所定の変換周
期で順次あるいは指定順序で２進信号に変換され
る。
クランク角センサ３８からのクランク角30°毎
の角度信号は、速度信号形成回路５２に送り込ま
れ、さらに、クランク角同期割込み信号用に中央
処理装置（CPU）５４に送り込まれる。この速
度信号形成回路５２は、クランク角30°毎の上述
の信号によつて開閉制御されるゲートと、このゲ
ートを通過するクロツク発生回路５６からのクロ
ツクパルスの数を計数するカウンタとを備えてお
り、機関の回転速度に応じた値を有する２進の速
度信号を形成する。
の角度信号は、速度信号形成回路５２に送り込ま
れ、さらに、クランク角同期割込み信号用に中央
処理装置（CPU）５４に送り込まれる。この速
度信号形成回路５２は、クランク角30°毎の上述
の信号によつて開閉制御されるゲートと、このゲ
ートを通過するクロツク発生回路５６からのクロ
ツクパルスの数を計数するカウンタとを備えてお
り、機関の回転速度に応じた値を有する２進の速
度信号を形成する。
CPU５４からバス５８を介して、出力ポート
６０の所定位置に例えば“１”の噴射指示信号が
与えられると、駆動回路６２は一定のデユーテイ
比を有する矩形波状の噴射信号もしくは一定電流
値を有する連続的な噴射信号を線２６を介して噴
射弁１６に送り込む。これにより、噴射弁１６は
機関の運転状態には全く無関係に時間に対して一
定量のノツク抑制剤をサージタンク１４内に吐出
する。
６０の所定位置に例えば“１”の噴射指示信号が
与えられると、駆動回路６２は一定のデユーテイ
比を有する矩形波状の噴射信号もしくは一定電流
値を有する連続的な噴射信号を線２６を介して噴
射弁１６に送り込む。これにより、噴射弁１６は
機関の運転状態には全く無関係に時間に対して一
定量のノツク抑制剤をサージタンク１４内に吐出
する。
点火制御回路６４は、CPU５４によつて周知
の方法を用いて算出される点火コイル４６への通
電開始時期に関する出力データ、及び通電終了時
期即ち点火時期に関する出力データをバス５８を
介してそれぞれが受け取る二つのレジスタと、各
出力データの指示する時点にそれぞれトリガパル
スを発生するための二つのプリセツタブルダウン
カウンタと、ダウンカウンタからの上述のトリガ
パルスによつてセツト、リセツトされ、点火コイ
ルに通電すべき期間を表わす点火信号を発生させ
るフリツプフロツプとを備えている。この種の点
火制御回路は周知であり、形成された点火信号
は、第１図に示す点火プラグ４８、デイストリビ
ユータ３６、及び点火コイル４６等から構成され
る点火装置６６へ送り込まれる。なお、上述の点
火制御回路と同じ機能をCPU５４側がソフトウ
エアで実行するようにしても良い。
の方法を用いて算出される点火コイル４６への通
電開始時期に関する出力データ、及び通電終了時
期即ち点火時期に関する出力データをバス５８を
介してそれぞれが受け取る二つのレジスタと、各
出力データの指示する時点にそれぞれトリガパル
スを発生するための二つのプリセツタブルダウン
カウンタと、ダウンカウンタからの上述のトリガ
パルスによつてセツト、リセツトされ、点火コイ
ルに通電すべき期間を表わす点火信号を発生させ
るフリツプフロツプとを備えている。この種の点
火制御回路は周知であり、形成された点火信号
は、第１図に示す点火プラグ４８、デイストリビ
ユータ３６、及び点火コイル４６等から構成され
る点火装置６６へ送り込まれる。なお、上述の点
火制御回路と同じ機能をCPU５４側がソフトウ
エアで実行するようにしても良い。
Ａ／Ｄ変換器５０、速度信号形成回路５２、出
力ポート６０及び点火制御回路６４は、マイクロ
コンピユータの構成要素であるCPU５４、リー
ドオンリメモリ（ROM）６８、ランダムアクセ
スメモリ（RAM）７０及びクロツク発生回路５
６にバス５８を介して接続されており、このバス
５８を介してデータの転送が行われる。
力ポート６０及び点火制御回路６４は、マイクロ
コンピユータの構成要素であるCPU５４、リー
ドオンリメモリ（ROM）６８、ランダムアクセ
スメモリ（RAM）７０及びクロツク発生回路５
６にバス５８を介して接続されており、このバス
５８を介してデータの転送が行われる。
なお、第２図には示されていないが、マイクロ
コンピユータとしては、入出力制御回路、メモリ
制御回路等が周知の方法で設けられている。
コンピユータとしては、入出力制御回路、メモリ
制御回路等が周知の方法で設けられている。
ROM６８内には、後述するメイン処理ルーチ
ンプログラムや周知の点火時期演算用割込み処理
プロクラム、それらの演算に必要な種々のデー
タ、マツプ、テーブル等があらかじめ格納されて
いる。
ンプログラムや周知の点火時期演算用割込み処理
プロクラム、それらの演算に必要な種々のデー
タ、マツプ、テーブル等があらかじめ格納されて
いる。
次に上述のマイクロコンピユータの処理内容に
ついて説明する。
ついて説明する。
CPU５４はそのメイン処理ルーチンの途中で
第３図に示す処理を実行する。まず、ステツプ８
０において、Ａ／Ｄ変換後RAM７０の所定領域
に格納されているスロツトル弁開度θTH及び冷却
水温度THWに関する検出データと速度信号形成
回路５２から入力され、RAM７０の所定領域に
格納されている回転速度Ｎに関するデータとを取
り込む。次のステツプ８１においては、冷却水温
度THWがTHW≧50℃であるか否かが判別され
る。
第３図に示す処理を実行する。まず、ステツプ８
０において、Ａ／Ｄ変換後RAM７０の所定領域
に格納されているスロツトル弁開度θTH及び冷却
水温度THWに関する検出データと速度信号形成
回路５２から入力され、RAM７０の所定領域に
格納されている回転速度Ｎに関するデータとを取
り込む。次のステツプ８１においては、冷却水温
度THWがTHW≧50℃であるか否かが判別され
る。
THW＜50℃の場合は、ステツプ８２へ進み、
ノツク抑制剤の噴射指示フラグをオフ（“０”）と
する。噴射指示フラグがオフであれば出力ポート
６０に噴射指示信号が出力されず、従つてノツク
抑制剤は噴射されない。なお、この場合、後述す
る点火時期の進角補正動作は行われず、点火時期
は基本進角値のままとなる。THW≧50℃の場合
は、ステツプ８３へ進み、回転速度ＮがＮ≧
4000rpmであるか否かが判別される。Ｎ＞
4000rpmの場合は前述のステツプ８２へ進むが、
Ｎ≦4000rpmの場合はステツプ８４へ進む。ステ
ツプ８４では、その時の回転速度Ｎ及びスロツト
ル弁開度θTHとから、ROM６８内のマツプを用い
て、現在の運転領域がノツキング運転領域である
か否かを判別する。第４図の実線ａより上側、即
ち高負荷側にある場合は、ノツキング発生領域内
従つて噴射領域内であると判別してステツプ８５
へ進み、噴射指示フラグをオン（“１”）とする。
その他の場合はステツプ８２へ進む。上述のよう
に、THW≧50℃であり、かつＮ≦4000rpmであ
りしかも第４図の実線ａより高負荷側にある時の
み噴射指示フラグがオンとなる。噴射指示フラグ
がオンとなると、出力ポート６０に噴射指示信号
が出力され、従つてノツク抑制剤が時間に対して
一定量で機関に供給される。また、噴射指示フラ
グがオンとなると、本明細書では説明しない周知
の方法によつて機関の運転状態に応じた最適な値
として算出された基本進角値θpptに進角補正値△
θが加算され、点火時期が△θだけ進角せしめら
れる。その結果、トルクの増大を計ることができ
る。なお、上述の進角補正値△θは、第５図の実
線ｂに示す如く、回転速度Ｎに応じて変化せしめ
ることが望ましい。これは、後述する（第７図参
照）ように、MBT（最大トルクの得られる最小
進角値）とノツキング発生の限界進角値との差が
回転速度に応じて変るためである。
ノツク抑制剤の噴射指示フラグをオフ（“０”）と
する。噴射指示フラグがオフであれば出力ポート
６０に噴射指示信号が出力されず、従つてノツク
抑制剤は噴射されない。なお、この場合、後述す
る点火時期の進角補正動作は行われず、点火時期
は基本進角値のままとなる。THW≧50℃の場合
は、ステツプ８３へ進み、回転速度ＮがＮ≧
4000rpmであるか否かが判別される。Ｎ＞
4000rpmの場合は前述のステツプ８２へ進むが、
Ｎ≦4000rpmの場合はステツプ８４へ進む。ステ
ツプ８４では、その時の回転速度Ｎ及びスロツト
ル弁開度θTHとから、ROM６８内のマツプを用い
て、現在の運転領域がノツキング運転領域である
か否かを判別する。第４図の実線ａより上側、即
ち高負荷側にある場合は、ノツキング発生領域内
従つて噴射領域内であると判別してステツプ８５
へ進み、噴射指示フラグをオン（“１”）とする。
その他の場合はステツプ８２へ進む。上述のよう
に、THW≧50℃であり、かつＮ≦4000rpmであ
りしかも第４図の実線ａより高負荷側にある時の
み噴射指示フラグがオンとなる。噴射指示フラグ
がオンとなると、出力ポート６０に噴射指示信号
が出力され、従つてノツク抑制剤が時間に対して
一定量で機関に供給される。また、噴射指示フラ
グがオンとなると、本明細書では説明しない周知
の方法によつて機関の運転状態に応じた最適な値
として算出された基本進角値θpptに進角補正値△
θが加算され、点火時期が△θだけ進角せしめら
れる。その結果、トルクの増大を計ることができ
る。なお、上述の進角補正値△θは、第５図の実
線ｂに示す如く、回転速度Ｎに応じて変化せしめ
ることが望ましい。これは、後述する（第７図参
照）ように、MBT（最大トルクの得られる最小
進角値）とノツキング発生の限界進角値との差が
回転速度に応じて変るためである。
第６図は、上述の如く、ノツク抑制剤を供給し
た際に点火時期を進めることによつて得られるト
ルクがどのように変化するかを表わしている。同
図において、ｃはノツク抑制剤を添加しない場合
ｄは供給した場合のトルク特性をそれぞれ示し、
また、斜線部分はノツキングの発生する範囲を示
している。ｃに示すように、ノツク抑制剤を供給
しない場合は、MBTより遅角側でノツキング発
生域となるので進角を大きくとることはできず、
従つて得られるトルクも小さい。しかしながら、
ｄに示すようにノツク抑制剤を供給すれば、ノツ
キング発生域はMBTより進角側となり、従つて
MBTまで進角させてトルク増大を計ることがで
きる。なお、ｄのノツク抑制剤を供給する場合と
ｃのしない場合とのトルク特性カーブが互いに異
るのは、アルコール等を含むノツク抑制剤によ
り、発熱量が大となる。吸入空気温度が低下する
等の原因に基づくものである。
た際に点火時期を進めることによつて得られるト
ルクがどのように変化するかを表わしている。同
図において、ｃはノツク抑制剤を添加しない場合
ｄは供給した場合のトルク特性をそれぞれ示し、
また、斜線部分はノツキングの発生する範囲を示
している。ｃに示すように、ノツク抑制剤を供給
しない場合は、MBTより遅角側でノツキング発
生域となるので進角を大きくとることはできず、
従つて得られるトルクも小さい。しかしながら、
ｄに示すようにノツク抑制剤を供給すれば、ノツ
キング発生域はMBTより進角側となり、従つて
MBTまで進角させてトルク増大を計ることがで
きる。なお、ｄのノツク抑制剤を供給する場合と
ｃのしない場合とのトルク特性カーブが互いに異
るのは、アルコール等を含むノツク抑制剤によ
り、発熱量が大となる。吸入空気温度が低下する
等の原因に基づくものである。
第７図は、なぜノツク抑制剤の供給量を回転速
度に係りなく、時間に関して一定とするか、即ち
なぜ本発明の如き構成としたのかを説明するため
の図である。同図において、ｅはノツク抑制剤を
供給しないときのノツキング発生の限界のトルク
特性を表わし、ｆはMBTによるトルク特性を表
わしている。即ち、回転速度が低い場合はｅとｆ
との差が大きく、また高回転速度ではその差が小
さい。従つて、低回転速度領域では、燃料供給量
に対するノツク抑制剤供給量の比率が大きい方が
MBTによるトルク特性ｆを得るために有利であ
り、また、高回転速度領域では上記比率をさほど
大きくしなくともトルク特性ｆを得ることができ
る。従つて、回転速度に無関心にノツク抑制剤の
供給量を一定とすれば上述の比率の制御が行える
ことになる。
度に係りなく、時間に関して一定とするか、即ち
なぜ本発明の如き構成としたのかを説明するため
の図である。同図において、ｅはノツク抑制剤を
供給しないときのノツキング発生の限界のトルク
特性を表わし、ｆはMBTによるトルク特性を表
わしている。即ち、回転速度が低い場合はｅとｆ
との差が大きく、また高回転速度ではその差が小
さい。従つて、低回転速度領域では、燃料供給量
に対するノツク抑制剤供給量の比率が大きい方が
MBTによるトルク特性ｆを得るために有利であ
り、また、高回転速度領域では上記比率をさほど
大きくしなくともトルク特性ｆを得ることができ
る。従つて、回転速度に無関心にノツク抑制剤の
供給量を一定とすれば上述の比率の制御が行える
ことになる。
なお、ノツキング発生領域判別用の運転状態パ
ラメータとしては、回転速度とスロツトル弁開度
の他に回転速度と吸気マニホールド負圧を用いて
も良いことは明らかである。
ラメータとしては、回転速度とスロツトル弁開度
の他に回転速度と吸気マニホールド負圧を用いて
も良いことは明らかである。
上述したように本発明よれば、ノツク抑制剤の
供給量がその時の最適トルクを得るに必要な量に
過不足なく制御されるのでノツク抑制剤の使用が
効率的となり、しかもノツク抑制剤による効率の
良いノツキング制御を行うことができる。
供給量がその時の最適トルクを得るに必要な量に
過不足なく制御されるのでノツク抑制剤の使用が
効率的となり、しかもノツク抑制剤による効率の
良いノツキング制御を行うことができる。
第１図は本発明の一実施例の概略図、第２図は
第１図の制御回路のブロツク図、第３図は制御回
路内のマイクロコンピユータの処理プログラムの
一部フローチヤート、第４図はノツキング発生領
域の特性図、第５図は回転速度に対する進角補正
値の特性図、第６図は点火進角に対するトルク特
性図、第７図は回転速度に対するMBT及びノツ
キング発生限界によるトルク特性図、第８図は本
発明の基本構成を示すブロツク図である。 １０……スロツトル弁、１２……吸気通路、１
６……噴射弁、１８……タンク、２０……ポン
プ、２２……圧力調整弁、２４……制御回路、２
８……スロツトルセンサ、３２……水温センサ、
３８……クランク角センサ、４６……点火コイ
ル、４８……点火プラグ、５０……Ａ／Ｄ変換
器、５２……速度信号形成回路、５４……CPU、
６０……出力ポート、６４……点火制御回路、６
６……点火装置、６８……ROM、７０……
RAM。
第１図の制御回路のブロツク図、第３図は制御回
路内のマイクロコンピユータの処理プログラムの
一部フローチヤート、第４図はノツキング発生領
域の特性図、第５図は回転速度に対する進角補正
値の特性図、第６図は点火進角に対するトルク特
性図、第７図は回転速度に対するMBT及びノツ
キング発生限界によるトルク特性図、第８図は本
発明の基本構成を示すブロツク図である。 １０……スロツトル弁、１２……吸気通路、１
６……噴射弁、１８……タンク、２０……ポン
プ、２２……圧力調整弁、２４……制御回路、２
８……スロツトルセンサ、３２……水温センサ、
３８……クランク角センサ、４６……点火コイ
ル、４８……点火プラグ、５０……Ａ／Ｄ変換
器、５２……速度信号形成回路、５４……CPU、
６０……出力ポート、６４……点火制御回路、６
６……点火装置、６８……ROM、７０……
RAM。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 内燃機関のスロツトル弁と吸気弁との間の吸
気通路に設けられたノツク抑制剤噴射用電磁式噴
射弁と、 前記機関の運転パラメータに応じて該機関がノ
ツキングを発生すると考えられる予め定められた
領域内か否かを判別するノツキング発生領域判別
手段と、 前記機関が前記領域内であると判別されたとき
に、該機関の回転速度に関係なく時間に対して一
定量のノツク抑制剤を該機関の吸気通路に供給す
るために前記電磁式噴射弁を駆動する電磁式噴射
弁駆動手段と を具備する内燃機関のノツキング制御装置。 ２ 前記電磁式噴射弁駆動手段は前記電磁式噴射
弁を連続的に駆動する特許請求の範囲第１項記載
のノツキング制御装置。 ３ 前記電磁式噴射弁駆動手段は前記電磁式噴射
弁を間欠的に駆動する特許請求の範囲第１項記載
のノツキング制御装置。 ４ 前記運転状態パラメータが、前記機関の回転
速度及びスロツトル弁開度を含んでいる特許請求
の範囲第１項記載のノツキング制御装置。 ５ 前記領域が機関の回転速度が設定回転速度以
下であつてかつスロツトル弁開度が基準値以上の
領域である特許請求の範囲第４項記載のノツキン
グ制御装置。 ６ 前記基準値が機関回転速度に応じて変化せし
められる特許請求の範囲第５項記載のノツキング
制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20521381A JPS58107863A (ja) | 1981-12-21 | 1981-12-21 | 内燃機関のノッキング制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20521381A JPS58107863A (ja) | 1981-12-21 | 1981-12-21 | 内燃機関のノッキング制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58107863A JPS58107863A (ja) | 1983-06-27 |
| JPH0338425B2 true JPH0338425B2 (ja) | 1991-06-10 |
Family
ID=16503270
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20521381A Granted JPS58107863A (ja) | 1981-12-21 | 1981-12-21 | 内燃機関のノッキング制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58107863A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014214631A (ja) * | 2013-04-23 | 2014-11-17 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関の燃焼制御装置 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55112850A (en) * | 1979-02-23 | 1980-09-01 | Nissan Motor Co Ltd | Exhaust gas recirculation control method of internal combustion engine |
| JPS5665150U (ja) * | 1979-10-19 | 1981-06-01 |
-
1981
- 1981-12-21 JP JP20521381A patent/JPS58107863A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014214631A (ja) * | 2013-04-23 | 2014-11-17 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関の燃焼制御装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58107863A (ja) | 1983-06-27 |
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