JPH0341525B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0341525B2 JPH0341525B2 JP23604387A JP23604387A JPH0341525B2 JP H0341525 B2 JPH0341525 B2 JP H0341525B2 JP 23604387 A JP23604387 A JP 23604387A JP 23604387 A JP23604387 A JP 23604387A JP H0341525 B2 JPH0341525 B2 JP H0341525B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten steel
- temperature
- low
- converter
- ladle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は低級屑鉄の多量使用時における低Ｐ、
低Ｓ鋼の溶製方法に関する。 （従来の技術） 近年、鉄鋼業界においては、構造物の解体屑等
の老廃屑の増加に伴ない、この再利用のメリツト
を享受すべく鉄屑の多量使用技術の開発が急がれ
ている。 しかしながら該老廃屑は成分の不明な、低級屑
が主体であり、そのため転炉等の溶製炉で溶解し
た場合しばしば高Ｐ、高Ｓとなり所望の鋼成分に
合致せず、従つて低級な製品としたり、或いは再
溶解をすることにより、他の溶鋼と混合して有害
なＰ，Ｓなどを希釈して再溶製をする方法が一般
にとられている。 又、転炉に屑鉄と溶銑を装入して精錬するにあ
たり、鉄屑からのＰ，Ｓのピツクアツプを考慮し
て、例えば特開昭52−127420号公報に示すように
低Si含有溶銑にソーダ灰を添加して予め溶銑中の
Ｐ，Ｓを除去し、結果として転炉に装入される鉄
原料のＰおよびＳの量を低減させておく方法もあ
るが、前述の如く屑鉄の成分を精錬前に完全に把
握することは不可能であるので、結果として過剰
処理となり溶製コストが高くなる。 前述の転炉での再溶製法にしても、再溶製のた
めの費用が必要であり、又後工程の生産を停止す
る等のため生産能力に及ぼす影響は大であるとい
う問題がある。 （発明が解決しようとする問題点） これ等の方法ではいかに高純化精錬を行なつて
もＰ，Ｓの除去には限界があり著しい経済的損失
も伴う。また、転炉より出鋼した取鍋内溶鋼の
Ｐ，Ｓ成分が目標より高めに外れた場合には、取
鍋内での安価な脱Ｐ、脱Ｓ方法は無く、転炉に返
戻した後、再吹錬する方法が一般に採用されるの
で莫大な損失を伴なう等の欠点を有していた。 本発明は前記した問題点を解決すべく極めて効
率的な溶鋼の脱Ｐ、脱Ｓ溶製法を提供しようとす
るものである。 （問題点を解決するための手段） 以下本発明による脱Ｐ、脱Ｓ溶鋼の精錬法につ
いて述べる。 本発明は溶鋼の精錬に際して転炉の潜在機能の
積極的な活用と取鍋の二次精錬炉の潜在機能の併
合活用により著しく優れた溶鋼精錬を実現したも
ので、転炉における低温吹錬と取鍋のAl添加吹
酸昇熱と該取鍋の脱硫精錬とを時系列的に、且つ
有機的に結合することにある。 本発明は転炉内溶鋼の吹錬終り（以下吹止めと
称する）温度を極めて低温とすることにより、転
炉での脱Ｐ反応を促進させ低Ｐ溶鋼を溶製するこ
とができるという知見に基づくものである。即ち
精錬炉内での脱Ｐ反応は式 log（％P2O5）／〔％Ｐ〕2×（％T.Fe）＝Ａ／Ｔ＋Ｂ
で表わされ る。 ここで（％P2O5）はスラグ中のP2O5濃度、（％
T.Fe）はスラグ中のFeoOnの濃度であり〔％Ｐ〕
は溶鋼中のＰ濃度を表わしている。又、Ｔは溶鋼
の絶対温度である。 上式から明らかな様に精錬炉内の溶鋼の吹止温
度を低目にすることにより溶鋼中〔Ｐ〕濃度は低
くなり、その割合は低温になる程大である。 溶鋼中〔Ｐ〕濃度は夫々の溶製炉の脱Ｐ能、即
ち上式右辺の係数Ａ，Ｂの値により決定される
が、本発明に用いて転炉では吹止温度を1650℃か
ら1600℃に下げて出鋼時の温度降下を考慮し取鍋
温度を（LL）＋10〜40℃としたことにより溶鋼中
〔Ｐ〕濃度は石灰、ドロマイト等の造滓剤を同量
にしたにもかかわらず、0.022％から0.012％に下
つた。 このように低温でかつ低Ｐ、高Ｓで出鋼した取
鍋内溶鋼は次に脱Ｐするために昇温が必要であ
る。 本発明の如く取鍋内溶鋼を昇温した後脱Ｓを積
極的に実施する場合の取鍋内溶鋼昇熱装置の具備
条件を実操業上と治金反応から考察した結果、溶
鋼の短時間高速昇温が可能であることが製鋼作業
上最も重要であり、かつ溶鋼の昇温後に行なわれ
る脱Ｓ効率を向上させるAl2O3の生成が速やかに
起つていることが重要であることを知見し得た。 取鍋内溶鋼の昇熱方法としては、溶鋼内に浸漬
した浸漬管の中にAlを連続的に投入すると同時
に上方より酸素を吹付けてAlを酸化燃焼させ溶
鋼を昇温する方法（以下CAS−OBと称する）が
前記の条件を十分達成し得ることも判明した。こ
のCAS−OB法はAlを酸素によつて酸化発熱させ
て溶鋼を昇熱するためAlと酸素の量を増加する
ことにより簡単に高い昇温速度が得られ、通常15
〜20℃／minの昇温を行つている。 一方、溶鋼の昇温後の脱ＳについてもＳの活性
を高めるAl2O3の生成が重要である。即ちCAS−
OB法は大気圧下でAlを酸化させるため、Alが優
先的に酸化し効率的にAl2O3を生成する。 このような状態において該溶鋼内に例えば生石
灰、カルシウムカーバイド、ソーダ灰かあるいは
これ等にCaF2等の助剤を配合した脱硫剤を添加
するとともに、鍋底部から不活性ガスを導入し該
溶鋼と脱硫剤を撹拌処理する。この反応は高
Al2O3含有スラグが存在する浸漬管直下において
可及的速やかに進行し、極めて高い脱硫率が達成
される。また、この場合、脱Ｓ剤を溶鋼中に浸漬
ランスで吹込む方法が浸漬管内に脱Ｓ剤を投入す
るよりも脱Ｓ効率が高く、より好ましい。 この様に低級屑を転炉で使用する場合、溶製後
の溶鋼成分のＰ，Ｓが高めに外れることが度々で
あるが、転炉での低温吹止めによる脱Ｐ量の増
加、その後の取鍋溶鋼のCAS−OBによる短時間
高速昇温、次いで浸漬管内あるいはランスによる
脱Ｓ剤の吹込による脱Ｓにより極めて効率的な鋼
の溶製が可能である。 また、前述の取鍋内溶鋼温度が液相温度（LL）
に対し10℃より低いとAl添加による吹酸昇熱
以前に凝結し大幅な歩留低下及び流動性不良に伴
う反応低下を生ずる。一方40℃よりも高くなる
と転炉の低温精錬が不十分となる低Ｐ鋼が得られ
ないとともに、転炉の冷材である低級スタラツ
プ、型銑等の使用が制限される。さらにまた、取
鍋内溶鋼温度を（LL）＋10〜40℃とした際の吹止
温度は出鋼時の温度降下を上積した温度となり、
通常30〜60℃加算した超低温吹止温度となり、こ
の温度は通常吹止温度よりも少なくとも40〜50℃
低目となる。 なお、低級屑に限ることなくＰ，Ｓの高い低級
銑を用いる場合も同等の効果が得られる。 （実施例） 以下に本発明による低Ｐ、低Ｓ鋼溶製の一実施
例について述べる。 第１図は本発明の溶製プロセスのフロー概念図
である。 先づ転炉で吹錬するに先立ち、多量の屑鉄と溶
銑を転炉内に装入する。その後上方のランスより
酸素を吹込むことにより溶解精錬される。この際
転炉内には造滓剤を投入し、溶鋼の脱Ｓ、脱Ｐを
行なう。 この時転炉の吹止め温度を取鍋内溶鋼温度が溶
鋼の凝固温度上10〜40℃になるように操業するこ
とが脱Ｐ能を高めることに極めて重要である。即
ち前述の如く、脱Ｐ能は１／Ｔに比例するので溶
鋼温度が低い程反比例的に急激に溶鋼Ｐが低くな
ることを表わしている。 このようにして操業した本発明と従来法との比
較を表１に示す。
低Ｓ鋼の溶製方法に関する。 （従来の技術） 近年、鉄鋼業界においては、構造物の解体屑等
の老廃屑の増加に伴ない、この再利用のメリツト
を享受すべく鉄屑の多量使用技術の開発が急がれ
ている。 しかしながら該老廃屑は成分の不明な、低級屑
が主体であり、そのため転炉等の溶製炉で溶解し
た場合しばしば高Ｐ、高Ｓとなり所望の鋼成分に
合致せず、従つて低級な製品としたり、或いは再
溶解をすることにより、他の溶鋼と混合して有害
なＰ，Ｓなどを希釈して再溶製をする方法が一般
にとられている。 又、転炉に屑鉄と溶銑を装入して精錬するにあ
たり、鉄屑からのＰ，Ｓのピツクアツプを考慮し
て、例えば特開昭52−127420号公報に示すように
低Si含有溶銑にソーダ灰を添加して予め溶銑中の
Ｐ，Ｓを除去し、結果として転炉に装入される鉄
原料のＰおよびＳの量を低減させておく方法もあ
るが、前述の如く屑鉄の成分を精錬前に完全に把
握することは不可能であるので、結果として過剰
処理となり溶製コストが高くなる。 前述の転炉での再溶製法にしても、再溶製のた
めの費用が必要であり、又後工程の生産を停止す
る等のため生産能力に及ぼす影響は大であるとい
う問題がある。 （発明が解決しようとする問題点） これ等の方法ではいかに高純化精錬を行なつて
もＰ，Ｓの除去には限界があり著しい経済的損失
も伴う。また、転炉より出鋼した取鍋内溶鋼の
Ｐ，Ｓ成分が目標より高めに外れた場合には、取
鍋内での安価な脱Ｐ、脱Ｓ方法は無く、転炉に返
戻した後、再吹錬する方法が一般に採用されるの
で莫大な損失を伴なう等の欠点を有していた。 本発明は前記した問題点を解決すべく極めて効
率的な溶鋼の脱Ｐ、脱Ｓ溶製法を提供しようとす
るものである。 （問題点を解決するための手段） 以下本発明による脱Ｐ、脱Ｓ溶鋼の精錬法につ
いて述べる。 本発明は溶鋼の精錬に際して転炉の潜在機能の
積極的な活用と取鍋の二次精錬炉の潜在機能の併
合活用により著しく優れた溶鋼精錬を実現したも
ので、転炉における低温吹錬と取鍋のAl添加吹
酸昇熱と該取鍋の脱硫精錬とを時系列的に、且つ
有機的に結合することにある。 本発明は転炉内溶鋼の吹錬終り（以下吹止めと
称する）温度を極めて低温とすることにより、転
炉での脱Ｐ反応を促進させ低Ｐ溶鋼を溶製するこ
とができるという知見に基づくものである。即ち
精錬炉内での脱Ｐ反応は式 log（％P2O5）／〔％Ｐ〕2×（％T.Fe）＝Ａ／Ｔ＋Ｂ
で表わされ る。 ここで（％P2O5）はスラグ中のP2O5濃度、（％
T.Fe）はスラグ中のFeoOnの濃度であり〔％Ｐ〕
は溶鋼中のＰ濃度を表わしている。又、Ｔは溶鋼
の絶対温度である。 上式から明らかな様に精錬炉内の溶鋼の吹止温
度を低目にすることにより溶鋼中〔Ｐ〕濃度は低
くなり、その割合は低温になる程大である。 溶鋼中〔Ｐ〕濃度は夫々の溶製炉の脱Ｐ能、即
ち上式右辺の係数Ａ，Ｂの値により決定される
が、本発明に用いて転炉では吹止温度を1650℃か
ら1600℃に下げて出鋼時の温度降下を考慮し取鍋
温度を（LL）＋10〜40℃としたことにより溶鋼中
〔Ｐ〕濃度は石灰、ドロマイト等の造滓剤を同量
にしたにもかかわらず、0.022％から0.012％に下
つた。 このように低温でかつ低Ｐ、高Ｓで出鋼した取
鍋内溶鋼は次に脱Ｐするために昇温が必要であ
る。 本発明の如く取鍋内溶鋼を昇温した後脱Ｓを積
極的に実施する場合の取鍋内溶鋼昇熱装置の具備
条件を実操業上と治金反応から考察した結果、溶
鋼の短時間高速昇温が可能であることが製鋼作業
上最も重要であり、かつ溶鋼の昇温後に行なわれ
る脱Ｓ効率を向上させるAl2O3の生成が速やかに
起つていることが重要であることを知見し得た。 取鍋内溶鋼の昇熱方法としては、溶鋼内に浸漬
した浸漬管の中にAlを連続的に投入すると同時
に上方より酸素を吹付けてAlを酸化燃焼させ溶
鋼を昇温する方法（以下CAS−OBと称する）が
前記の条件を十分達成し得ることも判明した。こ
のCAS−OB法はAlを酸素によつて酸化発熱させ
て溶鋼を昇熱するためAlと酸素の量を増加する
ことにより簡単に高い昇温速度が得られ、通常15
〜20℃／minの昇温を行つている。 一方、溶鋼の昇温後の脱ＳについてもＳの活性
を高めるAl2O3の生成が重要である。即ちCAS−
OB法は大気圧下でAlを酸化させるため、Alが優
先的に酸化し効率的にAl2O3を生成する。 このような状態において該溶鋼内に例えば生石
灰、カルシウムカーバイド、ソーダ灰かあるいは
これ等にCaF2等の助剤を配合した脱硫剤を添加
するとともに、鍋底部から不活性ガスを導入し該
溶鋼と脱硫剤を撹拌処理する。この反応は高
Al2O3含有スラグが存在する浸漬管直下において
可及的速やかに進行し、極めて高い脱硫率が達成
される。また、この場合、脱Ｓ剤を溶鋼中に浸漬
ランスで吹込む方法が浸漬管内に脱Ｓ剤を投入す
るよりも脱Ｓ効率が高く、より好ましい。 この様に低級屑を転炉で使用する場合、溶製後
の溶鋼成分のＰ，Ｓが高めに外れることが度々で
あるが、転炉での低温吹止めによる脱Ｐ量の増
加、その後の取鍋溶鋼のCAS−OBによる短時間
高速昇温、次いで浸漬管内あるいはランスによる
脱Ｓ剤の吹込による脱Ｓにより極めて効率的な鋼
の溶製が可能である。 また、前述の取鍋内溶鋼温度が液相温度（LL）
に対し10℃より低いとAl添加による吹酸昇熱
以前に凝結し大幅な歩留低下及び流動性不良に伴
う反応低下を生ずる。一方40℃よりも高くなる
と転炉の低温精錬が不十分となる低Ｐ鋼が得られ
ないとともに、転炉の冷材である低級スタラツ
プ、型銑等の使用が制限される。さらにまた、取
鍋内溶鋼温度を（LL）＋10〜40℃とした際の吹止
温度は出鋼時の温度降下を上積した温度となり、
通常30〜60℃加算した超低温吹止温度となり、こ
の温度は通常吹止温度よりも少なくとも40〜50℃
低目となる。 なお、低級屑に限ることなくＰ，Ｓの高い低級
銑を用いる場合も同等の効果が得られる。 （実施例） 以下に本発明による低Ｐ、低Ｓ鋼溶製の一実施
例について述べる。 第１図は本発明の溶製プロセスのフロー概念図
である。 先づ転炉で吹錬するに先立ち、多量の屑鉄と溶
銑を転炉内に装入する。その後上方のランスより
酸素を吹込むことにより溶解精錬される。この際
転炉内には造滓剤を投入し、溶鋼の脱Ｓ、脱Ｐを
行なう。 この時転炉の吹止め温度を取鍋内溶鋼温度が溶
鋼の凝固温度上10〜40℃になるように操業するこ
とが脱Ｐ能を高めることに極めて重要である。即
ち前述の如く、脱Ｐ能は１／Ｔに比例するので溶
鋼温度が低い程反比例的に急激に溶鋼Ｐが低くな
ることを表わしている。 このようにして操業した本発明と従来法との比
較を表１に示す。
【表】
【表】
表１は脱Ｐのために使用する転炉投入用石灰の
使用量を等量としかつパウダーインジエクシヨン
（PI）あるいはCASで使用する脱Ｓ剤を等量にし
て従来法と比較したものである。 転炉吹止め時のＰは吹止温度が本発明法では
1600℃であるが従来法は1670℃と高温になり、そ
の結果本発明法ではＰ＝0.009％まで下げ得た。 又PIによる脱Ｓについても効率が極めて良く
Ｓ＝0.005％まで下つている。 このように本発明法によれば合計の処理時間を
極度に延長する（CAS−OBによる昇熱時間）こ
となく十分満足出来る低Ｐ、低Ｓ鋼を効率的に得
ることが出来た。 （発明の効果） 以上述べた如く、本発明は従来益々増加するで
あろう低級屑鉄を転炉で多量溶解する上での高
Ｓ、高Ｐ救済として効率的な脱Ｐ、脱Ｓ法を提供
するものであり産業上裨益なところが極めて大で
ある。
使用量を等量としかつパウダーインジエクシヨン
（PI）あるいはCASで使用する脱Ｓ剤を等量にし
て従来法と比較したものである。 転炉吹止め時のＰは吹止温度が本発明法では
1600℃であるが従来法は1670℃と高温になり、そ
の結果本発明法ではＰ＝0.009％まで下げ得た。 又PIによる脱Ｓについても効率が極めて良く
Ｓ＝0.005％まで下つている。 このように本発明法によれば合計の処理時間を
極度に延長する（CAS−OBによる昇熱時間）こ
となく十分満足出来る低Ｐ、低Ｓ鋼を効率的に得
ることが出来た。 （発明の効果） 以上述べた如く、本発明は従来益々増加するで
あろう低級屑鉄を転炉で多量溶解する上での高
Ｓ、高Ｐ救済として効率的な脱Ｐ、脱Ｓ法を提供
するものであり産業上裨益なところが極めて大で
ある。
第１図は本発明の溶製プロセスフローである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 転炉精錬を超低温吹止めとし、転炉から出鋼
した取鍋内溶鋼温度を該溶鋼の液相温度（LL）
より10〜40℃高目にするとともに、該取鍋内溶鋼
に浸漬管を挿入し、該浸漬管を介して金属Alあ
るいはAl合金を添加しつつランスにより吹酸昇
熱した後、該溶鋼にフラツクスを添加して脱
〔Ｓ〕することを特徴とする低Ｐ，Ｓ溶鋼の精錬
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23604387A JPS6479316A (en) | 1987-09-19 | 1987-09-19 | Method for refining low p, s molten steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23604387A JPS6479316A (en) | 1987-09-19 | 1987-09-19 | Method for refining low p, s molten steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6479316A JPS6479316A (en) | 1989-03-24 |
| JPH0341525B2 true JPH0341525B2 (ja) | 1991-06-24 |
Family
ID=16994913
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23604387A Granted JPS6479316A (en) | 1987-09-19 | 1987-09-19 | Method for refining low p, s molten steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6479316A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100973651B1 (ko) * | 2003-07-16 | 2010-08-02 | 주식회사 포스코 | 인 격외시 재처리 방법 |
| CN112126737B (zh) * | 2019-06-24 | 2022-04-15 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种低硫合金钢水的生产方法 |
-
1987
- 1987-09-19 JP JP23604387A patent/JPS6479316A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6479316A (en) | 1989-03-24 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |