JPH0344899B2 - - Google Patents
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Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、FRPナツトの製造方法に関する。
更に詳しくは、これまでの金属製のナツトに代わ
る強化プラスチツクス製〔以下FRP（FIBER
REINFORCED PLASTICSの略）と略する〕ナ
ツトの製造方法に関するもので、プラスチツクナ
ツトの強度不足をガラス繊維、炭素繊維等の長繊
維の補強繊維を用い、これに熱硬化製樹脂を含浸
させ、高強度のFRPナツトを製造する方法に関
するものである。 〔従来の技術および課題〕 金属製ボルト・ナツトは、種々の製品のフアス
ナーとして、大は鉄骨構造体の組立てから、小は
おもちやの組立てまで幅広く使用されて来た。 しかしながら金属製ナツト・ボルトの最大の欠
点は腐蝕及び場合によつては電気伝導製及び熱伝
導性にある。特に海水、汚水が常時接触するよう
な人工魚礁用のしめつけボルト・ナツト、海洋構
築物のしめつけボルト・ナツト、又、鉄道の電車
等における絶縁ボルト・ナツトには欠点があつ
た。海水等の腐蝕に耐える金属としては、従来か
らチタンが知られており、比重が軽いこと等から
航空機分野で使われて来たが、高価なことと加工
性の悪さがその用途拡大に体するネツクとなつて
きた。又、腐蝕に体する対策としてプラスチツク
ス製のボルト・ナツトが登場したが、これらはす
べて強度的に金属製のボルト・ナツトに遠く及ば
ず、構造体のフアスナーとはなり得なかつた。 電気絶縁製を必要とする重電の分野では、
FRP製のナツトがガラス繊維のヤーンクロスを
使つたプリプレグ（樹脂を含浸し、半硬化状態に
したもの）を使用し、これをプレス成形し、板を
作製し、これより穴加工、ネジ加工を施して作ら
れてきた。 すなわち、ガラス繊維のヤーンクロスを樹脂層
を通して含浸した後、絞りローラーを通しガラス
繊維の含量ガラス60％前後になるように調整し、
この樹脂含浸ガラスのクロスを半硬化させ、これ
を加熱プレス上で数十枚積み重ね、プレスし加熱
硬化させる方法である。この方法によればクロス
の厚みは0.1mm〜0.25mm程度であるので、ナツト
のネジ山のピツチが１mm〜２mmであるボルトサイ
ズがM10〜M25又はそれ以上のボルト用ナツトと
しては、ネジ山にクロスが入り込み非常に強度の
あるナツトを作る事が出来る。しかしながら、欠
点としては高価なヤーンクロスを使う必要のある
事と、プレス成形の際、樹脂を含浸させたクロス
（以下、プリプレグと称する）を数十枚積み重ね
る（通常30〜80枚）必要があり、非常に手間のか
かることがその短所であつた。 本発明者らは鋭意研究の結果、上記のプリプレ
グによるプレス法に対し、強度的にもコスト的に
も、はるかに優れたFRPナツトの製造方法を完
成するに至つたのである。 〔課題を解決するための手段〕 本発明は熱硬化性樹脂を含浸した引張弾性率
6000Kg／mm2以上、引張強度100Kg／mm2以上の長繊
維からなる強化プラスチツクス用強化繊維を、フ
イラメントワインデイングマシーンにより、円筒
状又は多角形のマンドレルに、綾角度をマンドレ
ルの回転軸に対して45°から87.5°の角度に巻つけ、
ついで、これを軸方向にカツトしてシート状に切
り開いて成形材料を作成し、このシート状の成形
材料の複数枚を方向を変えて重ね、プレス成形す
る事により板状の成形物を作成し、この板状成形
物を切削してナツトの外形体を作り、孔をあけて
ネジを切りナツトにする。ナツトの外形体を作る
まえ板状成形物に孔をあけてもよい。 〔実施例〕 以下本発明の実施例を図面に基づいて説明す
る。 第１図、第２図および第４図は、本発明におけ
るナツトの成形材料であるシート状成形材料の作
製方法の説明のためのものである。 第４図は、本発明においてシート状成形材料を
作製するための装置の概要を示す。図中７がマン
ドレル、８が綾をふるためのトラバース、９が樹
脂含浸槽、１０がロービングである。 本発明は従来のガラスヤーンクロス（製織工程
を必要とする）の代わりにガラス繊維ロービング
（600〜10000Tex）又は必要に応じてカーボン繊
維、アラミド繊維を使用し、これを製織するかわ
りにフイラメントワインデイングマシーンによ
り、樹脂含浸槽９を通過させて樹脂を含浸しなが
ら、トラバース８で綾ふりをし、円筒、楕円又は
多角形からなるマンドレル７の上に一定の綾感度
（回転軸に対し45°〜87.5°）で巻き取る。 第１図はマンドレル７上に一定の綾角度でテー
プ状ロービング１０を巻かれたパターンの途中状
態を示す。３本のロービング１０よりなる行き２
と３本の状ロービング１０よりなる帰り１が逆方
向に綾を形成し、しかも互いに重なり合うように
巻き取る。巻き厚みは、マンドレルの直径により
異なるが、この巻き取つた成形材料を軸方向に切
り開いてシート状にした時、しわが発生しない厚
みとして通常３〜10mmが望ましい。 この一定の綾角度で巻き取る事は非常に重要で
あり、たとえば、回転軸に対し90°に巻き取つた
いわゆる平行巻きの成形用シートでは、一方向に
並べてプレスした場合、繊維方向と直角方向に対
しては樹脂の強度しかなく、力がかかつた場合、
簡単に繊維方向に沿つてひび割れを生じる結果と
なる。又この場合、積層がヤーンクロスの場合の
ように数十層の層になつていないため、ナツトの
ネジ山にせん断力がかかつた場合、容易にガラス
繊維同士を接着している樹脂層で層間剥離を起こ
す結果となる。又軸方向に対し、45°以下の綾角
度はシートにした場合、綾角度を回転軸に対しθ
＝90°−45°の綾角度で巻いたものと同じになり、
意味を持たない。 シート状成形材料を作るための補強用繊維とし
ては、ガラス繊維が最も安価であるが、必要に応
じてカーボン繊維、アラミド繊維、又は弾性率が
6000Kg／mm2以上、引張強度が100Kg／mm2をこえる
プラスチツク強化用繊維ならば何れを用いてもよ
い。 ロービング１０の綾角度がマンドレル７の軸に
対し鋭角になつた場合には、ロービング１０の滑
り止めのためには第２図に示すようにマンドレル
７上にピンＰを設けるのが好ましい。 上記の工程でロービング１０をマンドレル７に
所定の厚みに巻き終わつたら、ロービング１０の
巻き取りにより形成された筒をマンドレル７の軸
に平行の１本の直線で切断し拡げるとシート状の
成形材料が得られる。 このようにして形成されたシート状成形材料を
複数枚方向を変えて重ね、プレス加熱成形して板
状の成形物とし、その板状成形物を切削して所望
のナツトの外形体を作り、それに穴をあけネジ切
りしてナツトを作製する。ナツトの外形体を作る
前に板状成形物にネジのための穴をあけてもよ
い。 フイラメントワインデイングで作られるシート
の特長は、軸方向の行きと帰りでマンドレル上に
巻かれるローング１０の方向が第１図のように互
いに逆方向になり、しかも、マンドレル表面が１
回完全に覆われた時点では、この逆方向の層が１
対ではじめて全面が覆われるため、２層の逆方向
のロービングの層ではじめて最低単位のシート
が、作り得るわけである。 この時、綾角度としては45°〜87.5°が望ましい
が、実施例に見られるごとく、積層したシートを
直角に積み重ねても強度アツプの利点は見られな
い事から、75°〜85°が最適である。 すなわち、45°〜60°の綾角度ではフイラメント
ワインデイングの際、マンドレル両端部での滑り
のため、ピンＰを打つてこれにワインデイング中
のロービング１０を引つ掛ける（第２図参照）等
の工夫が必要となり、又87.5°より大きい角度で
は平行巻きに近くなり、先に述べた、各層が互い
の層を押さえ付ける効果がうすれてしまう。加え
るに、75°〜85°の綾角度に巻かれた成形シート
は、プレスの際、繊維方向へのチヤージを100％
行う必要があるが、繊維と直角方向には金型での
チヤージ量が80％〜90％であつても均一に広が
り、全面が覆われるという利点がある。 シート状成形材料を重ねて加熱成形した板状成
形板となすため樹脂含浸槽９の樹脂として熱硬化
性樹脂を用いる。それにはエポキシ樹脂が最も手
軽であるが、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエ
ステル樹脂、その他必要に応じて他の熱硬化性樹
脂使用も可能である。 〔作用および効果〕 このような、フイラメントワインデイングでシ
ート状成形材料を製造する方法は、特公昭54−
30422号公報、特公昭54−35232号公報及び特開昭
55−103925号公報、特開昭55−103926号公報に開
示されているが、本発明では、ヤーンクロスやロ
ービングクロスを用いて積層プレスするよりも、
一定の綾角度でもつて層状に巻かれ、しかも綾角
度が軸方向と90度の面に対し左右対称なしかも互
いに上下する長繊維の２層の層の、積み重ねから
形成されているシート状の成形材料を複数枚重ね
てプレス成形によりなる板状成形物を用い、
FRPナツトを製作する事により、従来ヤーンク
ロス又はロービングクロスの積層より作られて来
たナツトを凌駕する強度を持つFRPナツトを製
造することができる。 この高強度の要因は、ネジ山にガラス繊維ロー
ビングが入り込み、しかもこの入り込んだロービ
ングの層を次の綾角度が逆方向のロービングの層
がおさえており、その層を又逆な綾角度の層がお
さえるという、層状に綾角度が逆方向である層が
交互に各層をおさえつける事にあり、ネジ山が破
壊する際に生じる層間剥離強度のアツプに、効果
をあげている。 又、従来のヤーンクロスプリプレグ法では繊機
でヤーンクロスを作製するため、製織工程を必要
とし、又ヤーン自身も本発明によるロービングに
比べ倍近い原材料コストを必要とする。 しかるに、本発明によれば、製織工程が省略出
来、又強化繊維としても撚糸等を必要とせず
TEXとして2000TEXという太い糸が使用出来る
ため、コスト的にも非常に安価にFRP製ナツト
が作製可能である。 〔実施例〕 2000Texからなるガラス繊維ロービングを24本
引き揃え、エポキシ樹脂（AER354…旭化成工業
株式会社製品番）100部、メチルテトラヒドロ無
水フタル酸75部、Ｎ−（4′−メトロキシベンジリ
デン）−４−アルキル（C4-7のアルキル基）アニ
リン２部、からなる樹脂層を通して樹脂を含浸せ
しめ、絞り口を通す事により、樹脂りうを23±１
重量％に絞り、これを幅6.4cmに引き揃え、直径
92cmのマンドレル上に綾角度85度でもつて均一に
巻きつけ、重量12Kg／m2の成形用シートを作成し
た。 このシートを30cm角に裁断し、同一方向に３枚
を積み重ね、プレス金型でプレス成形により板を
作製した（これをＡ板と名づける）。成形条件は
125℃、１時間、プレス圧は50Kg／cm2であつた。 一方、シート３枚のうち中央の１枚を繊維方向
に対し直角になるように積み重ね、プレス成形を
上記と同一条件で行つて、板を作成した（これを
Ｂ板と名づける）。 成形板の厚みは、それぞれ15mm、15.5mmであつ
た。この板より22cm角のナツトを切り出し、ボル
トM10（ピツチ1.5mm）用のネジ山をタツプ加工に
より、作製した。 同様に、市販のヤーンクロス積層板（厚み15
mm、ヤーンクロス64枚積層、プリプレグをプレス
したもの）より、上と同一条件でナツトを作製し
た（これをＣ板と名づける）。 これらの強度を測定するため、ヤーンクロスか
らプリプレグプレス法により作られた丸棒（直径
10φ）にダイスによりM10（ピツチ1.5mm）のネジ
山を加工し、FRPナツトを作成した（長さ120
mm）。 これらを用いて、引張強度テストを行つた。第
３図は強度試験の方法を示す概略図で、３はボル
ト、４は試験のためのナツト、５は試験治具、６
はナツトを止めるためのスペーサーであり、試験
治具５，５を互いに反対方向に引き試験する。 その結果は第１表のとおりであつた。
更に詳しくは、これまでの金属製のナツトに代わ
る強化プラスチツクス製〔以下FRP（FIBER
REINFORCED PLASTICSの略）と略する〕ナ
ツトの製造方法に関するもので、プラスチツクナ
ツトの強度不足をガラス繊維、炭素繊維等の長繊
維の補強繊維を用い、これに熱硬化製樹脂を含浸
させ、高強度のFRPナツトを製造する方法に関
するものである。 〔従来の技術および課題〕 金属製ボルト・ナツトは、種々の製品のフアス
ナーとして、大は鉄骨構造体の組立てから、小は
おもちやの組立てまで幅広く使用されて来た。 しかしながら金属製ナツト・ボルトの最大の欠
点は腐蝕及び場合によつては電気伝導製及び熱伝
導性にある。特に海水、汚水が常時接触するよう
な人工魚礁用のしめつけボルト・ナツト、海洋構
築物のしめつけボルト・ナツト、又、鉄道の電車
等における絶縁ボルト・ナツトには欠点があつ
た。海水等の腐蝕に耐える金属としては、従来か
らチタンが知られており、比重が軽いこと等から
航空機分野で使われて来たが、高価なことと加工
性の悪さがその用途拡大に体するネツクとなつて
きた。又、腐蝕に体する対策としてプラスチツク
ス製のボルト・ナツトが登場したが、これらはす
べて強度的に金属製のボルト・ナツトに遠く及ば
ず、構造体のフアスナーとはなり得なかつた。 電気絶縁製を必要とする重電の分野では、
FRP製のナツトがガラス繊維のヤーンクロスを
使つたプリプレグ（樹脂を含浸し、半硬化状態に
したもの）を使用し、これをプレス成形し、板を
作製し、これより穴加工、ネジ加工を施して作ら
れてきた。 すなわち、ガラス繊維のヤーンクロスを樹脂層
を通して含浸した後、絞りローラーを通しガラス
繊維の含量ガラス60％前後になるように調整し、
この樹脂含浸ガラスのクロスを半硬化させ、これ
を加熱プレス上で数十枚積み重ね、プレスし加熱
硬化させる方法である。この方法によればクロス
の厚みは0.1mm〜0.25mm程度であるので、ナツト
のネジ山のピツチが１mm〜２mmであるボルトサイ
ズがM10〜M25又はそれ以上のボルト用ナツトと
しては、ネジ山にクロスが入り込み非常に強度の
あるナツトを作る事が出来る。しかしながら、欠
点としては高価なヤーンクロスを使う必要のある
事と、プレス成形の際、樹脂を含浸させたクロス
（以下、プリプレグと称する）を数十枚積み重ね
る（通常30〜80枚）必要があり、非常に手間のか
かることがその短所であつた。 本発明者らは鋭意研究の結果、上記のプリプレ
グによるプレス法に対し、強度的にもコスト的に
も、はるかに優れたFRPナツトの製造方法を完
成するに至つたのである。 〔課題を解決するための手段〕 本発明は熱硬化性樹脂を含浸した引張弾性率
6000Kg／mm2以上、引張強度100Kg／mm2以上の長繊
維からなる強化プラスチツクス用強化繊維を、フ
イラメントワインデイングマシーンにより、円筒
状又は多角形のマンドレルに、綾角度をマンドレ
ルの回転軸に対して45°から87.5°の角度に巻つけ、
ついで、これを軸方向にカツトしてシート状に切
り開いて成形材料を作成し、このシート状の成形
材料の複数枚を方向を変えて重ね、プレス成形す
る事により板状の成形物を作成し、この板状成形
物を切削してナツトの外形体を作り、孔をあけて
ネジを切りナツトにする。ナツトの外形体を作る
まえ板状成形物に孔をあけてもよい。 〔実施例〕 以下本発明の実施例を図面に基づいて説明す
る。 第１図、第２図および第４図は、本発明におけ
るナツトの成形材料であるシート状成形材料の作
製方法の説明のためのものである。 第４図は、本発明においてシート状成形材料を
作製するための装置の概要を示す。図中７がマン
ドレル、８が綾をふるためのトラバース、９が樹
脂含浸槽、１０がロービングである。 本発明は従来のガラスヤーンクロス（製織工程
を必要とする）の代わりにガラス繊維ロービング
（600〜10000Tex）又は必要に応じてカーボン繊
維、アラミド繊維を使用し、これを製織するかわ
りにフイラメントワインデイングマシーンによ
り、樹脂含浸槽９を通過させて樹脂を含浸しなが
ら、トラバース８で綾ふりをし、円筒、楕円又は
多角形からなるマンドレル７の上に一定の綾感度
（回転軸に対し45°〜87.5°）で巻き取る。 第１図はマンドレル７上に一定の綾角度でテー
プ状ロービング１０を巻かれたパターンの途中状
態を示す。３本のロービング１０よりなる行き２
と３本の状ロービング１０よりなる帰り１が逆方
向に綾を形成し、しかも互いに重なり合うように
巻き取る。巻き厚みは、マンドレルの直径により
異なるが、この巻き取つた成形材料を軸方向に切
り開いてシート状にした時、しわが発生しない厚
みとして通常３〜10mmが望ましい。 この一定の綾角度で巻き取る事は非常に重要で
あり、たとえば、回転軸に対し90°に巻き取つた
いわゆる平行巻きの成形用シートでは、一方向に
並べてプレスした場合、繊維方向と直角方向に対
しては樹脂の強度しかなく、力がかかつた場合、
簡単に繊維方向に沿つてひび割れを生じる結果と
なる。又この場合、積層がヤーンクロスの場合の
ように数十層の層になつていないため、ナツトの
ネジ山にせん断力がかかつた場合、容易にガラス
繊維同士を接着している樹脂層で層間剥離を起こ
す結果となる。又軸方向に対し、45°以下の綾角
度はシートにした場合、綾角度を回転軸に対しθ
＝90°−45°の綾角度で巻いたものと同じになり、
意味を持たない。 シート状成形材料を作るための補強用繊維とし
ては、ガラス繊維が最も安価であるが、必要に応
じてカーボン繊維、アラミド繊維、又は弾性率が
6000Kg／mm2以上、引張強度が100Kg／mm2をこえる
プラスチツク強化用繊維ならば何れを用いてもよ
い。 ロービング１０の綾角度がマンドレル７の軸に
対し鋭角になつた場合には、ロービング１０の滑
り止めのためには第２図に示すようにマンドレル
７上にピンＰを設けるのが好ましい。 上記の工程でロービング１０をマンドレル７に
所定の厚みに巻き終わつたら、ロービング１０の
巻き取りにより形成された筒をマンドレル７の軸
に平行の１本の直線で切断し拡げるとシート状の
成形材料が得られる。 このようにして形成されたシート状成形材料を
複数枚方向を変えて重ね、プレス加熱成形して板
状の成形物とし、その板状成形物を切削して所望
のナツトの外形体を作り、それに穴をあけネジ切
りしてナツトを作製する。ナツトの外形体を作る
前に板状成形物にネジのための穴をあけてもよ
い。 フイラメントワインデイングで作られるシート
の特長は、軸方向の行きと帰りでマンドレル上に
巻かれるローング１０の方向が第１図のように互
いに逆方向になり、しかも、マンドレル表面が１
回完全に覆われた時点では、この逆方向の層が１
対ではじめて全面が覆われるため、２層の逆方向
のロービングの層ではじめて最低単位のシート
が、作り得るわけである。 この時、綾角度としては45°〜87.5°が望ましい
が、実施例に見られるごとく、積層したシートを
直角に積み重ねても強度アツプの利点は見られな
い事から、75°〜85°が最適である。 すなわち、45°〜60°の綾角度ではフイラメント
ワインデイングの際、マンドレル両端部での滑り
のため、ピンＰを打つてこれにワインデイング中
のロービング１０を引つ掛ける（第２図参照）等
の工夫が必要となり、又87.5°より大きい角度で
は平行巻きに近くなり、先に述べた、各層が互い
の層を押さえ付ける効果がうすれてしまう。加え
るに、75°〜85°の綾角度に巻かれた成形シート
は、プレスの際、繊維方向へのチヤージを100％
行う必要があるが、繊維と直角方向には金型での
チヤージ量が80％〜90％であつても均一に広が
り、全面が覆われるという利点がある。 シート状成形材料を重ねて加熱成形した板状成
形板となすため樹脂含浸槽９の樹脂として熱硬化
性樹脂を用いる。それにはエポキシ樹脂が最も手
軽であるが、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエ
ステル樹脂、その他必要に応じて他の熱硬化性樹
脂使用も可能である。 〔作用および効果〕 このような、フイラメントワインデイングでシ
ート状成形材料を製造する方法は、特公昭54−
30422号公報、特公昭54−35232号公報及び特開昭
55−103925号公報、特開昭55−103926号公報に開
示されているが、本発明では、ヤーンクロスやロ
ービングクロスを用いて積層プレスするよりも、
一定の綾角度でもつて層状に巻かれ、しかも綾角
度が軸方向と90度の面に対し左右対称なしかも互
いに上下する長繊維の２層の層の、積み重ねから
形成されているシート状の成形材料を複数枚重ね
てプレス成形によりなる板状成形物を用い、
FRPナツトを製作する事により、従来ヤーンク
ロス又はロービングクロスの積層より作られて来
たナツトを凌駕する強度を持つFRPナツトを製
造することができる。 この高強度の要因は、ネジ山にガラス繊維ロー
ビングが入り込み、しかもこの入り込んだロービ
ングの層を次の綾角度が逆方向のロービングの層
がおさえており、その層を又逆な綾角度の層がお
さえるという、層状に綾角度が逆方向である層が
交互に各層をおさえつける事にあり、ネジ山が破
壊する際に生じる層間剥離強度のアツプに、効果
をあげている。 又、従来のヤーンクロスプリプレグ法では繊機
でヤーンクロスを作製するため、製織工程を必要
とし、又ヤーン自身も本発明によるロービングに
比べ倍近い原材料コストを必要とする。 しかるに、本発明によれば、製織工程が省略出
来、又強化繊維としても撚糸等を必要とせず
TEXとして2000TEXという太い糸が使用出来る
ため、コスト的にも非常に安価にFRP製ナツト
が作製可能である。 〔実施例〕 2000Texからなるガラス繊維ロービングを24本
引き揃え、エポキシ樹脂（AER354…旭化成工業
株式会社製品番）100部、メチルテトラヒドロ無
水フタル酸75部、Ｎ−（4′−メトロキシベンジリ
デン）−４−アルキル（C4-7のアルキル基）アニ
リン２部、からなる樹脂層を通して樹脂を含浸せ
しめ、絞り口を通す事により、樹脂りうを23±１
重量％に絞り、これを幅6.4cmに引き揃え、直径
92cmのマンドレル上に綾角度85度でもつて均一に
巻きつけ、重量12Kg／m2の成形用シートを作成し
た。 このシートを30cm角に裁断し、同一方向に３枚
を積み重ね、プレス金型でプレス成形により板を
作製した（これをＡ板と名づける）。成形条件は
125℃、１時間、プレス圧は50Kg／cm2であつた。 一方、シート３枚のうち中央の１枚を繊維方向
に対し直角になるように積み重ね、プレス成形を
上記と同一条件で行つて、板を作成した（これを
Ｂ板と名づける）。 成形板の厚みは、それぞれ15mm、15.5mmであつ
た。この板より22cm角のナツトを切り出し、ボル
トM10（ピツチ1.5mm）用のネジ山をタツプ加工に
より、作製した。 同様に、市販のヤーンクロス積層板（厚み15
mm、ヤーンクロス64枚積層、プリプレグをプレス
したもの）より、上と同一条件でナツトを作製し
た（これをＣ板と名づける）。 これらの強度を測定するため、ヤーンクロスか
らプリプレグプレス法により作られた丸棒（直径
10φ）にダイスによりM10（ピツチ1.5mm）のネジ
山を加工し、FRPナツトを作成した（長さ120
mm）。 これらを用いて、引張強度テストを行つた。第
３図は強度試験の方法を示す概略図で、３はボル
ト、４は試験のためのナツト、５は試験治具、６
はナツトを止めるためのスペーサーであり、試験
治具５，５を互いに反対方向に引き試験する。 その結果は第１表のとおりであつた。
【表】
【表】
上記試験により、本発明の方法で作成したＡ板
の場合には、試験片５本のうち３本までがボルト
破断を起こし、ナツト強度としては十分である事
がわかる。 一方、Ｂ板より切り出したサンプルでは、一例
以外はすべてネジ山つぶれであつたが、Ａ板のナ
ツト強度の平均値1.54トンとほぼ同じ1.48トンが
得られ、プレスの際のシートの重ね方にはナツト
強度はあまり影響されない。シートの繊維方向に
全シートを重ねてプレスする方が、強度的には少
し優れたものが得られる。 なお、比較として作製したヤーンクロスからの
プリプレグによるプレス成形品（Ｃ板）からのナ
ツトの場合は、平均値1.15トンと低く、しかもす
べてネジ山つぶれで、破損を起こしている。 以上により、本発明による方法で作られた
FRP製ナツトの有利性は明らかである。
の場合には、試験片５本のうち３本までがボルト
破断を起こし、ナツト強度としては十分である事
がわかる。 一方、Ｂ板より切り出したサンプルでは、一例
以外はすべてネジ山つぶれであつたが、Ａ板のナ
ツト強度の平均値1.54トンとほぼ同じ1.48トンが
得られ、プレスの際のシートの重ね方にはナツト
強度はあまり影響されない。シートの繊維方向に
全シートを重ねてプレスする方が、強度的には少
し優れたものが得られる。 なお、比較として作製したヤーンクロスからの
プリプレグによるプレス成形品（Ｃ板）からのナ
ツトの場合は、平均値1.15トンと低く、しかもす
べてネジ山つぶれで、破損を起こしている。 以上により、本発明による方法で作られた
FRP製ナツトの有利性は明らかである。
第１図は、本発明の方法で巻かれたマンドレル
上のパターンの途中状態を示す。第２図は綾角度
が軸に対し鋭角になつた場合の概念図である。第
３図は、本法で作られたナツトの強度試験の方法
を示す概略図である。第４図は本発明においてシ
ート状成形材料を作製するための装置の概要を示
す。 １……行き、２……帰り、３……試験のための
ボルト、４……試験のためのナツト、５……試験
治具、６……スペーサー、７……マンドレル、８
……トラバース、９……樹脂含浸槽、１０……ロ
ービング。
上のパターンの途中状態を示す。第２図は綾角度
が軸に対し鋭角になつた場合の概念図である。第
３図は、本法で作られたナツトの強度試験の方法
を示す概略図である。第４図は本発明においてシ
ート状成形材料を作製するための装置の概要を示
す。 １……行き、２……帰り、３……試験のための
ボルト、４……試験のためのナツト、５……試験
治具、６……スペーサー、７……マンドレル、８
……トラバース、９……樹脂含浸槽、１０……ロ
ービング。
Claims (1)
- １ 熱硬化性樹脂を含浸した引張弾性率6000Kg／
mm2以上、引張強度100Kg／mm2以上の長繊維からな
る強化プラスチツクス用強化繊維を、フイラメン
トワインデイングマシーンにより、円筒状または
多角形のマンドレルに、綾角度をマンドレルの回
転軸に対して45°から87.5°の角度に巻きつけ、つ
いで、これを軸方向にカツトし、シート状に切り
開いて成形材料を作成し、このシート状の成形材
料の複数枚を方向を変えて重ね、プレス成形して
板状の成形物を作成し、その板状の成形物を切削
し、穴をあけ、ネジを切り、ナツトにすることを
特徴とするFRPナツトの製造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58030876A JPS59156718A (ja) | 1983-02-28 | 1983-02-28 | Ｆｒｐナツトの製造方法 |
| US06/584,404 US4568582A (en) | 1983-02-28 | 1984-02-28 | Internally threaded fiber-reinforced plastic member and a method of producing the same |
| AU25123/84A AU579813B2 (en) | 1983-02-28 | 1984-02-28 | An internally threaded fiber-reinforced plastic member and a method of producing the same |
| DE19843407229 DE3407229A1 (de) | 1983-02-28 | 1984-02-28 | Mit einem innengewinde versehenes faserverstaerktes kunststoffelement und verfahren zu seiner herstellung |
| FR8403017A FR2541620B1 (fr) | 1983-02-28 | 1984-02-28 | Element en matiere plastique renforcee par des fibres et taraude interieurement et son procede de fabrication |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58030876A JPS59156718A (ja) | 1983-02-28 | 1983-02-28 | Ｆｒｐナツトの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59156718A JPS59156718A (ja) | 1984-09-06 |
| JPH0344899B2 true JPH0344899B2 (ja) | 1991-07-09 |
Family
ID=12315930
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58030876A Granted JPS59156718A (ja) | 1983-02-28 | 1983-02-28 | Ｆｒｐナツトの製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59156718A (ja) |
| AU (1) | AU579813B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006134769A1 (ja) | 2005-06-14 | 2006-12-21 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | 受信装置、集積回路及び受信方法 |
| WO2007142313A1 (ja) | 2006-06-07 | 2007-12-13 | Sharp Kabushiki Kaisha | 受信機および周波数情報推定方法 |
| WO2014024369A1 (ja) | 2012-08-08 | 2014-02-13 | 三菱電機株式会社 | 受信機、受信機による伝送路の周波数応答推定方法 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60203426A (ja) * | 1984-02-28 | 1985-10-15 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 繊維強化プラスチツク製内側ネジ切り部材及びその製造方法 |
| JPS61211005A (ja) * | 1985-03-18 | 1986-09-19 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 樹脂含浸繊維強化成形材料及びその製造方法 |
| AU2003240304A1 (en) * | 2003-06-25 | 2005-01-04 | Joseph Steven Egan | Method of construction of moulded products |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3128322A (en) * | 1960-10-25 | 1964-04-07 | Hercules Powder Co Ltd | Method of molding |
| US4220497A (en) * | 1979-02-01 | 1980-09-02 | Ppg Industries, Inc. | High strength composite of resin, helically wound fibers and swirled continuous fibers and method of its formation |
-
1983
- 1983-02-28 JP JP58030876A patent/JPS59156718A/ja active Granted
-
1984
- 1984-02-28 AU AU25123/84A patent/AU579813B2/en not_active Ceased
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006134769A1 (ja) | 2005-06-14 | 2006-12-21 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | 受信装置、集積回路及び受信方法 |
| WO2007142313A1 (ja) | 2006-06-07 | 2007-12-13 | Sharp Kabushiki Kaisha | 受信機および周波数情報推定方法 |
| WO2014024369A1 (ja) | 2012-08-08 | 2014-02-13 | 三菱電機株式会社 | 受信機、受信機による伝送路の周波数応答推定方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59156718A (ja) | 1984-09-06 |
| AU2512384A (en) | 1984-09-06 |
| AU579813B2 (en) | 1988-12-15 |
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