JPH0348715Y2

JPH0348715Y2 -

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Publication number: JPH0348715Y2
Application number: JP13281384U
Authority: JP
Priority date: 1984-08-31
Filing date: 1984-08-31
Publication date: 1991-10-17
Also published as: JPS6146698U

Description

【考案の詳細な説明】〔考案の属する技術分野〕本考案は、たとえば流体の圧力にもとづいて対
向電極中の可動電極が変位して両電極間の静電容
量が変化するというような、工業プロセス量の値
に応じて変化する静電容量の値を検出し、これを
電圧信号に変換して受信計器に伝送する変位変換
装置、特に出力信号の自由度が高くかつ誤差が少
なく、その上変位変換装置と前記受信計器とを設
置する際三線式配線を施すことができる構成に関
する。

〔従来技術とその問題点〕

従来流量測定等のために差圧を測定する場合、
二個の固定電極の間に一個の可動電極を配置して
この可動電極を前記差圧によつて変位させ、この
結果発生する静電容量の差動的変化を検出して前
記差圧を測定することが行われることがある。第
２図はこのようにして差圧測定を行う場合の、静
電容量を電圧信号に変換して出力するようにした
本件出願人によつて提案（実開昭60−140196）さ
れた変位変換装置の構成図である。

第３図において３ａ，３ｂはそれぞれ外部直流
電源２の正極および負極が接続された変位変換装
置１の電源端子で、端子３ｂはこの場合変位変換
装置１における基準電位部５に接続されている。
４は直流電源２によつて駆動され、基準電位部５
を低電位側とする低電圧E₀を発生する定電圧回
路で、４ａはその高電位側端子である。６は定電
圧回路４の出力電圧E₀が抵抗器７を介して印加
されて駆動され、交流電圧を結合コイルの一次コ
イル８に出力する発振回路で、抵抗器７はこの抵
抗値を変えることによりコイル８に出力される交
流電圧の振幅を調整する機能を有している。９，
１０は二つの圧力の差を検出するために二個の固
定電極の間に一個の可動電極を配置し、この可動
電極を図示していない機構によつて前記圧力差に
応じて変位させることにより、各固定電極と可動
電極との間の一対の静電容量の各々が互いに差動
的に変化するように構成した第１および第２容量
素子で、１１は後に説明するようにして静電容量
を説定した第３容量素子である。１２，１３，１
４はいずれも１次コイル８に結合され、等しい振
幅の交流電圧を発生する別々の二次コイル、１５
は二次コイル１２と基準電位部５との間に接続さ
れた第１抵抗器、１６は第２抵抗器１７と第３抵
抗器１８とからなる直列回路で、直列回路１６は
二次コイル１３と基準電位部５との間に第３抵抗
器１８を基準電位部５側にして接続され、二次コ
イル１２と第１容量素子９とは二次コイル１２側
がカソード側になるようにしてダイオード１９を
介して接続され、二次コイル１３と第２容量素子
１０とは二次コイル１３側がカソード側になるよ
うにしてダイオード２０を介して接続されてい
る。容量素子９，１０のダイオード１９，２０に
接続されない側の電極はいずれも結合コンデンサ
２１を介して基準電位部５に接続されている。２
２，２３はそれぞれ第１抵抗器１５、直列回路１
６に並列に接続された平滑用コンデンサである。

２４はドレンＤが基準電位部５に接続されソー
スＳが電流調整器としての可変抵抗器２５に接続
された電界効果トランジスタで、このトランジス
タ２４のゲートＧは可変抵抗器２５を介してソー
スＳに接続されると共に二次コイル１４に接続さ
れ、二次コイル１４の他端はダイオード２７を介
してダイオード１９のアノードに接続され、また
ダイオード２８を介してダイオード２０のアノー
ドに接続されている。この場合ダイオード２７と
１９との接続およびダイオード２８と２０との接
続はいずれも順接続となつている。２９，３０は
平滑用コンデンサである。３１はアノードがトラ
ンジスタ２４のソースＳに接続されたダイオード
で、第３容量素子１１はダイオード３１のカソー
ドとダイオード２７または２８のアノードとの間
に接続されている。３２は二次コイル１４に発生
する交流電圧をダイオード３３と平滑用コンデン
サ３４とで整流して得られる直流電圧で駆動する
ようにした緩衝増幅器で、この増幅器３２の二個
の入力端子の中の一方は第１抵抗器１５と二次コ
イル１２との接続点に接続され、入力端子の他方
はこの増幅器の出力端子に接続され、さらにこの
増幅器３２の出力端子はダイオード３１のカソー
ドに順接続されたダイオード３５のカソードに接
続されている。

３６は第１および第２入力端子３６ａ，３６ｂ
を有し、第１入力端子３６ａが第１抵抗器１５と
二次コイル１２との接続点に接続され、第２入力
端子３６ｂが第２抵抗器１７と二次コイル１３と
の接続点に接続され、さらに高電位側電源端子３
６ｄが定電圧回路４の高電位側出力端子４ａに接
続され、また低電位側電源端子３６ｅが基準電位
部５に接続された差動形演算増幅器で、３７は可
調整端子３７ａを有し、両端の各一方がそれぞれ
第１入力端子３６ａ、第２入力端子３６ｂに接続
され、かつ可調整端子３７ａが抵抗器３８を介し
て基準電位部５に接続された可変抵抗器である。
３９は演算増幅器３６の出力端子３６ｃに一端が
接続され他端が第２の抵抗器１７と第３の抵抗器
１８との接続点に接続された第４抵抗器で、５３
は定電圧回路４の出力電圧E₀を第６抵抗器５１
と第７抵抗器５２とで分圧して得られた設定電位
点、V₁はこの電位点と基準電位部５との間の電
位差、V₀は演算の出力端子３６ｃと基準電位部
５との間の電位差、V₂は出力端子３６ｃと設定
電位点５３との間の電位差である。変位変換装置
１は外部直流電源２を除く上述の各部で構成され
ている。

以下に変位変換装置１における問題点を説明す
るために、まずこの回路１の動作を説明する。変
位変換装置１は上述のように構成されているので
直流電源２を接続すると二次コイル１２，１３，
１４の各々には複振幅Ｅの交流電圧が誘起され、
第２図においてはこれらの誘起電圧の極性は同時
には同一方向を向くように二次コイル１２，１
３，１４が構成されている。したがつて二次コイ
ル１２に誘起される電圧が下向きとなる正の半波
の期間においては、この電圧による電流が二次コ
イル１２、第１抵抗器１５とコンデンサ２２とか
らなる並列回路、結合コンデンサ２１、第１容量
素子９、ダイオード１９を順次通つて流れ、同じ
正の半波の期間において二次コイル１３に誘起さ
れる電圧による電流が二次コイル１３、直列回路
１６とコンデンサ２３とからなる並列回路、結合
コンデンサ２１、第２容量素子１０、ダイオード
２０を順次通つて流れる。上記の正の半波に引き
続く次の半波の期間、すなわち二次コイル１４に
誘起される電圧が上向きとなる負の半波の期間に
おいては、この電圧による電流が二次コイル１４
を通つた後ダイオード２７と２８とに分流し、ダ
イオード２７を流れた電流は第１容量素子９を介
して結合コンデンサ２１に流入し、ダイオード２
８を流れた電流は第２容量素子１０を介して結合
コンデンサ２１に流入し、これら結合コンデンサ
２１に流入した両電流はいずれもこのコンデンサ
２１を通つた後トランジスタ２４とコンデンサ２
９とからなる並列回路、可変抵抗器２５とコンデ
ンサ３０とからなる並列回路を順次流れる。二次
コイル１２に誘起される電圧が下向きとなつた時
にこの電圧によつて第１容量素子９を流れる電流
は第１抵抗器１５においては平滑用コンデンサ２
２のために直流となるので、抵抗器１５の両端に
はこの直流電流による電圧効果V_aが生じ、この
時二次コイル１３に誘起される電圧によつて第２
容量素子１０を流れる電流は直列回路１６におい
ては平滑用コンデンサ２３のために直流となるの
で、直列回路１６の両端にはこの直流電流による
電圧降下が生じ、また二次コイル１４に誘起され
る電圧が上向きとなつた時にこの電圧によつて第
１および第２容量素子９，１０を流れる電流は平
滑用コンデンサ２９，３０の存在によつてトラン
ジスタ２４のドレンＤとゲートＧとの間に電位差
V_bを発生させる。

上記の説明においては二次コイル１４に誘起さ
れる電圧によつて第３容量素子１１に流れる電流
について言及していないがこの電流の態様は次の
通りである。すなわち、二次コイル１４に誘起さ
れた電圧が下向きである場合、この電圧による電
圧は該コイル１４、可変抵抗器２５とコンデンサ
３０とからなる並列回路、ダイオード３１、第３
容量素子１１を順次通り、二次コイル１４の誘起
電圧が上向きである場合、この電圧による電流は
該コイル１４、第３容量素子１１、ダイオード３
５、緩衝増幅器３２、可変抵抗器２５とトランジ
スタ２４のゲートＧとの接続点を順次通る。した
がつて可変抵抗器２５には、二次コイル１４によ
つて第１および第２容量素子９，１０を流れる各
電流の和の電流が下向きに流れ、二次コイル１４
によつて第３容量素子１１を流れる電流が上向き
に流れ、結局、可変抵抗器２５においては、この
抵抗器とトランジスタ２４とが上述のように接続
されているので、トランジスタ２４によつて上記
の下向き電流と上向き電流との合成電流が一定値
になるように自動的に制御される。２６はこのよ
うな動作を行う、トランジスタ２４と可変抵抗器
２５とからなる制御回路である。制御回路２６は
上記のように構成されているので可変抵抗器２５
の抵抗値を変えてここを流れる合成電流の大きさ
を変化させることができ、この結果第２図におい
ては、可変抵抗器２５によつて、変位変換装置の
全消費電流が小さい値に設定されている。

演算増幅器３６においては、その入出力端子が
上述の各部に接続されているので、第１入力端子
３６ａと第２入力端子３６ｂとの各々に入力され
る電圧に差があると出力端子３６ｃから帰還電流
I_fが第４抵抗器３９、第３抵抗器１８を順次経由
して基準電位部５に流れ、この結果入力端子３６
ａに入力される電圧と入力端子３６ｂに入力され
る電圧とが等しくなると出力端子３６ｃに現れ
る、基準電位部５に対する出力電圧が大きさV₀
の平衡状態となる。

次にこの出力電圧の大きさV₀について説明す
る。すなわち、変位変換装置１は上述のように構
成されているので、二次コイル１２，１３に誘起
される複振幅Ｅの交流電圧の一周期の帰還を通じ
て第１容量素子９また第２容量素子１０に印加さ
れる電圧はいずれも等しい複振幅を有する交流電
圧となり、この複振幅の大きさは結合コンデンサ
２１における電圧降下を無視するとＥ−（V_a＋
V_b）となる。また、二次コイル１４に誘起され
る複振幅Ｅの交流電圧の一周期の期間を通じて第
３容量素子１１に印加される電圧は、トランジス
タ２４のドレン・ソース間の電圧をV_dsとしてＥ
−（V_a＋V_ds）の複振幅を有する交流電圧となり、
抵抗器２５を流れる電流は小さいのでV_ds≒V_bで
あるから容量素子１１に印加される交流電圧の複
振幅はＥ−（V_a＋V_b）に等しいと考えることがで
きる。したがつて二次コイル１２および１３によ
つて第１抵抗器１５および直列回路１６を流れる
直流電流の大きさをそれぞれI₁，I₂とし、二次コ
イル１４によつて可変抵抗器２５を上向きに流れ
る直流電流の大きさをI₃とし、さらに二次コイル
１２，１３，１４に誘起される電圧の周波数を
ｆ、第１ないし第３容量素子の各静電容量をC₁，
C₂，C₃とすると電流I₁，I₂，I₃はそれぞれ(1)式の
ように表される。

I₁＝ｆ・｛Ｅ−（V_a＋V_b）｝・C₁ I₂＝ｆ・｛Ｅ−（V_a＋V_b）｝・C₂ I₃−ｆ・｛Ｅ−（V_a＋V_b）｝・C₃ …(1) すなわち、第１抵抗器１５を流れる直流電流は
第１容量素子９の静電容量C₁に比例した大きさI₁
を有する第１直流電流であり、直列回路１６を流
れる直流電流は第２容量素子１０の静電容量C₂
に比例した大きさI₂を有する第２直流電流であつ
て、４１，４２は二次コイル１２，１３，１４に
誘起される交流電圧によつて駆動され上述のよう
にしてそれぞれ第１および第２直流電流を発生す
る第１および第２電流回路であり、第１抵抗器１
５とコンデンサ２２とからなる並列回路は、その
両端に、第１直流電流の大きさI₁に比例した大き
さの第１直流電圧V_aを基準電位部５に対して発
生させる、第１電流回路４１に設けられた第１回
路手段で、直列回路１６とコンデンサ２３とから
なる並列回路は、その両端に、第２直流電流の大
きさI₂に比例した大きさの第２直流電圧を基準電
位部５に対して発生させる、第２電流回路４２に
設けられた第２回路手段である。

二次コイル１４によつてトランジスタ２４を流
れる電流は、電流I₁とI₂とによつて充電された第
１および第２容量素子９，１０の放電電流である
からI₁＋I₂に等しく、この結果可変抵抗器２５を
流れる電流の大きさはI₁＋I₂−I₃となり、制御回
路２６はこの電流の大きさを一定値I_kに制御する
から(2)式が成立し、(1)式と(2)式とから(3)式が得ら
れる。すなわち制御回路２６は、第１直流電流と
第２直流電流との和電流と、電流I₃との差の合成
電流を形成し、この合成電流を電流調整器として
の可変抵抗器２５によつて可変の設定値I_kに制御
する回路である。

I₁＋I₂−I₃＝I_k …(2) I₁＝I_k・｛C₁／（C₁＋C₂−C₃） I₂＝I_k・｛C₂／（C₁＋C₂−C₃） …(3) また、演算増幅器３６は上述したような入出力
電圧状態で出力電圧V₀が平衡状態になるので(4)
式および(5)式が成立する。ここにR₁，R₂，R₃，
R₄はそれぞれ第１抵抗器１５、第２抵抗器１７、
第３抵抗器１８、第４抵抗器３９の各抵抗値であ
る。

V₀＝I₂・R₃＋I_f（R₃＋R₄） …(4) I₁・R₁＝I₂・（R₂＋R₃）＋I_f／R₃ …(5) 第２図においてはR₁＝R₂＋R₃＝Ｒであるよう
に形成されているので(4)式と(5)式とから(6)式が得
られ、(6)式と(3)式とから(7)式が得られる。

V₀＝I₂・R₃＋（R₃＋R₄）・（Ｒ／R₃）・（I₁−I₂） …(6) V₀＝I₂・R₃＋（R₃＋R₄）・（Ｒ／R₃）・I_k・C₁−C₂／C₁＋C₂−C₃ …(7) 静電容量C₁およびC₂は、容量素子９，１０に
おける電極面積をいずれもＡ、可動電極が基準の
位置にある時の該可動電極と固定電極との間の距
離をいずれもｄ、可動電極の変位をΔdとし、容
量素子９，１０に伴う漂遊定量をそれぞれC_S1，
C_S2とすると(8)式で表される。ここにεは固定電
極と可動電極との間にある媒質の誘電率である。

C₁＝｛（ε・Ａ）／（ｄ−Δd）｝＋C_S1 C₂＝｛（ε・Ａ）／（ｄ＋Δd）｝＋C_S2 …(8) 第２図においてはC_S1＝C_S2＝C_Sであるように形
成され、またC₃＝2C_Sであるように第３容量素子
１１の静電容量が設定されているので(7)式と(8)式
とから(9)式が得られる。

C_Sは一般にC₀に比べて非常に小さい。したが
つて(9)式から明らかなように、演算増幅器３６の
出力電圧V₀は、容量素子９，１０を形成する可
動電極の機械的変位（Δd／ｄ）に比例した値と
なり、この値は容量素子９，１０に随伴する漂遊
容量C_Sの影響を受けることが殆どない。故に電圧
V₀を測定することによつて変位Δdを発生させる
に至つた差圧を測定することができる。

このため、従来、変位変換装置１においては電
圧V₀を直接受信計器に伝送するかあるいは電圧
V₂として伝送し、この受信計器でこれらの電圧
を測定することによつて差圧測定を行うようにし
ているが、差圧をV₂に変換する方法は、設定電
位点５３における電位を、抵抗器５１と５２との
各抵抗値を選定することによつて基準電位部５の
電位に対して大きさE₀の範囲内で任意に設定で
きる結果、測定差圧の始点に対応する電圧V₂の
値を負の値から正の値に至る広い範囲にわたつて
設定することが可能となつて、この結果、測定範
囲の始点に対応する電圧が負電圧にあつたり零ボ
ルトであつたりするような測定信号体系にこの変
位変換装置を直ちに組みこむことができるという
利点、換言すれば出力信号を自由度の高いものと
することができるという利点を有する反面、定電
圧回路４の出力電圧E₀が変動したり抵抗器５１，
５２の抵抗値が変化して設定電位点５３の電位が
変動すると、点５３の電位変動がそのまま出力電
圧V₂中に誤差となつて含まれるという問題があ
り、またこのような変位変換装置１では直流電源
２から電源を供給するための電線２本と、出力電
圧V₂伝送用の電線２本との都合４本の電線を必
要として経済的でないという問題がある。また電
圧V₀を直接伝送する方法は、出力電圧V₀の基準
電位を基準電位部５の電位としているのでこの電
位の変動によつて出力電圧V₀に誤差を生じるこ
とはなく、また出力電圧V₀伝送用の電線の中の
一本は基準電位部５に接続されることになる結
果、直流電源２から変位変換装置１へ給電する電
流およびこの給電線抵抗がいずれも小さい場合、
電源用電線の一本と信号用電線の一本とを共用さ
せる三線式接続が可能となつて経済的な配線を行
うことができる反面、測定差圧の殆点に対応する
電圧V₀を零ボルトまたその近傍の値にすること
ができず、たとえば定電圧回路４の出力電圧E₀
が10ボルトである場合１ボルト以上にせざるを得
ないなど、出力電圧V₀の自由度が低下するとい
う問題がある。

〔考案の目的〕

本考案は、上述したような、工業プロセス量を
機械的変位に変換し、さらにこの変位を静電容量
を介して電圧信号に変換する従来のトランスミツ
ト回路における問題を解消して、高い自由度と少
ない誤差とを有する交換信号を得ることができ、
かつ三線式配線を可能とするトランスミツタ回路
を提供することを目的とする。

〔考案の要点〕

本考案は上述の目的を達成するために、交流電
圧を発生する発振回路と、機械的変位に応じて静
電容量が差動的に変化する第１および第２容量素
子と、前記第１容量素子を含み、前記発振回路の
出力交流電圧によつて駆動されて前記第１容量素
子の静電容量に比例した第１直流電流を発生する
第１電圧回路と、前記第２容量素子を含み、前記
発振回路の出力交流電圧によつて駆動されて前記
第２容量素子の静電容量に比例した第２の直流電
流を発生する第２電流回路と、前記第１電流回路
の第１直流電流と前記第２電流回路の第２直流電
流との差電流に応じた電圧を出力する増幅器とを
備え、この増幅器の出力端子と基準電位部との間
から前記機械的変位に応じた出力電圧を取出す変
位変換装置において、前記増幅器の負側電源端子
を、前記出力電圧を取出すめの基準電位部よりも
低い電位点に接続したので、演算増幅器の出力端
子と基準電位部との間に生じる電圧信号が自由度
が高くかつ誤差の少ないものとなり、そのうえこ
の変位変換装置について三線式配線が可能となる
ようにしたものである。

〔考案の実施例〕

次に本考案の実施例を図面を参照して説明す
る。

第１図は本考案の一実施例の構成図で、第１図の
第２図と異なる主な点は第５固定抵抗器５４の存
在と演算増幅器３６の低電位側電源の接続状態と
の二点である。第１図において、第５抵抗器５４
は基準電位部５とトランジスタ２４のドレンＤと
の間に接続され、演算増幅器３６の低電位電源端
子３６ｅは抵抗器５４とどれんＤとの接続点に接
続されている。５５は第１図において直流電源２
を除く各部で構成された変位変換装置で、５５
ａ，５５ｂはそれぞれ増幅器の出力端子３６ｃ、
基準電位部５に接続された、変位変換装置５５の
出力端子である。図示したように出力端子５５
ａ，５５ｂから電圧信号V₀が外部に伝送される。

変位変換装置５５では、上述の各部を除く各部
の構成ならびに作用は第２図の変位変換装置１の
場合と同様であるので、これらに関する詳細な説
明は省略するが、前述したように演算増幅器３６
においては高電位側電源が定電圧回路の出力端子
４ａから供給され、低電位側電源は第５抵抗器５
４とトランジスタ２４との接続点から供給されて
いる。したがつてこの場合の高電位側電源の基準
電位部５にたいする電位はほぼ安定化されている
が、低電位側電源の基準電位部５に対する電位が
第５抵抗器５４における通電電流に依存して変動
する。しかしながらこの場合、増幅器３６の動作
が前述したような低電位側電源の電位変動によつ
ても左右されることのないように、抵抗器５４の
抵抗器値、抵抗器５４を流れる電流の値、増幅器
３６の仕様等が選定されている。変位変換装置５
５においては第５抵抗器５４を和電流I₁＋I₂が下
向きに流れ演算増幅器３６の消費電流をI_CCとす
るとこの電流は抵抗器５４を上向きで流れるが、
この場合（I₁＋I₂）＞I_CCのように設定されている
ので抵抗器５４とトランジスタ２４との接続点の
電位は基準電位部５の電位より低くなつており、
したがつてこのような低電位点に低電位側電源端
子が接続されている増幅器３６から出力される電
圧振幅号V₀は、変位変換装置５５によつて電圧
信号に変換される差圧範囲の始点に対応する電圧
V₀の値を基準電位部５に対して負から正の広い
範囲にわたつて適宜設定することが可能となり、
この結果このような変位変換装置５５の出力電圧
V₀は自由度の高い出力信号となる。またこの場
合の出力電圧V₀は、この電圧を定義する基準電
位が基準電位部５の電位であるから変換誤差の少
ない電圧である。さらにまた出力電圧V₀は、前
述したように基準電位部５の電位を基準にしてい
るので、このような変位変換装置５５では、直流
電源２から該変位変換装置５５へ給電する電流や
給電の電気抵抗が小さい場合三線式配線を粉鵜こ
とできて、設置工事を簡単かつ経済的に行うこと
ができる利点がある。

上述の実施例においては基準電位部５とトラン
ジスタ２４との間に第５抵抗器５４を設け、この
抵抗器とトランジスタ２４との接続点から負電源
を演算増幅器３６に供給するようにしたが、第５
抵抗器５４の代わりに定電圧ダイオードを用いる
ようにしてもよいことは説明するまでもなく明ら
かである。また上記の説明は差圧を電圧信号に変
換する変位変換装置に関するもんであつたが、本
考案は、容量素子９と１０との各静電容量を互い
に差動的に変化させうる任意の他の工業プロセス
量を電圧信号に変換する変位変換装置にも適用し
うるものである。

また変位変換装置５５においては，容量素子１
１およびその関連部材を設けて、容量素子９，１
０に伴なう漂遊容量C_S1，C_S2に基づく変換誤差が
出力信号V₀中に含まれないようにしたが、この
ような機械的変位を電圧信号に変換する変位変換
装置において漂遊容量C_S1，C_S2が無視できる程小
さい場合には、本考案によう変位変換装置は、容
量素子１１、ダイオード３１，３３，３５、増幅
器３２、コンデンサ３４を省略することができる
ものである。したがつてこの場合制御回路２６は
第１直流電流と第２直流電流との和電流（I₁＋
I₂）を形成し、この和電流を可変の設定値に制御
する制御回路となる。

〔考案の効果〕

上述しちょうに、本考案においては、交流電圧
を発生する発振回路と、機械的変位に応じて静電
容量が差動的に変化する第１および第２容量素子
と、前記第１容量素子を含み、前記発振回路の出
力交流電圧によつて駆動されて前記第１容量素子
の静電容量に比例した第１直流電流を発生する第
１電流回路と、前記第２容量素子を含み、前記発
振回路の出力交流電圧によつて駆動されて前記第
２容量素子の静電容量に比例した第２直流電流を
発生する第２電流回路と、前記第１電流回路の第
１直流電流と前記第２電流回路の第２直流電流と
の差電流に応じた電圧を出力する増幅器とを備
え、この増幅器の出力端子と基準電位部との間か
ら前記機械的変位におうじた出力電圧を取出す変
位変換装置において、前記増幅器の負側電源端子
を、前記出力電圧を取出すための基準電位部より
も低い電位点に接続したもので、演算増幅器の出
力端子と基準電位部との間に生じる電圧信号が自
由度が高くかつ少ないものとなる効果があり、そ
のうえこのトランスミツタ回路について三線式配
線を施すことが可能となつて変位変換装置の設置
を簡単かつ経済的に行える効果もある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本考案の一実施例の構成図、第２図は
従来のトランスミツタ回路の構成図である。１、５５……変位変換装置、２……直流電源、
４……定電圧回路、４ａ……高電位側出力端子、
５……基準電位部、６……発振回路、９，１０…
…第１、第２容量素子、２５……電流調整器とし
ての可変抵抗器、２６……制御回路、３６……演
算増幅器、３６ｃ……出力端子、３６ｄ……高電
位側電源端子、３６ｅ……低電位側出力電源端
子、４１……第１電流回路、４２……第２電流回
路、５４……インピーダンス部材としての固定抵
抗器。

Claims

【実用新案登録請求の範囲】

交流電圧を発生する発振回路と、機械的変位に
応じて静電容量が差動的に変化する第１および第
２容量素子と、前記第１容量素子を含み、前記発
振回路の出力交流電圧によつて駆動されて前記第
１容量素子の静電容量に比例した第１直流電流を
発生する第１電流回路と、前記第２容量素子を含
み、前記発振回路の出力交流電圧によつて駆動さ
れて前記第２容量素子の静電容量に比例した第２
直流電流を発生する第２電流回路と、前記第１電
流回路の第１直流電流と前記第２電流回路の第２
直流電流との差電流に応じた電圧を出力する増幅
器とを備え、この増幅器の出力端子と基準電位部
との間から前記機械的変位に応じた出力電圧を取
出す変位変換装置において、前記増幅器の負側電
源端子を前記出力電圧を取出すための基準電位部
よりも低い電位点に接続したことを特徴とする変
位変換装置。