JPH0349164B2 - - Google Patents
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- JPH0349164B2 JPH0349164B2 JP58193426A JP19342683A JPH0349164B2 JP H0349164 B2 JPH0349164 B2 JP H0349164B2 JP 58193426 A JP58193426 A JP 58193426A JP 19342683 A JP19342683 A JP 19342683A JP H0349164 B2 JPH0349164 B2 JP H0349164B2
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は繊維分散型Nb3Sn超電導線材の製造法
に関する。さらに詳しくは加工性の良い銅−ニオ
ブ合金と、さらに加工性の良いチタン、ジルコニ
ウムおよびハフニウムから選ばれた１種または２
種以上を含む錫合金を複合化させたものを使用
し、加工性および強磁界特性の改良された繊維分
散型Nb3Sn超電導線材の製造法に関する。 （従来の技術とその課題） 超電導線材を用いると電力消費なしに大電流を
流すことができ、しかも強磁界まで超電導状態が
保たれることから、強磁界発生用電磁石の巻線材
として利用が進められている。現在、最も広く使
用されている線材はNb−Ti系の合金線材である
が、この合金線材の発生磁界は９テスラ（90000
ガウス）の限度があり、これ以上の強磁界を必要
とする場合には、臨界磁界の高い化合物系超電導
体を用いる必要がある。しかし、化合物系超電導
体は可塑性に欠ける点が実用化に際しての大きな
障害になつていた。近年、表面拡散法および複合
加工法などの拡散を利用した方法が発明され、
Nb3Sn（臨界温度：約18K、臨界磁界：約22テラ
ス）の化合物系超電導線材が実用化されるように
なつた。この内複合加工法は、例えばNb3Snにお
いてはニオブ基体と銅一錫合金基体とを密着さ
せ、線状またはテープ状に加工したのち、熱処理
によつて銅一錫合金基体中の錫を選択的にニオブ
と反応させてNb3Sn化合物層を境界面に生成させ
る方法で、固体拡散法の１種である。この固体拡
散法を利用して銅一錫合金基体中に多数のニオブ
棒を埋込んだ複合体を線状に加工して熱処理する
ことによつて、磁界変化に対して安定なNb3Sn化
合物極細多芯線の製造が可能となつた。また、
V3Ga化合物極細多芯線も同様の製造法で作製で
きる。このような表面拡散法い複合加工法によつ
て作製されたNb3SnあるいはV3Ga化合物線材は
すでに物性研究用などの小型強磁界マグネツトと
して利用されている。 しかし、この複合加工法では、最初に複合体を
作製する複雑な工程が必要であり、また、Nb3Sn
の場合、銅一錫合金基体は加工により著しく効果
するため、銅中の錫の含有量は８原子％程度以下
に限定され、大量のNb3Sn層の生成が困難である
とともに、断面縮小率が約40％毎に中間焼鈍を必
要とし、実用的な長尺線材を作るには焼鈍回数が
極めて多くなり、合金線材に比較して製造コスト
が著しく高くなる。さらに、複合加工線材は機械
的強度が比較的弱く、実用に供するときは補強材
との組合せから全断面積当りの臨界電流容量が低
くなる難点があつた。 最近、この難点を克服した繊維分散型の線材作
製法が開発された。この製造法は銅一ニオブ合金
基体をアーク溶解あるいは高周波溶解により溶製
して、銅マトリツクス内にニオブの微細なデンド
ライト粒子が均一に分散したインゴツトを作製す
る。この合金は加工性に優れ、中間焼鈍を必要と
せずに任意の径に加工することができる。この加
工によりニオブ粒子は大きな変形を受け極めて細
長い繊維状となつて、線材のなかに密接して多数
分散されたものとなる。この線材表面に好ましい
量の錫を電気メツキなどによつて付着させて熱処
理を行うと錫が内部に拡散してニオブ繊維と反応
してNb3Snの極細繊維を多数含んだ線材となる。
この含有繊維は径が細かく間隔も狭いため繊維自
体が強化の役目を果して線材自身の強度を高める
と共に曲げや引張りなどによる歪に対する超電導
特性の劣化を少なくすることができる。化合物系
超電導線材では臨界電流劣化の開始歪が約１％以
上であることが実用上の目標値となつているが、
この線材はこの条件を充分に満足するものであ
る。この製法において、溶製された銅−ニオブ合
金基体はなるべく強度の加工を行つた方が繊維の
密度が高くなり超電導特性ならびに機械的特性が
向上する。 さらに、最近になつて銅−ニオブ合金にａ族
元素であるチタンを少量添加した繊維分散型
Nb3Sn線材の製造法（特願昭56−121478号、特公
昭62−12607号）および銅−ニオブ合金基体とニ
オブ−チタン合金あるいは銅−チタン合金基体を
複合して繊維分散型Nb3Sn線材の製造法（特願昭
57−71461号、特公昭62−62406号）が相ついで発
明された。これらの製法においてａ続元素は
Nb3Snフイラメントの拡散生成を促進させるほ
か、その一部がNb3Sn化合物相内に固溶して、強
磁界中での臨界電流容量を著しく高める作用を有
する。しかし、これらの製造法において、ａ族
元素は銅−ニオブ合金中、銅中またはニオブ中に
含有せしめられるために、それらの硬度が上昇
し、ａ族元素を含まぬ従来の繊維分散型線材に
比べると、線材への加工法が若干低下した。 （課題を解決するための手段） 本発明は従来法の難点を克服するためになされ
たものであり、その目的はその製造が容易で、且
つ強磁界での超電導特性と機械的特性の優れた繊
維分散型Nb3Sn超電導線材の製造法を提供するに
ある。本発明はａ族元素であるチタン、ジルコ
ニウムおよびハフニウムから選ばれた１種または
２種以上を含む錫合金基体と銅マトリツクス内に
ニオブが多数分散している銅マリツクス内にニオ
ブが多数分散している銅−ニオブ合金基体とから
なる複合体を作製し、これを線、テープあるいは
管に加工した後、400〜900℃での拡散熱処理を行
いNb3Sn化合物極細繊維を生成させる方法を特徴
とする。また錫合金基体としては上記元素の他に
銅を少量含んでもよい。銅中の錫、チタン、ジル
コニウムまたはハフニウムの拡散は極めて速やか
であるため、銅−ニオブ合金基体に複合させる錫
合金基体は拡散熱処理のとき、同時に線材全体に
拡散する。その結果、添加されたチタン、ジルコ
ニウムまたはハフニウムはニオブ繊維と拡散した
錫との反応により生じるNb3Sn極細繊維の生成を
促進するほか、一部がNb3Sn化合物相内に固溶し
て、Nb3Snの強磁界特性を著しく改善する。ま
た、Nb3Sn層中に固溶しないで残存したチタン、
ジルコニウムまたはハフニウムは熱処理後の線材
の機械的強度を増加させるのに役立つ。なお、銅
−ニオブ合金基体内のニオブ含有量は10〜60原子
％であることが必要であり、10原子％未満である
と線材内部のニオブ繊維密度が小さくなり、繊維
間隔が大きくなつて超電導特性が低下する。ま
た、60原子％を越えると銅−ニオブ合金基体の加
工性が劣化するほか、錫の線材全体への均一な拡
散が困難となつて超電導特性および機械的特性を
低下させる。錫基体に添加するチタン、ジルコニ
ウムまたはハフニウム量は優れた超電導特性を得
るために１種または２種以上を合計して0.1原子
％以上、また錫合金基体の良好な加工性を保持す
るうえから15原子％以下の範囲になければならな
い。好ましは１〜10原子％の範囲である。錫合金
基体には拡散熱処理の際、錫およびチタン、ジル
コニウム、ハフニウムの拡散を助け優れた超電導
特性を得るために、銅を少量添加することが好ま
しい。錫合金基体に加える銅の量は錫の拡散速度
を高めるのに２原子％以上、また、錫合金基体の
良好な加工性を保持するうえから30原子％以下の
範囲になければならない。 複合する錫合金基体の量は線材全断面積当り１
体積％から50体積％が適当で、１体積％未満であ
るとNb3Sn極細繊維が生成され難く、50体積％を
越えるとNb3Sn化合物相以外の化合物が生成され
て超電導特性および機械的特性の点で好ましくな
い。拡散熱処理におけるNb3Sn極細繊維の生成に
は400〜900℃の温度範囲が望ましく、400℃より
低い温度ではNb3Sn極細繊維の生成速度が極めて
遅く、また、超電導特性も劣化させる。900℃を
越えると生成されたNb3Snの結晶粒が粗大化して
超電導特性を劣化させる。 本発明において、溶製した錫合金基体は、錫中
にチタン、ジルコニウム、ハフニウムの析出相が
細かく一様に分布した金属組織となるために、そ
の加工性は鈍錫のそれと変わらぬ程の極めて優れ
たものである。他に銅マトリツクス内にニオブが
多数分散しており加工性の良い銅−ニオブ基体か
ら構成される本発明の方法は、チタン、ジルコニ
ウムあるいはハフニウムを銅−ニオブ基体もしく
はニオブ基体に含有せしめた従来法の繊維分散型
Nb3Sn線材の製法に比べると伸線加工が著しく容
易となり、強度の加工を要する実用規模の極細多
芯線においても中間焼鈍を省いて細線への加工が
可能となり線材作製におけるコストが著しく軽減
される。また、添加元素としてのチタン等は
Nb3Sn極細繊維の生成を促進するだけでなく、
Nb3Sn化合物層内に固溶することにより、臨界磁
界を向上させ、15テスラ以上での臨界電流を顕著
に増加させる。なお、拡散工程では充分な量の錫
を複合体の内部から拡散させて供給することがで
きるので、Nb3Sn極細繊維が大量に生成されて臨
界電流の大きな線材が作製できる。このようにし
て線材の超電導特性と機械的特性が改善されるた
め、各種超電導利用機器の性能向上が得られるほ
か、小型化による冷却コストの軽減が達成され
て、さらに、広い範囲への利用の道を開くことが
出来る等の優れた効果を奏し得られる。 （実施例） 実施例 １〜４ 銅とニオブを複合した棒状消耗電極を用いたア
ーク溶解により銅−30原子％ニオブ合金基体を溶
製したのち、機械加工により外径25mmの丸棒に加
工した。この丸棒に４mmφの穴を７ケ所あけて、
錫−５原子％チタン合金（実施例１）、錫−５原
子％ジルコニウム合金（実施例２）、錫−４原子
％チタン−３原子％ハフニウム合金（実施例３）
あるいは錫−５原子％チタン−10原子％銅合金棒
（実施例４）のうちいずれかをそれぞれ７本挿入
して図１に示すような複合体を作製した。この複
合体を中間焼鈍なしに溝ロールおよび線引きによ
り、外径0.5mmの線に加工した。これらをアルゴ
ン雰囲気中の石英管に封入し、600℃×100時間の
拡散熱処理を行いNb3Snを生成させた。本発明を
従来法と比較するために、錫合金のかわりに鈍錫
棒を使用して実施例１と同じ形状および方法によ
り超電導線を作製した（比較例１）。また、銅−
30原子％ニオブ−２原子％チタン合金基体を作製
し、比較例１と同様に外径25mmの丸棒に４mmφの
穴を７ケ所あけて、その穴に鈍錫棒を挿入した複
合体を1.0mmφの線に加工し、熱処理を行つた
（比較例２）。さらに25mmφの銅−30原子％ニオブ
合金基体を作製し、その中心に7.2mmφの鈍錫棒
を挿入し、その周囲に1.7mmφのニオブ−50原子
％チタン合金（比較例３）あるいは2.3mmφの銅
−３原子％チタン合金棒（比較例４）をそれぞれ
６本挿入して複合したのち同様な方法で外径0.5
mmφの線に加工および熱処理を行つた。このよう
に作製した試料の12テスラの強磁界中での臨界電
流密度、Jc（線材断面積当りの超電導通電容量）
の値を表１に示した。表からチタン、ジルコニウ
ムあるいはハフニウムを錫に添加すると従来法の
比較例１に比べて16テスラの強磁界のJc値が特に
著しく大きくなり、15テスラ以上の強磁界での使
用が可能になることがわかる。通常2A×104A／
cm2以上のJcがあれば超電導線材として考えられ
る。なお比較例２の線材は銅一ニオブ−チタン合
金基体の加工化が著しく、１mmφ以下の伸線加工
は出来なかつた（破線した）。比較例３，４の線
材の場合、0.5mmφまでの伸線加工は可能であつ
たが、加工後の線材の断面観察によれば、加工硬
化のためにニオブーチタン合金芯または銅−チタ
ン合金芯はその芯径が不揃いになつたり、また、
一部の芯は破断していた。比較例２〜４の16テス
ラの強磁界のJc値も、表１に示されるように本発
明実施例に比べてかなり劣つていた。 【表】
に関する。さらに詳しくは加工性の良い銅−ニオ
ブ合金と、さらに加工性の良いチタン、ジルコニ
ウムおよびハフニウムから選ばれた１種または２
種以上を含む錫合金を複合化させたものを使用
し、加工性および強磁界特性の改良された繊維分
散型Nb3Sn超電導線材の製造法に関する。 （従来の技術とその課題） 超電導線材を用いると電力消費なしに大電流を
流すことができ、しかも強磁界まで超電導状態が
保たれることから、強磁界発生用電磁石の巻線材
として利用が進められている。現在、最も広く使
用されている線材はNb−Ti系の合金線材である
が、この合金線材の発生磁界は９テスラ（90000
ガウス）の限度があり、これ以上の強磁界を必要
とする場合には、臨界磁界の高い化合物系超電導
体を用いる必要がある。しかし、化合物系超電導
体は可塑性に欠ける点が実用化に際しての大きな
障害になつていた。近年、表面拡散法および複合
加工法などの拡散を利用した方法が発明され、
Nb3Sn（臨界温度：約18K、臨界磁界：約22テラ
ス）の化合物系超電導線材が実用化されるように
なつた。この内複合加工法は、例えばNb3Snにお
いてはニオブ基体と銅一錫合金基体とを密着さ
せ、線状またはテープ状に加工したのち、熱処理
によつて銅一錫合金基体中の錫を選択的にニオブ
と反応させてNb3Sn化合物層を境界面に生成させ
る方法で、固体拡散法の１種である。この固体拡
散法を利用して銅一錫合金基体中に多数のニオブ
棒を埋込んだ複合体を線状に加工して熱処理する
ことによつて、磁界変化に対して安定なNb3Sn化
合物極細多芯線の製造が可能となつた。また、
V3Ga化合物極細多芯線も同様の製造法で作製で
きる。このような表面拡散法い複合加工法によつ
て作製されたNb3SnあるいはV3Ga化合物線材は
すでに物性研究用などの小型強磁界マグネツトと
して利用されている。 しかし、この複合加工法では、最初に複合体を
作製する複雑な工程が必要であり、また、Nb3Sn
の場合、銅一錫合金基体は加工により著しく効果
するため、銅中の錫の含有量は８原子％程度以下
に限定され、大量のNb3Sn層の生成が困難である
とともに、断面縮小率が約40％毎に中間焼鈍を必
要とし、実用的な長尺線材を作るには焼鈍回数が
極めて多くなり、合金線材に比較して製造コスト
が著しく高くなる。さらに、複合加工線材は機械
的強度が比較的弱く、実用に供するときは補強材
との組合せから全断面積当りの臨界電流容量が低
くなる難点があつた。 最近、この難点を克服した繊維分散型の線材作
製法が開発された。この製造法は銅一ニオブ合金
基体をアーク溶解あるいは高周波溶解により溶製
して、銅マトリツクス内にニオブの微細なデンド
ライト粒子が均一に分散したインゴツトを作製す
る。この合金は加工性に優れ、中間焼鈍を必要と
せずに任意の径に加工することができる。この加
工によりニオブ粒子は大きな変形を受け極めて細
長い繊維状となつて、線材のなかに密接して多数
分散されたものとなる。この線材表面に好ましい
量の錫を電気メツキなどによつて付着させて熱処
理を行うと錫が内部に拡散してニオブ繊維と反応
してNb3Snの極細繊維を多数含んだ線材となる。
この含有繊維は径が細かく間隔も狭いため繊維自
体が強化の役目を果して線材自身の強度を高める
と共に曲げや引張りなどによる歪に対する超電導
特性の劣化を少なくすることができる。化合物系
超電導線材では臨界電流劣化の開始歪が約１％以
上であることが実用上の目標値となつているが、
この線材はこの条件を充分に満足するものであ
る。この製法において、溶製された銅−ニオブ合
金基体はなるべく強度の加工を行つた方が繊維の
密度が高くなり超電導特性ならびに機械的特性が
向上する。 さらに、最近になつて銅−ニオブ合金にａ族
元素であるチタンを少量添加した繊維分散型
Nb3Sn線材の製造法（特願昭56−121478号、特公
昭62−12607号）および銅−ニオブ合金基体とニ
オブ−チタン合金あるいは銅−チタン合金基体を
複合して繊維分散型Nb3Sn線材の製造法（特願昭
57−71461号、特公昭62−62406号）が相ついで発
明された。これらの製法においてａ続元素は
Nb3Snフイラメントの拡散生成を促進させるほ
か、その一部がNb3Sn化合物相内に固溶して、強
磁界中での臨界電流容量を著しく高める作用を有
する。しかし、これらの製造法において、ａ族
元素は銅−ニオブ合金中、銅中またはニオブ中に
含有せしめられるために、それらの硬度が上昇
し、ａ族元素を含まぬ従来の繊維分散型線材に
比べると、線材への加工法が若干低下した。 （課題を解決するための手段） 本発明は従来法の難点を克服するためになされ
たものであり、その目的はその製造が容易で、且
つ強磁界での超電導特性と機械的特性の優れた繊
維分散型Nb3Sn超電導線材の製造法を提供するに
ある。本発明はａ族元素であるチタン、ジルコ
ニウムおよびハフニウムから選ばれた１種または
２種以上を含む錫合金基体と銅マトリツクス内に
ニオブが多数分散している銅マリツクス内にニオ
ブが多数分散している銅−ニオブ合金基体とから
なる複合体を作製し、これを線、テープあるいは
管に加工した後、400〜900℃での拡散熱処理を行
いNb3Sn化合物極細繊維を生成させる方法を特徴
とする。また錫合金基体としては上記元素の他に
銅を少量含んでもよい。銅中の錫、チタン、ジル
コニウムまたはハフニウムの拡散は極めて速やか
であるため、銅−ニオブ合金基体に複合させる錫
合金基体は拡散熱処理のとき、同時に線材全体に
拡散する。その結果、添加されたチタン、ジルコ
ニウムまたはハフニウムはニオブ繊維と拡散した
錫との反応により生じるNb3Sn極細繊維の生成を
促進するほか、一部がNb3Sn化合物相内に固溶し
て、Nb3Snの強磁界特性を著しく改善する。ま
た、Nb3Sn層中に固溶しないで残存したチタン、
ジルコニウムまたはハフニウムは熱処理後の線材
の機械的強度を増加させるのに役立つ。なお、銅
−ニオブ合金基体内のニオブ含有量は10〜60原子
％であることが必要であり、10原子％未満である
と線材内部のニオブ繊維密度が小さくなり、繊維
間隔が大きくなつて超電導特性が低下する。ま
た、60原子％を越えると銅−ニオブ合金基体の加
工性が劣化するほか、錫の線材全体への均一な拡
散が困難となつて超電導特性および機械的特性を
低下させる。錫基体に添加するチタン、ジルコニ
ウムまたはハフニウム量は優れた超電導特性を得
るために１種または２種以上を合計して0.1原子
％以上、また錫合金基体の良好な加工性を保持す
るうえから15原子％以下の範囲になければならな
い。好ましは１〜10原子％の範囲である。錫合金
基体には拡散熱処理の際、錫およびチタン、ジル
コニウム、ハフニウムの拡散を助け優れた超電導
特性を得るために、銅を少量添加することが好ま
しい。錫合金基体に加える銅の量は錫の拡散速度
を高めるのに２原子％以上、また、錫合金基体の
良好な加工性を保持するうえから30原子％以下の
範囲になければならない。 複合する錫合金基体の量は線材全断面積当り１
体積％から50体積％が適当で、１体積％未満であ
るとNb3Sn極細繊維が生成され難く、50体積％を
越えるとNb3Sn化合物相以外の化合物が生成され
て超電導特性および機械的特性の点で好ましくな
い。拡散熱処理におけるNb3Sn極細繊維の生成に
は400〜900℃の温度範囲が望ましく、400℃より
低い温度ではNb3Sn極細繊維の生成速度が極めて
遅く、また、超電導特性も劣化させる。900℃を
越えると生成されたNb3Snの結晶粒が粗大化して
超電導特性を劣化させる。 本発明において、溶製した錫合金基体は、錫中
にチタン、ジルコニウム、ハフニウムの析出相が
細かく一様に分布した金属組織となるために、そ
の加工性は鈍錫のそれと変わらぬ程の極めて優れ
たものである。他に銅マトリツクス内にニオブが
多数分散しており加工性の良い銅−ニオブ基体か
ら構成される本発明の方法は、チタン、ジルコニ
ウムあるいはハフニウムを銅−ニオブ基体もしく
はニオブ基体に含有せしめた従来法の繊維分散型
Nb3Sn線材の製法に比べると伸線加工が著しく容
易となり、強度の加工を要する実用規模の極細多
芯線においても中間焼鈍を省いて細線への加工が
可能となり線材作製におけるコストが著しく軽減
される。また、添加元素としてのチタン等は
Nb3Sn極細繊維の生成を促進するだけでなく、
Nb3Sn化合物層内に固溶することにより、臨界磁
界を向上させ、15テスラ以上での臨界電流を顕著
に増加させる。なお、拡散工程では充分な量の錫
を複合体の内部から拡散させて供給することがで
きるので、Nb3Sn極細繊維が大量に生成されて臨
界電流の大きな線材が作製できる。このようにし
て線材の超電導特性と機械的特性が改善されるた
め、各種超電導利用機器の性能向上が得られるほ
か、小型化による冷却コストの軽減が達成され
て、さらに、広い範囲への利用の道を開くことが
出来る等の優れた効果を奏し得られる。 （実施例） 実施例 １〜４ 銅とニオブを複合した棒状消耗電極を用いたア
ーク溶解により銅−30原子％ニオブ合金基体を溶
製したのち、機械加工により外径25mmの丸棒に加
工した。この丸棒に４mmφの穴を７ケ所あけて、
錫−５原子％チタン合金（実施例１）、錫−５原
子％ジルコニウム合金（実施例２）、錫−４原子
％チタン−３原子％ハフニウム合金（実施例３）
あるいは錫−５原子％チタン−10原子％銅合金棒
（実施例４）のうちいずれかをそれぞれ７本挿入
して図１に示すような複合体を作製した。この複
合体を中間焼鈍なしに溝ロールおよび線引きによ
り、外径0.5mmの線に加工した。これらをアルゴ
ン雰囲気中の石英管に封入し、600℃×100時間の
拡散熱処理を行いNb3Snを生成させた。本発明を
従来法と比較するために、錫合金のかわりに鈍錫
棒を使用して実施例１と同じ形状および方法によ
り超電導線を作製した（比較例１）。また、銅−
30原子％ニオブ−２原子％チタン合金基体を作製
し、比較例１と同様に外径25mmの丸棒に４mmφの
穴を７ケ所あけて、その穴に鈍錫棒を挿入した複
合体を1.0mmφの線に加工し、熱処理を行つた
（比較例２）。さらに25mmφの銅−30原子％ニオブ
合金基体を作製し、その中心に7.2mmφの鈍錫棒
を挿入し、その周囲に1.7mmφのニオブ−50原子
％チタン合金（比較例３）あるいは2.3mmφの銅
−３原子％チタン合金棒（比較例４）をそれぞれ
６本挿入して複合したのち同様な方法で外径0.5
mmφの線に加工および熱処理を行つた。このよう
に作製した試料の12テスラの強磁界中での臨界電
流密度、Jc（線材断面積当りの超電導通電容量）
の値を表１に示した。表からチタン、ジルコニウ
ムあるいはハフニウムを錫に添加すると従来法の
比較例１に比べて16テスラの強磁界のJc値が特に
著しく大きくなり、15テスラ以上の強磁界での使
用が可能になることがわかる。通常2A×104A／
cm2以上のJcがあれば超電導線材として考えられ
る。なお比較例２の線材は銅一ニオブ−チタン合
金基体の加工化が著しく、１mmφ以下の伸線加工
は出来なかつた（破線した）。比較例３，４の線
材の場合、0.5mmφまでの伸線加工は可能であつ
たが、加工後の線材の断面観察によれば、加工硬
化のためにニオブーチタン合金芯または銅−チタ
ン合金芯はその芯径が不揃いになつたり、また、
一部の芯は破断していた。比較例２〜４の16テス
ラの強磁界のJc値も、表１に示されるように本発
明実施例に比べてかなり劣つていた。 【表】
図１は本発明の方法における複合体の断面図
で、図中１はチタン、ジルコニウムあるいはハフ
ニウムを含有する錫合金芯。２は銅−ニオブ合金
基体である。
で、図中１はチタン、ジルコニウムあるいはハフ
ニウムを含有する錫合金芯。２は銅−ニオブ合金
基体である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ チタン、ジルコニウムおよびハフニウムから
選ばれた１種または２種以上を合計して0.1〜15
原子％含む錫基合金基体と、10〜60原子％のニオ
ブを含むニオブ分散銅−ニオブ合金基体とからな
る複合体を作製し、これを線、テープあるいは管
に加工したのち、400〜900℃での拡散熱処理を行
なうことを特徴とする繊維分散型Nb3Sn超電導線
材の製造法。 ２ 錫合金基体としてチタン、ジリコニウムおよ
びハフニウムから選ばれた１種または２種以上を
合計して0.1〜15原子％含み、さらに銅を２〜30
原子％含む錫合金を用いることを特徴とする。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58193426A JPS6086705A (ja) | 1983-10-18 | 1983-10-18 | 繊維分散型Νｂ↓３Ｓｎ超電導線材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58193426A JPS6086705A (ja) | 1983-10-18 | 1983-10-18 | 繊維分散型Νｂ↓３Ｓｎ超電導線材の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6086705A JPS6086705A (ja) | 1985-05-16 |
| JPH0349164B2 true JPH0349164B2 (ja) | 1991-07-26 |
Family
ID=16307770
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58193426A Granted JPS6086705A (ja) | 1983-10-18 | 1983-10-18 | 繊維分散型Νｂ↓３Ｓｎ超電導線材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6086705A (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5823109A (ja) * | 1981-08-04 | 1983-02-10 | 科学技術庁金属材料技術研究所長 | Ｎｂ↓３Ｓｎ超電導線材の製造法 |
| JPS59108202A (ja) * | 1982-12-13 | 1984-06-22 | 住友電気工業株式会社 | Ｎｂ↓３Ｓｎ化合物超電導線の製造方法 |
-
1983
- 1983-10-18 JP JP58193426A patent/JPS6086705A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6086705A (ja) | 1985-05-16 |
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