JPH03500638A - アルミナ被覆した炭化珪素ホイスカー・アルミナ組成物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 アルミナ被■した炭化珪素ホイスカー・アルミナ組成物 発明の背景 本発明は、アルミナをベースとした母材中に炭化珪素ホイスカーが分離し、しか も表面がアルミナで被覆された被覆組成物に関する。特に本発明はこうした被覆 組成物でつくった金属切削用インサートに関する。

従来技術では種々の材料が鉄や非鉄材料の機械加工に利用されてきた。鋼類の機 械加工に利用されてきた従来技術の材料のうち、被覆した焼結産物と被覆のない 焼結炭化物とが用いられてきた。

特定な炭浸炭化物が米国特許第４．６１０．９３１号に記載されており、また前 記特許によって得た従来技術の市販のＫＣ９５０グレードが例示されている（Ｋ Ｃ９５０は被覆した切削用インサートに用いるケナメタル社（Ｋｅｎｎａｍｅｔ ａｌ　Ｉｎｃ、）の焼結炭化物の商標であるコ。

さらに、鋼類の機械加工は、Ｔ　ｉ　ｃ　−Ｔ　ｉ　Ｎサーメット（陶製合金） 例えば米国特許第３．９７１．６５６号に記載されているＴ　ｉ　Ｃ−Ｔ　ｉ　 Ｎサーメットによっても行われてきた。また鋼類は、セラミック例えばアルミナ セラミックや炭化アルミナ・チタンを用いて商業的に切削されてきた。従来技術 による炭化アルミナ・チタン切削用インサートグレードの例としてＫＯ９０グレ ードがある。約３０容積％の炭化チタンを含有している［ＫＯ９０は炭化アルミ ナ・チタン切削用インサートに用いるケナメタル社（Ｋｅｎｎａｍｅｔａｌ　Ｉ ｎｃ、）の炭化のアルミナ・チタンの商標であるコ。

前記組成物が鋼類の機械加工に約立ってきた。

そして、焼結炭化物が多供給と低速度の組合わせで市場的に利用されているが、 これに反してセラミックグレードは高速度低供給の組合わせで利用されている。

しかし、われわれは高速度低供給の組合わせで鋼を機械化工する切削具が市販で 使用され、しかもこれを市場で入手できるということを聞いたことがない。

炭化アルミナ・珪素ウィスカー組成物（米国特許第４．５４３．３４５号参照の こと）でつくった切削用インサートが開発された。これらのインサートは、市場 的にはニッケルベースの超合金の機械加工に有用であるが、工具にした場合の寿 命が短いため鋼類の機械加工には実際上利用されたことがない。

こよように工具の寿命が短いのは、機械加工中に切削刃が高温となり、それによ って鋼中の鉄と切削用インサート中の炭化珪素とが激しく化学反応するためだと 信じられている。

ニッケルベース合金の切削に使用する従来技術の市販グレードの炭化アルミナ・ 珪素には３０Ｖ１０（容量％）ないし約３６ｖ１０の炭化珪素が含まれているが 、その理由はこの組成範囲内で最適な機械加工性能が得られるからであり、また このレベルのＳｉＣウィスカーの場合最大の破壊靭性が得られるからである。

発明の概要 本呂願人等はいまや驚くべきことに次のような事実を見出だすに至った。即ち、 アルミナと成る特定量のＳｉＣボイスカーを含有した基材にアルミナ被覆を施す ことにより、アルミナ・ＳｉＣホイスカー組成物を実際的に鋼製品の機械加工に 用いるばかりでなく、これら組成物を多供給高速度の組合わせ条件下で鋼類の高 速荒機械加工に使用出来る切削工具が製造できることを見出だしたのである。

本発明によって、アルミナベース母材（母材は５０ｖ１０以上のアルミナを含有 ）中にＳｉＣボイスカーが分散した基材を用い、かつその基材上にアルミナを被 覆した製造品（ａｒｔｉｃｌｅ　ｏｆ　ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｅ）を製造する。

なお基材には５ν１０　（容量パーセント）以上３０ｖ１０未溝の炭化珪素ボイ スカーと約９５ｖ１０未満、好ましくは７０ｖ１０を超えるアルミナとが含まれ ている。また好ましくは〜この製造品は、レーキとフランク面の接合部に形成さ れた切削用刃を有する切削用インサートである。機械加工の目的によって異なる がＳｉＣホイスカー含有量は、軟鋼（ｓｏｆｔ　５ｔｅｅｌｓ）用には好ましく は５ν１０ないし約２０ｖ１０未満−さらに好ましくは約１０ｖ１０ないし１８ ｖ１０であり、または硬＠　（ｈａｒｄｅｒ　５ｔｅｅｌｓ）用には、好ましく は２０ｖ１０ないし３０ｖ１０未満、さらに好ましくは約２２ｖ１０ないし２８ ｖ１０である。

アルミナ被覆の厚さは、好ましくは約１．５ないし１０ミクロンであり、さらに 好ましくは約３ないし７ミクロンである　。アルミナ被覆は直接基材に接合でき 、またアルミナ被覆を基材に接合させるために基材とアルミナの間に中間被覆層 を設けることが出来る。ある実施態様においては、ＴｉＮ被覆をアルミナ被覆の 外側面に接合することかで本発明とその利益は、図面とともに次に記す本発明の 詳細な説明を再検討することにより一層明瞭になるであろう。すなわち図面にお いて；図−１は、容量パーセント（ν１０）で表したＳｉＣボイスカー（ＳｉＣ す）含有量の関数としてのＡｌ５１１０４５鋼旋削（ｔｕｒｎｉｎｇ）時の切削 工具の寿命のグラフである。

図−２は、ＳｉＣホイスカー含有量の関数としてのＡｌＳＩ４３４０ｍ旋削時の 切削工具の寿命のグラフである。

発明の詳細な説明 本出願人等は、特定なＳｉＣボイスカー・アルミナ基材組成物をアルミナ被覆す ることによって、被覆しない基材の切削性能に比較し、鋼を高速荒機械加工する 場合工具寿命が著しく向上した切削工具が得られることを見出だしたのである。

驚いたことには、ニッケルベース合金の機械加工に使用する従来技術による市販 グレードのボイスカー強化無被覆切削インサートに使用しているものより、Ｓｉ Ｃ含有量が低い基材組成物を利用した工具の場合最上の工具寿命性能が得られた ことである。前述したように、これら従来技術による組成物は、アルミナ母材中 に分散した３０ν１０ないし３６ｖ１０のＳｉＣホイスカーを含有し、またＳｉ Ｃホイスカー含有量がこの程度の場合に、破壊靭性が最大となる。

しかし、本発明では基材のＳｉＣホイスカー含有量は５ｖ１０を超えかつ３０ｖ １０未溝に定められており、この範囲は従来技術の市販切削用インサートの組成 に比べ破壊靭性が低い筈の組成範囲である。実際には、しかしＡ工Ｓ工１０４５ ｆｌｉのような軟鋼に対しては、基材のＳｉＣホイスカー含有量は約５ないし約 ２０ｖ１０　未満であるべきことが見出されたのである。

理論走ることを望むものではないが、本出願人等は本発明によって得られた有利 かつ予想を上回る結果は５次の理論によって説明できるものと信じている。

鋼を高速で荒機械加工する際、工具の寿命を最大にするには、アルミナ母材中に 分散したＳｉＣボイスカーを含有した基材における破壊靭性と化学反応性との間 のバランスを崩す必要があるものと考えられる。これら材料の破壊靭性は、Ｓｉ Ｃボイスカーが３０ｖ１０ないし３６ｖ１０の範囲において増加し最大になる。

反面、機械加工中に基材の化学反応性は、ＳｉＣホイスカー含有量増加と共に大 きくなることが信じられている。本発明においては基材は鋼との接触を避けるた めアルミナで被覆しであるが、使用中にアルミナ被覆は摩耗し、基材は高温の鋼 と加圧状態で直接接触し、チップは高速度でレーキ面を横切って移動する。この 状態においては、ＳｉＣホイスカー含有量が多い程、基材の反応性が高くなり、 そして亀裂の進行による工具の早期破損の可能性が大きくなるものと考えられる 。従って、工具の寿命を最大化するためにアルミナ被覆を施した基材の反応性と 破壊靭性との間のバランスを崩す必要のあることが理論づけられる。さらに、上 記バランスが生ずる時のＳｉＣホイスカー含有量は、鋼の組成と硬度いかんで異 なることが理論づけられる。たとえば。

低炭素鋼とか中炭素鋼のような軟＠　（ｓｏｆｔｅｒ　５ｔｅｅ１）は硬＠　（ ｈａｒｄｅｒ　５ｔｅｅｌ）よりもＳｉＣボイスカーとの反応性が高いとわれわ れは信じている。さらに、インサートの破壊靭性は軟らかい材料を旋削する時は ど高くなくてもよいと信じている。従って、低または中炭素鋼を高速荒機械加工 する際には、ＳｉＣホイスカー含有量を下げて最適な切削工具寿命が得られる。

本発明を純粋に例証するための次の諸実施例を考察することによって、本発明は さらに明らかにされものと思われる。表−１に記載の約７２５ないし７５０グラ ムの混合組成物工ないし５を、まず超音波震動によって約１時間半ＳｉＣホイス カーを解凝集しく直径Ｌ３〜０．ア３〜０．７ミフロンー５０ミクロン）、次に 適当量の高純度のアルミナ、３．２〜３．５リツトルのイソプロピルアルコール 及び２．３キログラムの６．３５ｍｍアルミナサイクロンイドを加えて調整した 。これらの材料を徹底的にしかも穏やかにボールミルで１時間混合することによ って、ＳｉＣホイスカーを過剰に破砕することなくアルミナ中にほぼ均一に分散 した。また予め高純度のアルミナ（ＡＬＣＯＡグレードＡ１６８Ｇ）を粉砕して 平均寸法を約０．５ないし０．６ミクロンにしておいた。混合後、得られた粉末 混合物を乾燥し、１００メツシのふるいに通し大きな凝集物はすべて除去した。

各混合物の粉末を次に直径４４．４５ｍｍのグラファイトダイ中で１８００℃、 １時間、圧力２８１゜２ｋｇ　／　ａｎ　（４０００ｐｓｉ）で熱間プレスして ほぼ最高密度（即ち理論密度の９８％以上）を有するビレットをホイスカーの組 織を顕著には破壊しないで得た。

なお熱間プレス時約１気圧の不活性化なアルゴン雰囲気を維持した。

熱間プレスして得たビレットは切断し研摩し、５ＮＧ−４５３Ｔタイプの切削用 インサートを得た。

文字Ｔはにランドまたはチャンファ−（ｃｈａｍｆｅｒ）を表わす。本インサー トの場合、チャンファ−はレーキ表面に０−００８インチの凸の幅を有し、　ま たレーキ面から切削刃とフランク面に向かって２０度傾斜している。次に、各組 成物による若干のインサートを厚さ３〜５ミクロンのアルミナで被覆した。　こ のときインサート基材に対し約９５０℃で普通の化学蒸着法によって被覆し結合 させた。

表−Ｉ 各混合物を用いた切削用インサート（被覆及び被覆しない場合）を、表−■、表 −■に示す機械加工条件ニ従イ、Ａｌ５１１０４５鋼と４３４０鋼の高速荒旋削 に使用した。その結果は表−■、表−■に示しである。

表−■ ＡＩ　Ｓ　Ｉ　１０４５鋼の荒削り 切削用インサート　インサート 材料、　の寿命 混合物Ｎｏ　（分）　平均　故障の態様１　６．６　、　５．０　５．８　ＤＯ ＣＮ　、ＣＨ２＜、５　、　４．０　２．２５　ＤＯＣＮ　、ＢＫ３　９．５， １．０　５．２５　ＣＨ，ＣＲ−ＢＫ４　．６，１．４　１．ＯＣＲ，ＢＫ ５　＜−５０−３−４ＣＲ，ＢＫ ｌ　被覆　８．８　、７．０　７．９　ＤＯＣＮ　、　ＢＫ２　被覆　４．０　 ８．０　６．ＯＣＨ，ＤＯＣＮ３　被覆　４．０，０．５　Ｌ２５　ＣＨ，ＢＫ ４　被覆　４，８，６，０　５．４　ＤＯＣＮ、Ｆｗ（Ｃ）Ｉ）５　被覆　３， ８　、４．０　３．９　ＤＯＣＮ　、　ＤＯＣＮ（ＣＨ）１、　インサートの寿 命の第１行は、ブリネル硬度１９２−２０２（７）１０４５鋼を表面速度３０３ ｍ／分（１０００フイート／分）、回転供給速度０゜６３５９　ｍ　ｍ　／回転 （０，０２５インチ／回転）、カット深さ２　、５４　ｍ　ｍ（０，１インチ） の条件で旋削することによって得た。

２、　インサートの寿命の第２行のデータは、寿命の第１行のデータを得るため に利用した条件と同一条件で得たものである。但し旋盤は別のものを用い回転供 給速度は０．６１０ｍｍ／回転（０，０２４インチ／回転）とした。

ＤＯＣＨ＝カットノツチの深さ二基率≧０．７６２　ｍ　ｍ　（０，０３インチ ） ＣＨ＝チッピング二基準≧　０．７６２　ｍｍ（０，０３インチ） ＢＲ＝破損 ＣＲ＝クレータ−の摩耗：基準≧Ｏ−１０２ｍｍ（０，０４インチ） ＦＷ＝フランクの摩耗二基率≧０．３８１ｍｍ（０，０１５インチ） 切削用インサート　インサート 材料、　の寿命 ２　０．７　８に ３　０．５　８に ４　０．４　８に ５　０．２５　８に １　被覆　０．７　ＣＨ ２被覆　（Ｌ５　ＢＫ ３　被覆　８．２５　コーナーがＢＫ ４　被覆　２．５　８に ５　被覆　１．７５　８に １、　被覆しないインサートは表−■の脚注１に記載の条件で試験し、被覆した インサートは表−■の脚注２に記載の条件で試験した。但し、材料はブリネル硬 度２９５のＡｌ５Ｉ４３４０を使用前記諸表およびＳｉＣボイスカー含有量の関 数として切削用工具の寿命データを要約した図−１、図−２から明らかなように 、アルミナ被覆した特定組成のＳｉＣホイスカー強化アルミナ切削用インサート によって、切削用工具の寿命が顕著にしかも予想を上回って改善される。比較的 軟らかい材料である１０４５ｉ１（ブリネル硬度Ｎ０．１９２〜２０２）に対し ては、混合物Ｎｏｌの基材（ＳｉＣホイスカー：１５ｖ１０）を用いたアルミナ 被覆したインサートの場合に、最高の切削工具寿命が得られた。ＳｉＣホイスカ ー含有量が増大すると寿命が短くなる。これは基材と鋼との反応性が増大するた めであると信じられている。ＳｉＣホイスカー含有量が１５ｖ１０未滴の場合の 試験は行われなかった。　ＳｉＣホイスカー含有量が５ｖ１０未溝の基材は機械 加工するのに必要な破壊靭性を持っていないと信じられている。したがって１０ ４５のような中炭素＃ｌ５（ｎ＋ｅｄｉｕｎ＋ｃａｒｂｏｎ　５ｔｅｅｌｓ）　 を機械加工し、高速荒削り時に最大工具寿命を得るための基材のＳｉＣホイスカ ー含有量は好ましくは約５ないし２０ｖ１０、さらに好ましくは１０ないし１８ 容量パーセントである。

代表的硬度が２９５ＢＨＮ（ブリネル硬度）である４３４０ｉ１１に対しては、 供試したアルミナ被覆材料のうち、切削用工具の寿命が最もながかったのはＳｉ Ｃホイスカー含有量が約２５ｖ１０（混合物Ｎｏ、３）のものであった。ＳｉＣ ホイスカー含有量を３０〜３５ｖ１０に増すと、切削用工具の寿命が顕著に減少 することが観察された。こうした寿命の減少は基材の反応性が高くなるためであ ると信じら九でいる。ＳｉＣホイスカー含有量が２０や１５ｖ１０に減少すると 、切削用工具の寿命は再び顕著に減少した。しかしながら、これら減少はＳｉＣ ホイスカー含有量減少にもとづく破壊靭性減少によるものと信じられている。従 って、４３４０のような低合金鋼を機械加工し、高速荒削り時に最大工具寿命を 得るためには、基材のＳｉＣホイスカー含有量が好ましくは２２ｖ１０を上回り ３０　ｖ　／　ｏ未満であり、さらに２８１０未満であることである。

ＳｉＣボイスカー濃度範囲が５ｖ１０ないし３０ｖ１０である場合、低炭素鋼、 中炭素鋼、高炭素鋼、低合金鋼およびステンレス鋼のような種々の錫類を高速荒 削りするため、一連のアルミナ被覆グレードを開発できることは今や明らかであ る。

必要とされる特定な基材の組成は、基材と鋼との反応性および鋼の硬度または強 度によって左右される。

受容できる結果は、アルミニウム被覆の厚さが１．５ないし１０ミクロンの範囲 に在るときに、より好ましくは３ないし７ミクロンの範囲に在るときに達せられ るものと信じられている。寿命の一層の改善は、もしＴｉＮ被覆をアルミナ被覆 の上に接合させるならば達せられるものと期待される。ＴｉＮ被覆はアルミナ被 覆に直接施すことができ、或は例えばＴｉＮ中間被覆によってアルミナ被覆に接 合できることが現在では考えられている。ＴｉＮ被覆はアルミナ被覆よりも摩擦 係数が低いことが技術的によく知られている。もし、ＴｉＮ被覆を施すとすれば 、その厚さは好ましくは０．５ないし１０ミクロンであるべきであり、さらに好 ましくは０．５ないし５ミクロンであるさきである。

さらに、中間被覆をアルミナ被覆と基材の間に設けることによってアルミナ被覆 の接着を改善することができるものと信じられている。現在、中間被覆たり得る ものとしては炭化チタン被覆、窒化チタン被覆、浸炭窒化チタン（ｔｉｔａｎｉ ｕｍｕ　ｃａｒｂ。

ｎ１ｔｒｉｄｅ）被覆が考えられている。

さらに、これら材料の焼結性を改善するために焼結助剤を加えることができると 考えられている。

現在〜ジルコニア、マグネシア、及び／又はイツトリアのような希土類酸化物を 少量、約２　ｖ　／　。

以下使用することが考えられている。しかしジルコニアについては、基材の破壊 靭性をさらに改善するため、基材に対し２０ｖ１０を越えない範囲で添加するこ とができる。

さらに、本発明の製造コストは、もし基材の密度をほぼ完全に最大化するためこ れまで使用されてきた熱間プレスのかわりに、本出願と共存出願されたいるピー ・ケー・メロトラ等（Ｐ、に、　Ｍｅｈｒｏｔｒａ　ｅｔ　ａｌ、）による同時 係属米国特許出願番号第０９２．１１８号に記載の圧縮化方法を用いれば、低減 できるものと信じされている。出願番号第０９：１１１８号の場合は、セラミッ ク基材を含有すたホイスカーを焼結して実質的に最大密度にする方法におし１て ：（ａ）焼結性セラミック組成物からなる成形体を形成する段階と；（ｂ）後続 の静圧プレス（ｉｓｏｓｔａｔｉｃｐｒｅｓｓｉｎｇ）段階の前または同段階中 にガラス質に変化しないセラミック組成物を蒸着によって前記成形体に被覆する 段階と；（Ｃ）前記成形体を理論密度に接近させるためのプレス温度およびプレ ス圧力において被覆物及び／又は成形体と反応する雰囲気中で被覆済み成形体を 加熱しモして静圧プレスする段階とからなる方法が示されている。

ここに言及した本出願番号第０９２．１１８号および他の全ての出願と特許は参 考としてここに引用するものである。

本発明の他の実施例は、当業者にはここに開示した発明の明細書または実施を考 慮すれば明らかであろう。また、本明細書と実施例は単に例示的なものに過ぎず 、本発明の真の範囲と精神は次しこ述べるクレームによって示されることを意図 するものである。

浄書（内容に変更なし） 第１図 ■／○ 手続補正書 平成２年り月／？日 欅

Claims (40)

【特許請求の範囲】
1. １．５容量パーセント以上で３０容量パーセント未満である炭化珪素ホイスカー から成る基材と；約９５容量パーセント未満で７０容量パーセントを上回るアル ミナと； さらに前記基材に接合したアルミナ被覆とから成ることを特徴とする被覆した組 成物。
2. ２．前記ＳｉＣホイスカーが少なくとも５容量パーセントないし約２０容量パー セント未満の前記基材から成ることを特徴とする請求の範囲第１項記載の被覆し た組成物。
3. ３．前記ＳｉＣホイスカーが２０容量パーセントないし３０容量パーセント未満 の前記基材から成ることを特徴とする請求の範囲第１項記載の被覆した組成物。
4. ４．前記アルミナ被覆の厚さが約１．５ミクロンないし約１０ミクロンであるこ とを特徴とする請求の範囲第１項記載の被覆した組成物。
5. ５．前記アルミナ被覆の厚さが約１．５ミクロンないし約１０ミクロンであるこ とを特徴とする請求の範囲第２項記載の被覆した組成物。
6. ６．前記アルミナ被覆の厚さが約１．５ミクロンないし約１０ミクロンであるこ とを特徴とする請求の範囲第３項記載の被覆した組成物。
7. ７．前記アルミナ被覆の厚さが約３ミクロンないし約７ミクロンであることを特 徴とする請求の範囲第１項記載の被覆した組成物。
8. ８．前記アルミナ被覆の厚さが約３ミクロンないし約７ミクロンであることを特 徴とする請求の範囲第２項記載の被覆した組成物。
9. ９．前記アルミナ被覆の厚さが約３ミクロンないし約７ミクロンであることを特 徴とする請求の範囲第３項記載の被覆した組成物。
10. １０．切削インサートのレーキ表面とフランク表面の接合部に形成された切削刃 と； 基材と前記基材に接合したアルミナ被覆とを有する前記切削用インサートとから 成り、しかも前記基材が５容量パーセントを上回りかつ３０容量パーセント未満 の炭化珪素ホイスカーと、９５容量パーセント未満であり７０容量パーセントを 上回るアルミナとから成ることを特徴とする、前記切削用インサート。
11. １１．前記ＳｉＣホイスカーが少なくとも５容量パーセントないし約２０容量パ ーセント未満の前記基材から成ることを特徴とする請求の範囲第１０項記載の切 削用インサート。
12. １２．前記ＳｉＣホイスカーが２０容量パーセントないし３０容量パーセント未 満の前記基材から成ることを特徴とする請求の範囲第１０項記載の切削用インサ ート。
13. １３．前記アルミナ被覆の厚さが約１．５ミクロンないし約１０ミクロンである ことを特徴とする請求の範囲第１０項記載の切削用インサート。
14. １４．前記アルミナ被覆の厚さが約１．５ミクロンないし約１０ミクロンである ことを特徴とする請求の範囲第１１項記載の切削用インサート。
15. １５．前記アルミナ被覆の厚さが約１．５ミクロンないし約１０ミクロンである ことを特徴とする請求の範囲第１２項記載の切削用インサート。
16. １６．前記アルミナ被覆の厚さが約３ミクロンないし約７ミクロンであることを 特徴とする請求の範囲第１０項記載の切削用インサート。
17. １７．前記アルミナ被覆の厚さが約３ミクロンンないし約７ミクロンであること を特徴とする請求の範囲第１１項記載の切削用インサート。
18. １８．前記アルミナ被覆の厚さが約３ミクロンないし約７ミクロンであることを 特徴とする請求の範囲第１２項記載の切削用インサート。
19. １９．前記ＳｉＣホイスカーが約２２容量パーセントないし２８容量パーセント の前記基材から成ることを特徴とする、請求の範囲第１０項記載の切削用インサ ート。
20. ２０．前記ＳｉＣホイスカーが約１０容量パーセントないし１８容量パーセント の前記基材から成ることを特徴とする、請求の範囲第１０項記載の切削用インサ ート。
21. ２１．ＴｉＮ被覆がさらに前記アルミニウム被覆の上に結合して成ることを特徴 とする請求の範囲第１０項記載の切削用インサート。
22. ２２．切削用インサートのレーキ表面とフランク表面の接合部に形成された切削 刃と；基材と前記基材に接合したアルミナ被覆とを有する前記切削用インサート と； さらにアルミナベースの母材中に分散している５容量パーセントを上回りそして ３０容量パーセント未満であるＳｉＣホイスカーを含有する前記基材とから成る ことを特徴とする前記切削用インサート。
23. ２３．前記基材がさらに焼結用助剤から成ることを特徴とする、請求の範囲第２ 項記載の被覆した組成物。
24. ２４．前記基材がさらに焼結用助剤から成ることを特徴とする、請求の範囲第３ 項記載の被覆した組成物。
25. ２５．前記基材がさらに焼結用助剤から成ることを特徴とする請求の範囲第１１ 項記載の切削用インサート。
26. ２６．前記基材がさらに焼結用助剤から成ることを特徴とする請求の範囲第１２ 項記載の切削用インサート。
27. ２７．前記基材がさらに焼結用助剤を含有することを特徴とする、請求の範囲第 ２２項記載の切削用インサート。
28. ２８．前記基材がさらに前記基材にたいして約２容量パーセントより多いが２０ 容量パーセントを上回らないジルコニアを含有することを特徴とする、請求の範 囲第２項記載の被覆した組成物。
29. ２９．前記基材がさらに前記基材にたいして約２容量パーセントより多いが２０ 容量パーセントを上回らないジルコニアを含有することを特徴とする、請求の範 囲第３項記載の被覆した組成物。
30. ３０．前記基材がさらに前記基材におたいして約２容量パーセントより多いが約 ２０容量パーセントを上回らないジルコニアをから成ることを特徴とする、請求 の範囲第１１項記載の切削用インサート。
31. ３１．前記基材がさらに前記基材にたいして約２容量パーセントより多いが２０ 容量パーセントを上回らないジルコニアから成ることを特徴とする、請求の範囲 第１２項記載の切削用インサート。
32. ３２．前記基材がさらに前記基材にたいして約２容量パーセントより多いが２０ 容量パーセントを上回らないジルコニアを含有することを特徴とする、請求の範 囲第２２項記載の切削用インサート。
33. ３３．前記基材が５容量パーセントを上回り、そして約２０容量パーセント未満 である炭化珪素ホイスカーを含有することを特徴とする請求の範囲第２２項記載 の切削用インサート。
34. ３４．前記基材が５容量パーセントを上回り、そして２０容量パーセント未満で ある炭化珪素ホイスカーを含有することを特徴とする請求の範囲第３２項記載の 切削用インサート。
35. ３５．切削用インサートのレーキ表面とフランク表面の接合部に形成された切削 刃と；基材と前記基材に結合したアルミナ被覆とを有する前記切削用インサート と； さらにアルミナ母材中に分散した５容量パーセントを上回り３０容量パーセント 未満であるＳｉＣホイスカーを含有している前記基材組成物から成ることを特徴 とする前記切削用インサート。
36. ３６．前記基材組成物が前記アルミナ母材中に５容量パーセントを上回り２０容 量パーセント未満であるＳｉＣホイスカーが分散して含有される前記基材組成物 から成ることを特徴とする請求の範囲第３５項記載の切削用インサート。
37. ３７．前記基材組成物がさらに焼結用助剤から成ることを特徴とする請求の範囲 第３５項記載の切削用インサート。
38. ３８．前記基材組成物がさらに焼結用助剤から成ることを特徴とする請求の範囲 第３６項記載の切削用インサート。
39. ３９．前記基材組成物が前記基材組成物にたいして約２容量パーセントより多い が２０容量パーセントを越えないジルコニアをさらに含有することを特徴とする 、請求の範囲第３５項記載の切削用インサート。
40. ４０．前記基材組成物が前記基材組成物にたいして約２容量パーセントより多い が２０容量パーセントを越えないジルコニアをさらに含有することを特徴とする 、請求の範囲第３６項記載の切削用インサート。