JPH0351532B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0351532B2 JPH0351532B2 JP6718284A JP6718284A JPH0351532B2 JP H0351532 B2 JPH0351532 B2 JP H0351532B2 JP 6718284 A JP6718284 A JP 6718284A JP 6718284 A JP6718284 A JP 6718284A JP H0351532 B2 JPH0351532 B2 JP H0351532B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slab
- cutting
- rolling
- blade
- width
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23D—PLANING; SLOTTING; SHEARING; BROACHING; SAWING; FILING; SCRAPING; LIKE OPERATIONS FOR WORKING METAL BY REMOVING MATERIAL, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23D15/00—Shearing machines or shearing devices cutting by blades which move parallel to themselves
- B23D15/02—Shearing machines or shearing devices cutting by blades which move parallel to themselves having both upper and lower moving blades
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Accessories And Tools For Shearing Machines (AREA)
- Shearing Machines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は連続鋳造鋳片（以下連鋳片という）の
切断方法の改良に関し、特に切断鉄ロスなく、熱
間圧延歩留に優れる切断鋳片（以下スラブとい
う）を、高能率の低切断コストで得ることができ
る連鋳片の切断方法を提供するものである。
切断方法の改良に関し、特に切断鉄ロスなく、熱
間圧延歩留に優れる切断鋳片（以下スラブとい
う）を、高能率の低切断コストで得ることができ
る連鋳片の切断方法を提供するものである。
（従来技術）
従来、連続鋳造機で連鋳された連鋳片を、連続
鋳造機機端後方に配設されたガスカツターで巾方
向に溶断して、厚板、ホツトストリツプ等の圧延
製品の圧延出発素材となる平面形状が矩形のスラ
ブ（以下、矩形スラブという）を得ている。この
ガスカツターによる連鋳片の巾方向切断方法は、
溶断鉄ロスが発生する欠点がある。
鋳造機機端後方に配設されたガスカツターで巾方
向に溶断して、厚板、ホツトストリツプ等の圧延
製品の圧延出発素材となる平面形状が矩形のスラ
ブ（以下、矩形スラブという）を得ている。この
ガスカツターによる連鋳片の巾方向切断方法は、
溶断鉄ロスが発生する欠点がある。
ところで、連続鋳造機の設備稼動率を高め、高
生産性のもとに操業するためには、連鋳片の断面
サイズ（幅×厚み）を可能な限り変更しないこと
が望ましい。
生産性のもとに操業するためには、連鋳片の断面
サイズ（幅×厚み）を可能な限り変更しないこと
が望ましい。
一方、ユーザーから要求される上記圧延製品の
幅、厚みは多岐にわたり、スラブの長手方向圧延
（厚圧下圧延）においては、幅の変化が余りない
ことから、スラブ幅を圧延製品幅近傍に変える必
要がある。
幅、厚みは多岐にわたり、スラブの長手方向圧延
（厚圧下圧延）においては、幅の変化が余りない
ことから、スラブ幅を圧延製品幅近傍に変える必
要がある。
例えば、第１図図示の幅W1、厚みT1の矩形ス
ラブ１から幅W3（＜W1）、厚みT3（＜T1）のホツ
トストリツプを熱間圧延設備で圧延製造する場
合、スラブ１に幅圧下圧延と厚圧下圧延を加える
粗圧延を行なつて、仕上圧延出発素材となる第２
図図示の幅W2（≦W1，W2≒W3）、厚みT2（＜T1）
のバー２とする。
ラブ１から幅W3（＜W1）、厚みT3（＜T1）のホツ
トストリツプを熱間圧延設備で圧延製造する場
合、スラブ１に幅圧下圧延と厚圧下圧延を加える
粗圧延を行なつて、仕上圧延出発素材となる第２
図図示の幅W2（≦W1，W2≒W3）、厚みT2（＜T1）
のバー２とする。
上記粗圧延は、竪ロール圧延機と水平ロール圧
延機とを組み合せたＶ−Ｈの圧延機配列、或は竪
ロール圧延機２台と水平ロール圧延機とを組み合
せたＶ−Ｈ−Ｖの圧延機配列、或は上記圧延機配
列の上流側に幅圧下圧延専用の竪ロール圧延機を
配設した圧延機配列等で実施される。
延機とを組み合せたＶ−Ｈの圧延機配列、或は竪
ロール圧延機２台と水平ロール圧延機とを組み合
せたＶ−Ｈ−Ｖの圧延機配列、或は上記圧延機配
列の上流側に幅圧下圧延専用の竪ロール圧延機を
配設した圧延機配列等で実施される。
上記粗圧延されたバー２の圧延先、後端（圧延
トツプ、圧延ボトム）には、第２図に示す如く粗
圧延の竪ロールによる幅圧下圧延に起因してフイ
シユテール３，４が発生する。このようなフイシ
ユテール３，４部は圧延製品とならず、かつ水平
ロール圧延機群による仕上圧延トラブルを防止す
るため、仕上圧延機の入側に配設したクロツプシ
ヤーでクロツプとして切断除去される。クロツプ
シヤーでフイシユテール３，４部を切断除去され
た第３図図示の幅W2（≒W3）、厚みT2の矩形バー
５は、水平ロール圧延機群で仕上圧延され、幅
W3（≒W2）、厚みT3（＜T2）のホツトストリツプ
となる。
トツプ、圧延ボトム）には、第２図に示す如く粗
圧延の竪ロールによる幅圧下圧延に起因してフイ
シユテール３，４が発生する。このようなフイシ
ユテール３，４部は圧延製品とならず、かつ水平
ロール圧延機群による仕上圧延トラブルを防止す
るため、仕上圧延機の入側に配設したクロツプシ
ヤーでクロツプとして切断除去される。クロツプ
シヤーでフイシユテール３，４部を切断除去され
た第３図図示の幅W2（≒W3）、厚みT2の矩形バー
５は、水平ロール圧延機群で仕上圧延され、幅
W3（≒W2）、厚みT3（＜T2）のホツトストリツプ
となる。
この様に、矩形スラブを熱間圧延（幅圧下圧
延）すると圧延トツプ、ボトムにフイシユテール
が形成され、熱間圧延歩留が低下する欠点があ
る。
延）すると圧延トツプ、ボトムにフイシユテール
が形成され、熱間圧延歩留が低下する欠点があ
る。
従来、上記フイシユテールの生成を抑制するス
ラブを得る連鋳片の切断方法が、特開昭55−
81048号公報、同56−33159号公報に提案されてい
る。これらの提案法は、ノツチ形成機を用いて連
鋳片の両側面にＶ型ノツチ又は曲線状くびれを形
成し、次いで上記ノツチ間又はくびれ間をガスカ
ツターで溶断し、先後端のコーナー部が面取りさ
れた形状のスラブを得るというものである。
ラブを得る連鋳片の切断方法が、特開昭55−
81048号公報、同56−33159号公報に提案されてい
る。これらの提案法は、ノツチ形成機を用いて連
鋳片の両側面にＶ型ノツチ又は曲線状くびれを形
成し、次いで上記ノツチ間又はくびれ間をガスカ
ツターで溶断し、先後端のコーナー部が面取りさ
れた形状のスラブを得るというものである。
これらの提案法によればフイシユテールの生成
は軽減されるが、依然として溶断ロスが大きい
欠点と、ノツチ形成機とガスカツターを要し設
備費が高価となる欠点と、上記ノツチ又はくび
れ成形工程と溶断工程とを要するため切断能率が
悪い欠点とがある。
は軽減されるが、依然として溶断ロスが大きい
欠点と、ノツチ形成機とガスカツターを要し設
備費が高価となる欠点と、上記ノツチ又はくび
れ成形工程と溶断工程とを要するため切断能率が
悪い欠点とがある。
（発明の目的）
本発明は、上記切断鉄ロスなく、熱間圧延歩留
にすぐれるスラブを高能率、低切断コストで得る
切断方法を提供するものである。
にすぐれるスラブを高能率、低切断コストで得る
切断方法を提供するものである。
（発明の構成）
本発明の要旨は、刃先が細りかつ刃のなす角度
を先端部から根本方向にかけて順次大きくなるよ
うにした複数段の刃部を有する一対の多段刃を、
連続鋳造鋳片巾方向から巾方向中央に向つて押し
込み、刃先同志の当接直前に刃先同志が当接する
ことなく刃先間の連結肉部を多段刃のくさび作用
により分断せしめて、巾方向全巾にわたるＶ形切
断面を形成することを特徴とする連続鋳造鋳片の
切断方法である。
を先端部から根本方向にかけて順次大きくなるよ
うにした複数段の刃部を有する一対の多段刃を、
連続鋳造鋳片巾方向から巾方向中央に向つて押し
込み、刃先同志の当接直前に刃先同志が当接する
ことなく刃先間の連結肉部を多段刃のくさび作用
により分断せしめて、巾方向全巾にわたるＶ形切
断面を形成することを特徴とする連続鋳造鋳片の
切断方法である。
次い図面に示した実施例によつて本発明を詳細
に説明する。
に説明する。
第４図は本発明法に係る多段刃の平面形状を示
すもので、１段目の刃の先端部６ａがθaの角度を
なし、さらにこれに連続した根本側の２段目の刃
部６ｂがθbの角度をなし、かつθa＜θbとすると共
に、刃先が細つた２段の刃部を有する２段刃６で
ある。６ｃは刃先線を示す。又La，Lbは第１、
２段刃部６ａ，６ｂの長さを示す。
すもので、１段目の刃の先端部６ａがθaの角度を
なし、さらにこれに連続した根本側の２段目の刃
部６ｂがθbの角度をなし、かつθa＜θbとすると共
に、刃先が細つた２段の刃部を有する２段刃６で
ある。６ｃは刃先線を示す。又La，Lbは第１、
２段刃部６ａ，６ｂの長さを示す。
第５，６図は上記２段刃６を用いる連鋳片の切
断手順の説明図であり、第５図において７は巾
Ｗ、厚さＴの連鋳片、８及び９は鋳片７の短辺面
及び長辺面である。そして一対の前記２段刃６，
６は、鋳片７の短辺面８，８の外側に、刃先線６
ｃ，６ｃが鋳片７の長辺面９，９に直交する様に
配設し、かつこれら２段刃６，６は、図示しない
ガイド並びに油圧シリンダにより、一対の刃６，
６の刃先線６ｃ，６ｃが同一直線上を鋳片７の巾
Ｗ方向中央に向つて前後進可能であり、更に刃先
線６ｃ〜６ｃ間に設定僅少距離ｇを形成する前進
位置が各２段刃６，６の前進限となる様に、図示
しない前進限リミツターが備えられている。
断手順の説明図であり、第５図において７は巾
Ｗ、厚さＴの連鋳片、８及び９は鋳片７の短辺面
及び長辺面である。そして一対の前記２段刃６，
６は、鋳片７の短辺面８，８の外側に、刃先線６
ｃ，６ｃが鋳片７の長辺面９，９に直交する様に
配設し、かつこれら２段刃６，６は、図示しない
ガイド並びに油圧シリンダにより、一対の刃６，
６の刃先線６ｃ，６ｃが同一直線上を鋳片７の巾
Ｗ方向中央に向つて前後進可能であり、更に刃先
線６ｃ〜６ｃ間に設定僅少距離ｇを形成する前進
位置が各２段刃６，６の前進限となる様に、図示
しない前進限リミツターが備えられている。
上記鋳片７の幅Ｗ、設定距離ｇ、２段刃６の刃
部長さLa，Lbは （Ｗ−ｇ）／２≦La＋Lb （Ｗ−ｇ）／２＞La の関係式を満足せしめている。
部長さLa，Lbは （Ｗ−ｇ）／２≦La＋Lb （Ｗ−ｇ）／２＞La の関係式を満足せしめている。
左右一対の２段形刃６，６を鋳片７の巾方向中
央に向つて前進駆動せしめると、一対の２段刃
６，６の刃先線６ｃ，６ｃが鋳片７の長辺面９，
９に直交して左右の短辺面８，８に当接し、巾Ｗ
方向中央に向つて１段目角度θaにより押し込みが
開始され、鋳片７へ喰込むに従つて２段目角度θb
により鋳片長手方向（Ｌ方向）に付与される力に
より、未切断部の引張応力が降伏応力に達し塑性
変形する。更に喰い込みが進行すると、鋳片巾中
央部の未切断部分に作用する引張変位が増大し、
刃先線６ｃ，６ｃ間に設定僅少距離ｇが形成され
ると、距離ｇで鋳片厚ｔの連結肉部でくびれを生
じ、刃先線６ｃ，６ｃが当接することなく、かつ
切断鉄ロスなく鋳片７の分離切断が完了し、しか
も、フイシユテールの生成を抑制することができ
る鋳片７の巾方向中央部が突出した全巾にわたる
Ｖ形切断面が形成される。
央に向つて前進駆動せしめると、一対の２段刃
６，６の刃先線６ｃ，６ｃが鋳片７の長辺面９，
９に直交して左右の短辺面８，８に当接し、巾Ｗ
方向中央に向つて１段目角度θaにより押し込みが
開始され、鋳片７へ喰込むに従つて２段目角度θb
により鋳片長手方向（Ｌ方向）に付与される力に
より、未切断部の引張応力が降伏応力に達し塑性
変形する。更に喰い込みが進行すると、鋳片巾中
央部の未切断部分に作用する引張変位が増大し、
刃先線６ｃ，６ｃ間に設定僅少距離ｇが形成され
ると、距離ｇで鋳片厚ｔの連結肉部でくびれを生
じ、刃先線６ｃ，６ｃが当接することなく、かつ
切断鉄ロスなく鋳片７の分離切断が完了し、しか
も、フイシユテールの生成を抑制することができ
る鋳片７の巾方向中央部が突出した全巾にわたる
Ｖ形切断面が形成される。
このように、角度θa，θbの２段刃６によるくさ
び作用を利用して、刃先線当接直前に刃先線を当
接することなく、鋳片を長手方向へ引張分断させ
る切断、即ち延性分離による切断は、刃物の強度
面、寿命面において極めてすぐれるものである。
び作用を利用して、刃先線当接直前に刃先線を当
接することなく、鋳片を長手方向へ引張分断させ
る切断、即ち延性分離による切断は、刃物の強度
面、寿命面において極めてすぐれるものである。
また、前記切断操作を鋳片７の長手方向２箇所
で実施することにより、第７図の如く長手方向
（圧延方向）先後端に巾方向中央部が突出した全
巾にわたるＶ形切断面１０を有するスラブ１１が
得られる。
で実施することにより、第７図の如く長手方向
（圧延方向）先後端に巾方向中央部が突出した全
巾にわたるＶ形切断面１０を有するスラブ１１が
得られる。
このようなスラブ１１に幅圧下圧延と厚圧下圧
延とからなる粗圧延を実施すると、フイシユテー
ルの形成が有効に抑制され、クロツプロスが有効
に減少するものである。
延とからなる粗圧延を実施すると、フイシユテー
ルの形成が有効に抑制され、クロツプロスが有効
に減少するものである。
このように、本発明は２段刃の鋳片への水平押
し込み操作の１モーシヨンで、幅圧下と厚圧下と
を加える粗圧延段階でのフイシユテールの形成を
有効抑制する切断面形状を形成するので、従来の
ノツチ形成工程と溶断工程とよりなる鋳片切断法
に比べて、切断能率においてもすぐれるものであ
る。
し込み操作の１モーシヨンで、幅圧下と厚圧下と
を加える粗圧延段階でのフイシユテールの形成を
有効抑制する切断面形状を形成するので、従来の
ノツチ形成工程と溶断工程とよりなる鋳片切断法
に比べて、切断能率においてもすぐれるものであ
る。
次に本発明法によるフイシユテール抑制効果を
具体的実施例にもとづき説明する。
具体的実施例にもとづき説明する。
従来のガスカツター法により得たT1＝250mm、
W1＝1700mmの矩形スラブ１を、例えばT2＝45
mm、W2＝1500mmのバー２とすると、バーの圧延
トツプとボトムの総フイシユテール面積即ちクロ
ツプ面積は7077cm2となる。
W1＝1700mmの矩形スラブ１を、例えばT2＝45
mm、W2＝1500mmのバー２とすると、バーの圧延
トツプとボトムの総フイシユテール面積即ちクロ
ツプ面積は7077cm2となる。
一方、θa＝4.6゜、θb＝36.4゜、La＝Lb＝425mmの
２段形刃６，６を用いて、Ｔ＝250mm、Ｗ＝1700
mm、温度1200℃の連鋳片を切断したところｇ＝３
mmで分離切断された。この分離切断を連鋳片長手
方向２箇所で実施して得たT1＝250mm、W1＝
1700mmで長手方向（圧延方向）先後端に巾方向中
央部が突出した全巾にわたるＶ形切断面を有する
スラブをT2＝45mm、W2＝1500mmのバーとしたと
ころ、バーの圧延トツプ、ボトムの総フイシユテ
ール面積即ちクロツプ面積は3538cm2となり、クロ
ツプロスが1/2以下に減少できた。
２段形刃６，６を用いて、Ｔ＝250mm、Ｗ＝1700
mm、温度1200℃の連鋳片を切断したところｇ＝３
mmで分離切断された。この分離切断を連鋳片長手
方向２箇所で実施して得たT1＝250mm、W1＝
1700mmで長手方向（圧延方向）先後端に巾方向中
央部が突出した全巾にわたるＶ形切断面を有する
スラブをT2＝45mm、W2＝1500mmのバーとしたと
ころ、バーの圧延トツプ、ボトムの総フイシユテ
ール面積即ちクロツプ面積は3538cm2となり、クロ
ツプロスが1/2以下に減少できた。
なお、この発明に係る多段刃は前記２段刃６に
限定されるものでなく、段数を複数段とするこ
と、例えば第８図に示す様に刃部１２ａ，１２
ｂ，１２ｃを有し、そのなす角度をそれぞれθa＜
θb＜θcとした３段刃１２とすることもできる。更
に多段刃の刃部の段数を無数に増していけば、第
９図に示す様な、刃部があたかも円弧の一部をな
すような滑らかな刃部を有する刃１３とすること
ができ、このような円弧刃も本発明に係る多段刃
とみなすことができる。
限定されるものでなく、段数を複数段とするこ
と、例えば第８図に示す様に刃部１２ａ，１２
ｂ，１２ｃを有し、そのなす角度をそれぞれθa＜
θb＜θcとした３段刃１２とすることもできる。更
に多段刃の刃部の段数を無数に増していけば、第
９図に示す様な、刃部があたかも円弧の一部をな
すような滑らかな刃部を有する刃１３とすること
ができ、このような円弧刃も本発明に係る多段刃
とみなすことができる。
（発明の効果）
以上詳述した様に、本発明法によれば切断鉄ロ
スなくしかも熱間圧延歩留に優れるスラブを高能
率で低切断コストで得ることができるので、極め
て有用なものである。
スなくしかも熱間圧延歩留に優れるスラブを高能
率で低切断コストで得ることができるので、極め
て有用なものである。
第１〜３図は矩形スラブからホツトストリツプ
を圧延製造する際の粗圧延（幅及び厚圧下圧延）
によるフイシユテールの発生状況とこのフイシユ
テールによる熱間圧延歩留低下の説明図、第４〜
９図は本発明の実施例の説明図、第４図、第８
図、第９図は本発明に係る多段刃の一実施例を示
す平面図で、第５，６図は第４図の多段刃による
連鋳片切断工程の説明図で、第７図は本発明法で
得られたスラブの説明図である。 １……矩形スラブ、２……バー、３……圧延ト
ツプのフイシユテール、４……圧延ボトムのフイ
シユテール、５……矩形バー、６……２段刃、７
……連鋳片、８……短辺面、９……長辺面、１０
……全巾にわたるＶ形切断面、１１……スラブ、
１２……３段刃、１３……円弧刃、θa，θb，θc…
…刃角度。
を圧延製造する際の粗圧延（幅及び厚圧下圧延）
によるフイシユテールの発生状況とこのフイシユ
テールによる熱間圧延歩留低下の説明図、第４〜
９図は本発明の実施例の説明図、第４図、第８
図、第９図は本発明に係る多段刃の一実施例を示
す平面図で、第５，６図は第４図の多段刃による
連鋳片切断工程の説明図で、第７図は本発明法で
得られたスラブの説明図である。 １……矩形スラブ、２……バー、３……圧延ト
ツプのフイシユテール、４……圧延ボトムのフイ
シユテール、５……矩形バー、６……２段刃、７
……連鋳片、８……短辺面、９……長辺面、１０
……全巾にわたるＶ形切断面、１１……スラブ、
１２……３段刃、１３……円弧刃、θa，θb，θc…
…刃角度。
Claims (1)
- １ 刃先が細りかつ刃のなす角度を先端部から根
本方向にかけて順次大きくなるようにした複数段
の刃部を有する一対の多段刃を、連続鋳造鋳片巾
方向から巾方向中央に向つて押し込み、刃先同志
の当接直前に刃先同志を当接することなく刃先間
の連結肉部を多段刃のくさび作用により分断せし
めて、巾方向全巾にわたるＶ形切断面を形成する
ことを特徴とする連続鋳造鋳片の切断方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6718284A JPS60213409A (ja) | 1984-04-04 | 1984-04-04 | 連続鋳造鋳片の切断方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6718284A JPS60213409A (ja) | 1984-04-04 | 1984-04-04 | 連続鋳造鋳片の切断方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60213409A JPS60213409A (ja) | 1985-10-25 |
| JPH0351532B2 true JPH0351532B2 (ja) | 1991-08-07 |
Family
ID=13337494
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6718284A Granted JPS60213409A (ja) | 1984-04-04 | 1984-04-04 | 連続鋳造鋳片の切断方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60213409A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0737779Y2 (ja) * | 1988-07-28 | 1995-08-30 | 株式会社アマダメトレックス | プレス機械のアングル切断金型 |
| CN104607590B (zh) * | 2014-11-28 | 2016-12-07 | 芜湖银星汽车零部件有限公司 | 一种红打加工成型系统的自动下料装置 |
-
1984
- 1984-04-04 JP JP6718284A patent/JPS60213409A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60213409A (ja) | 1985-10-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS641201B2 (ja) | ||
| JP2001137944A (ja) | 山形鋼矯正ロール | |
| JPH0351532B2 (ja) | ||
| JP2727943B2 (ja) | 粗形鋼片の製造方法 | |
| JPH0138588B2 (ja) | ||
| CN110125184A (zh) | 热轧带钢无头轧制中间坯的连接方法及系统 | |
| JPH0347922B2 (ja) | ||
| CN209998100U (zh) | 热轧带钢无头轧制中间坯的连接系统 | |
| JPS6062407A (ja) | 鋼片の切断方法 | |
| JPH0219721B2 (ja) | ||
| JPH10216825A (ja) | Ｔ形鋼の製造方法 | |
| JPS6357121B2 (ja) | ||
| JP7544082B2 (ja) | ハット形鋼矢板の製造方法 | |
| JPS61286005A (ja) | クラツド金属板の製造方法 | |
| JP2785416B2 (ja) | 幅圧下方法 | |
| JPS5918124B2 (ja) | 粗形鋼片の製造方法 | |
| JP3212256B2 (ja) | 鋼片の連続熱間圧延方法 | |
| SU1228932A1 (ru) | Способ производства листов | |
| JPS6057938B2 (ja) | 鋼片の熱間縦切断法 | |
| JPH0117808B2 (ja) | ||
| JPS6233003A (ja) | チタン材スラブの製造方法 | |
| JPH0446641B2 (ja) | ||
| SU1232306A1 (ru) | Способ изготовлени толстых листов | |
| JPS6260161B2 (ja) | ||
| JPS5919766B2 (ja) | Ｈ形鋼の製造方法 |