JPH0356650A - リードフレーム用銅合金の製造方法 - Google Patents
リードフレーム用銅合金の製造方法Info
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- JPH0356650A JPH0356650A JP18757389A JP18757389A JPH0356650A JP H0356650 A JPH0356650 A JP H0356650A JP 18757389 A JP18757389 A JP 18757389A JP 18757389 A JP18757389 A JP 18757389A JP H0356650 A JPH0356650 A JP H0356650A
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- Japan
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- alloy
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- copper alloy
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- Lead Frames For Integrated Circuits (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は半導＃機器のリードフレームに使われる銅合金
の製造方法に関する．
の製造方法に関する．
従来、半導体機器のリードフレーム材として４２合金や
コバール合金が使用されている．これらの合金は強度が
高いものの放熱性が悪く、かつ高価であるという欠点が
ある．放熟性、価格の観点から銅系の高強度合金が求め
られている．また近年、半導体集積回路の高密度実装化
に伴い、半導体素子のバッケージングの方式が、リード
フレーム材の圧延方向に対し平行な方向のみにリードを
持つ型から、圧延方向に対し、平行な方向と垂直な方向
とにリードを持つ型へ変更される傾向が鳥る．そのため
、圧延方向に対し、平行な方向、垂直な方向ともにリー
ド折り曲げ性の良いリードフレーム材刺が求められてき
ている．従来よりリードフレーム材として用いられてい
る銅合金は、例えばリン青銅の様に強度が高いものは放
熱性が劣り、Ｃ１９４ （Ｃｕ−２．４％Ｆｅ−０．１
２％Ｚｎ−Ｐ合金：以下重量％を単に％と記す）の様に
放熱性の高いものは強度が低いといった具合に、高強度
、高放熱性、高リード折り曲げ性を同時に満足する物は
なかった．Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金は高強度、高放熱性
を示す合金として知られているが、高強度を得ようとす
る場合、良好なリード折り曲げ性を得ることが難しがっ
た．
コバール合金が使用されている．これらの合金は強度が
高いものの放熱性が悪く、かつ高価であるという欠点が
ある．放熟性、価格の観点から銅系の高強度合金が求め
られている．また近年、半導体集積回路の高密度実装化
に伴い、半導体素子のバッケージングの方式が、リード
フレーム材の圧延方向に対し平行な方向のみにリードを
持つ型から、圧延方向に対し、平行な方向と垂直な方向
とにリードを持つ型へ変更される傾向が鳥る．そのため
、圧延方向に対し、平行な方向、垂直な方向ともにリー
ド折り曲げ性の良いリードフレーム材刺が求められてき
ている．従来よりリードフレーム材として用いられてい
る銅合金は、例えばリン青銅の様に強度が高いものは放
熱性が劣り、Ｃ１９４ （Ｃｕ−２．４％Ｆｅ−０．１
２％Ｚｎ−Ｐ合金：以下重量％を単に％と記す）の様に
放熱性の高いものは強度が低いといった具合に、高強度
、高放熱性、高リード折り曲げ性を同時に満足する物は
なかった．Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金は高強度、高放熱性
を示す合金として知られているが、高強度を得ようとす
る場合、良好なリード折り曲げ性を得ることが難しがっ
た．
本発明の目的は、がかる点に鑑みリードフレーム材料と
して好適な高強度、高放熱性、高リード折り曲げ性を有
するＣｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金を製造する方法を提供する
ことにある． ｒｒＪ１題を解決するための手段】 発明者等は、上記目的を達成するために種々検討を加え
た結果、本発明に到達した．即ち本発明のリードフレー
ム用銅合金の製造方法では、Ｃｕ−Ｎ ｔ−ｓ ｉ系合
金素材を６５０〜８００℃で１０分以内加熟して急冷し
た後、４０％以下の冷間加工歪を加え、しかる後に３７
５〜５５０℃で加熱処理をする． 本発明においてＣｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金素材とは、Ｃｕ
−Ｎｉ−Ｓｉ系合金を種々の方法により溶解鋳造し、得
られた鋳塊を必要に応じて７００〜９５０℃に加熱して
熱間加工し、これに所定寸法まで冷間加工を加えたもの
とする． Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金としては次のような組成のもの
がある． （１〉特に添加元素を添加しないものは、Ｎｉ：１，５
〜３．５重量％、Ｓｉ：０．３〜０．８重量％、そして
残部のＣｕおよび不可避不純物からなる組成． （２）Ｎｉ ： １．５ 〜３．５重量％、Ｓｉｌｏ３
〜０．８重量％、およびＭｇ：Ｏ．ｏｉ〜ｔＯ重量％、
Ｍｎ ： ０．０ １〜０．５重量％、■＝０．０００
５ 〜０．１重量％、Ｃａ：０．０００５〜０．１重量
％、Ｔｉ ：０．０００５ 〜０．１重量％、Ｚｒ ：
Ｏ．ＯＯ０５〜Ｏ．ｌｆｆｉ量％のうちｌ種以上、そ
して残部のＣｕおよび不可避不純物からなる組成． （３）Ｎｉ ： １．５ 〜３．５１１％、Ｓｉ：０．
３〜０．８重量％、Ｚｎ ： ０．０５ 〜１．０重量
％、そして残部のＣｕおよび不可避不純物がらなる組成
． （４）Ｎｉ ： １．５ 〜３．５重量％、Ｓｉ：０３
〜０． ８１ｆ量％、Ｚｎ ： ０．０５〜ｌ．Ｏｍ
量％、およびＭｇ：０．０１ 〜１．０重量％、Ｍｎ：
０．０１〜０．５重量％、Ｖ：０．０００５ 〜０１重
量％、Ｃａ：Ｏ．ＯＯ０５〜０．１重量％、Ｔｉ０．０
００５ 〜０． １重量％、Ｚｒ０．０００５〜０．
１重量％のうち１種以上、そして残部のＣｕおよび不可
避不純物からなる組成．上記合金は高強度、高放熱性、
高リード折り曲げ性を示すと共に、上記添加元素を添加
することにより、ハンダの耐熱剥離制、熟間加工性など
を向上させたものである．なお上記組成の合金は、溶解
鋳造に際し、脱酸剤としてＰを０．１％以下の範囲内で
添加することができる．
して好適な高強度、高放熱性、高リード折り曲げ性を有
するＣｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金を製造する方法を提供する
ことにある． ｒｒＪ１題を解決するための手段】 発明者等は、上記目的を達成するために種々検討を加え
た結果、本発明に到達した．即ち本発明のリードフレー
ム用銅合金の製造方法では、Ｃｕ−Ｎ ｔ−ｓ ｉ系合
金素材を６５０〜８００℃で１０分以内加熟して急冷し
た後、４０％以下の冷間加工歪を加え、しかる後に３７
５〜５５０℃で加熱処理をする． 本発明においてＣｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金素材とは、Ｃｕ
−Ｎｉ−Ｓｉ系合金を種々の方法により溶解鋳造し、得
られた鋳塊を必要に応じて７００〜９５０℃に加熱して
熱間加工し、これに所定寸法まで冷間加工を加えたもの
とする． Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金としては次のような組成のもの
がある． （１〉特に添加元素を添加しないものは、Ｎｉ：１，５
〜３．５重量％、Ｓｉ：０．３〜０．８重量％、そして
残部のＣｕおよび不可避不純物からなる組成． （２）Ｎｉ ： １．５ 〜３．５重量％、Ｓｉｌｏ３
〜０．８重量％、およびＭｇ：Ｏ．ｏｉ〜ｔＯ重量％、
Ｍｎ ： ０．０ １〜０．５重量％、■＝０．０００
５ 〜０．１重量％、Ｃａ：０．０００５〜０．１重量
％、Ｔｉ ：０．０００５ 〜０．１重量％、Ｚｒ ：
Ｏ．ＯＯ０５〜Ｏ．ｌｆｆｉ量％のうちｌ種以上、そ
して残部のＣｕおよび不可避不純物からなる組成． （３）Ｎｉ ： １．５ 〜３．５１１％、Ｓｉ：０．
３〜０．８重量％、Ｚｎ ： ０．０５ 〜１．０重量
％、そして残部のＣｕおよび不可避不純物がらなる組成
． （４）Ｎｉ ： １．５ 〜３．５重量％、Ｓｉ：０３
〜０． ８１ｆ量％、Ｚｎ ： ０．０５〜ｌ．Ｏｍ
量％、およびＭｇ：０．０１ 〜１．０重量％、Ｍｎ：
０．０１〜０．５重量％、Ｖ：０．０００５ 〜０１重
量％、Ｃａ：Ｏ．ＯＯ０５〜０．１重量％、Ｔｉ０．０
００５ 〜０． １重量％、Ｚｒ０．０００５〜０．
１重量％のうち１種以上、そして残部のＣｕおよび不可
避不純物からなる組成．上記合金は高強度、高放熱性、
高リード折り曲げ性を示すと共に、上記添加元素を添加
することにより、ハンダの耐熱剥離制、熟間加工性など
を向上させたものである．なお上記組成の合金は、溶解
鋳造に際し、脱酸剤としてＰを０．１％以下の範囲内で
添加することができる．
Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金において、ＮｉとＳｉはＮｉ．
Ｓｉ等の化合物析出相を形成し、合金の強度、放熱性を
向上させる． 本発明においてＣｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金素材を６５０〜
８００℃で１０分以内加熱するのは、後の加熱処理にお
いて好適な化合物析出相を形成させるためにＮｉと８１
を溶体化するため、および良好なリード折り曲げ性を得
るために加工組織を充分に再結晶化するためである． ここで、加熱温度を６５０〜８００℃としたのは、６５
０℃未満では溶体化および再結晶化が不充分で高強度、
高リード折り曲げ性が得られないためであり、逆に８０
０℃を超えると、結晶粒の粗大化が起こり、リード折り
曲げ性が低下するためである． また、加熱時間を１０分以内としたのは１０分を超えて
加熟しても溶体化、再結晶化の効果が飽和すると同時に
結晶粒が粗大化し、リード折り曲げ性が低下するためで
ある． 本発明では比較的短時間で加熱処理が行われるが、この
様な短時間の加熱処理は連続焼鈍炉等を用いることによ
って実現できる．また、加熱処理はできるだけ急冷する
のが望ましいが、実用上は３００℃までの平均冷却速度
が１℃／Ｓ程度以上であれば、所望の特性を得ることが
できる．次に、加熱処理後の冷間加工歪を４０％以下と
するのは、４０％を超える冷間加工を加えると、リード
折り曲げ性に異方性が生じ、特に圧延方向と垂直な方向
のリードのリード折り曲げ性が悪化するためである． 次に、冷間加工後に３７５〜５５０℃で加熟処理を行う
のは、ＮｉとＳｉの化合物析出相を形成させるためであ
るが、加熱温度を３７５〜５５０℃としたのは、３７５
℃未満では、長時間加熟しても化合物析出相が充分形威
されず、逆に５５０℃を超えると、化合物析出相が過時
効を起こし、高強度が得られないためである． 好適な加熱処理は加熱温度によって異なり、３７５〜４
００℃では２〜４時間程度、４２５〜４７５℃では３０
分〜２時間程度、５００〜５５０℃では１〜３０分程度
である．なお、合計の冷間加工歪が４０％以下の場合に
は、加熱処理後に、加工を付与したり、加工と熱処理を
繰返して付与することもできる，また、加工後に２００
〜３５Ｏ℃の低温加熟処理を施したり、テンションレベ
ラーで仕上げることもできる． 次に、本発明のＣｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金の組戒に関し、
主要元素のＮｉとＳｉ量をそれぞれ１．５〜３．５％、
０．３〜０．８％としたのは、所定量未満では期待する
強度が得られず、逆に所定量を超えるとメッキ密着性が
低下するためである．また、添加元素のうち、Ｚｎはハ
ンダの耐熱剥離性を向上させ、Ｍｇ，Ｍｎは強度と熱間
加工性を向上させ、Ｖ，Ｃａ，Ｔｉ，Ｚｒは熱間加工性
を向上させるが、それぞれの添加量を上記の範囲とした
のは、所定量未満では諸特性向上の効果が不充分であり
、逆に所定量を超えると、諸特性向上の効果が飽和する
と同時に、ハンダ付け性、放熱性、メッキ密着性等の低
下が起こるためである．
Ｓｉ等の化合物析出相を形成し、合金の強度、放熱性を
向上させる． 本発明においてＣｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金素材を６５０〜
８００℃で１０分以内加熱するのは、後の加熱処理にお
いて好適な化合物析出相を形成させるためにＮｉと８１
を溶体化するため、および良好なリード折り曲げ性を得
るために加工組織を充分に再結晶化するためである． ここで、加熱温度を６５０〜８００℃としたのは、６５
０℃未満では溶体化および再結晶化が不充分で高強度、
高リード折り曲げ性が得られないためであり、逆に８０
０℃を超えると、結晶粒の粗大化が起こり、リード折り
曲げ性が低下するためである． また、加熱時間を１０分以内としたのは１０分を超えて
加熟しても溶体化、再結晶化の効果が飽和すると同時に
結晶粒が粗大化し、リード折り曲げ性が低下するためで
ある． 本発明では比較的短時間で加熱処理が行われるが、この
様な短時間の加熱処理は連続焼鈍炉等を用いることによ
って実現できる．また、加熱処理はできるだけ急冷する
のが望ましいが、実用上は３００℃までの平均冷却速度
が１℃／Ｓ程度以上であれば、所望の特性を得ることが
できる．次に、加熱処理後の冷間加工歪を４０％以下と
するのは、４０％を超える冷間加工を加えると、リード
折り曲げ性に異方性が生じ、特に圧延方向と垂直な方向
のリードのリード折り曲げ性が悪化するためである． 次に、冷間加工後に３７５〜５５０℃で加熟処理を行う
のは、ＮｉとＳｉの化合物析出相を形成させるためであ
るが、加熱温度を３７５〜５５０℃としたのは、３７５
℃未満では、長時間加熟しても化合物析出相が充分形威
されず、逆に５５０℃を超えると、化合物析出相が過時
効を起こし、高強度が得られないためである． 好適な加熱処理は加熱温度によって異なり、３７５〜４
００℃では２〜４時間程度、４２５〜４７５℃では３０
分〜２時間程度、５００〜５５０℃では１〜３０分程度
である．なお、合計の冷間加工歪が４０％以下の場合に
は、加熱処理後に、加工を付与したり、加工と熱処理を
繰返して付与することもできる，また、加工後に２００
〜３５Ｏ℃の低温加熟処理を施したり、テンションレベ
ラーで仕上げることもできる． 次に、本発明のＣｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金の組戒に関し、
主要元素のＮｉとＳｉ量をそれぞれ１．５〜３．５％、
０．３〜０．８％としたのは、所定量未満では期待する
強度が得られず、逆に所定量を超えるとメッキ密着性が
低下するためである．また、添加元素のうち、Ｚｎはハ
ンダの耐熱剥離性を向上させ、Ｍｇ，Ｍｎは強度と熱間
加工性を向上させ、Ｖ，Ｃａ，Ｔｉ，Ｚｒは熱間加工性
を向上させるが、それぞれの添加量を上記の範囲とした
のは、所定量未満では諸特性向上の効果が不充分であり
、逆に所定量を超えると、諸特性向上の効果が飽和する
と同時に、ハンダ付け性、放熱性、メッキ密着性等の低
下が起こるためである．
通常のピース状電気銅を高周波溶解炉で大気溶解し、目
的値に応じ主要元素としてのＮｉ，Ｓｉ、および添加元
素としてのＺｎ，Ｍｇ，Ｍｎ，Ｖ、Ｃａ，Ｔｉ、Ｚｒを
各々１０〜５０％含有する銅との中間合金で加えた後、
金型に通常の鋳造法で藺込んで厚さ３０ｍｍ，幅８０ｍ
ｍ、長さ２００ｍｍの鋳塊を得た．鋳塊の組成は第１表
のようであった．第ｌ表中で、本発明の組成範囲にある
ものを試料番号１〜４で、本発明の組成範囲から外れた
ものを試料番号５〜８で示す． これらの鋳塊を８５０℃で加熱後熱間圧延により厚さ１
２ｍｍの板とした．次にこの板を片面１ｍｍずつ面削し
、厚さ１０ｍｍとした後、所定の厚さまで冷間圧延した
．こうして得られたＣｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金素材につい
て第２表に示した条件で加熱処理を加えた後、厚さ０．
２５ｍｍまで冷間圧延を施し、さらに最終の加熱処理を
加えた．以上の様にして得られた板材の引張り強さ、伸
び、放熱性、リード折り曲げ性、メッキ密着性、ハンダ
付け性を以下の様な方法で評価した．（１）引張り強さ
および仲び・・・ＪＩＳ５号試験片を用いて引張り試験
をする． （２）放熱性・・・放熱性と導電性とは１対１に対応す
ることから、放熟性は導電率によって評価する．導電率
は直流四端子法により測定する．（３）リード折り曲げ
性・・・通信機械・工業会技術標準（ＣＢＳ）ＭＯＯＯ
２−５に準拠し、Ｗ曲げ試験を行い評価する． （４）メッキ密着性・・・表面を酸洗後、厚さ約３μｍ
の銀電気メッキを施した試料を４５０℃で５分間加熟し
て、ふくれの有無を目視ｉＩ′！ｌする．（５）ハンダ
付け性・・・表面を酸洗後、ロジンフラックスを塗布し
、２３０℃のＳｎ−４０％ｐｂ浴中に５秒間浸漬し、引
上げた試料の表面のハンダの付き具合を目視ｎ察する． これらの評価で得られた結果を第２表に示す．尚、第２
表には、従来材として４２合金、リン青銅２種、ＣＤＡ
１９４の評価も含めてある．更に、最終の加熱処理後に
冷間加工と熱処理とを繰り返し施した場合の同様な結果
を第３表に示す．第２表、第３表から明らかなように、
本発明の製造方法による材料は４２合金に近い高強度と
４２合金に比して１０＠以上の高い導電率（放熱性）を
示し、かつリード折り曲げ性も良好であるのに対し、比
較の製造方法による材料は強度やリード折り曲げ性が低
い．またメッキ密着性やハンダ付け性についても本発明
製遣方法による材料は良好な特性を示すことは明らかで
ある．
的値に応じ主要元素としてのＮｉ，Ｓｉ、および添加元
素としてのＺｎ，Ｍｇ，Ｍｎ，Ｖ、Ｃａ，Ｔｉ、Ｚｒを
各々１０〜５０％含有する銅との中間合金で加えた後、
金型に通常の鋳造法で藺込んで厚さ３０ｍｍ，幅８０ｍ
ｍ、長さ２００ｍｍの鋳塊を得た．鋳塊の組成は第１表
のようであった．第ｌ表中で、本発明の組成範囲にある
ものを試料番号１〜４で、本発明の組成範囲から外れた
ものを試料番号５〜８で示す． これらの鋳塊を８５０℃で加熱後熱間圧延により厚さ１
２ｍｍの板とした．次にこの板を片面１ｍｍずつ面削し
、厚さ１０ｍｍとした後、所定の厚さまで冷間圧延した
．こうして得られたＣｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金素材につい
て第２表に示した条件で加熱処理を加えた後、厚さ０．
２５ｍｍまで冷間圧延を施し、さらに最終の加熱処理を
加えた．以上の様にして得られた板材の引張り強さ、伸
び、放熱性、リード折り曲げ性、メッキ密着性、ハンダ
付け性を以下の様な方法で評価した．（１）引張り強さ
および仲び・・・ＪＩＳ５号試験片を用いて引張り試験
をする． （２）放熱性・・・放熱性と導電性とは１対１に対応す
ることから、放熟性は導電率によって評価する．導電率
は直流四端子法により測定する．（３）リード折り曲げ
性・・・通信機械・工業会技術標準（ＣＢＳ）ＭＯＯＯ
２−５に準拠し、Ｗ曲げ試験を行い評価する． （４）メッキ密着性・・・表面を酸洗後、厚さ約３μｍ
の銀電気メッキを施した試料を４５０℃で５分間加熟し
て、ふくれの有無を目視ｉＩ′！ｌする．（５）ハンダ
付け性・・・表面を酸洗後、ロジンフラックスを塗布し
、２３０℃のＳｎ−４０％ｐｂ浴中に５秒間浸漬し、引
上げた試料の表面のハンダの付き具合を目視ｎ察する． これらの評価で得られた結果を第２表に示す．尚、第２
表には、従来材として４２合金、リン青銅２種、ＣＤＡ
１９４の評価も含めてある．更に、最終の加熱処理後に
冷間加工と熱処理とを繰り返し施した場合の同様な結果
を第３表に示す．第２表、第３表から明らかなように、
本発明の製造方法による材料は４２合金に近い高強度と
４２合金に比して１０＠以上の高い導電率（放熱性）を
示し、かつリード折り曲げ性も良好であるのに対し、比
較の製造方法による材料は強度やリード折り曲げ性が低
い．またメッキ密着性やハンダ付け性についても本発明
製遣方法による材料は良好な特性を示すことは明らかで
ある．
以上から明らかな様に本発明の製造方法によれば高強度
、高放熱性かつ高リードフレーム用材料を提供すること
が可能であり、本発明の工業的価値は大である．
、高放熱性かつ高リードフレーム用材料を提供すること
が可能であり、本発明の工業的価値は大である．
Claims (5)
- （１）Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金素材を６５０〜８００℃
で１０分以内加熱して急冷した後、４０％以下の冷間加
工歪を加え、しかる後に３７５〜５５０℃で加熱処理を
することを特徴とするリードフレーム用銅合金の製造方
法。 - （２）Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金素材がＮｉ：１．５〜３
．５重量％、Ｓｉ：０．３〜０．８重量％、そして残部
のＣｕおよび不可避不純物からなる組成を有する請求項
１記載のリードフレーム用銅合金の製造方法。 - （３）Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金素材がＮｉ：１．５〜３
．５重量％、Ｓｉ：０．３〜０．８重量％およびＭｇ：
０．０１〜１．０重量％、Ｍｎ：００１〜０．５重量％
、Ｖ：０．０００５〜０．１重量％、Ｃａ：０．０００
５〜０．１重量％、Ｔｉ：０．０００５〜０．１重量％
、Ｚｒ：０．０００５〜０．１重量％のうち１種以上、
そして残部のＣｕおよび不可避不純物からなる組成を有
する請求項１記載のリードフレーム用銅合金の製造方法
。 - （４）Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金素材がＮｉ：１．５〜３
．５重量％、Ｓｉ：０．３〜０．８重量％、Ｚｎ：０．
０５〜１．０重量％、そして、残部のＣｕおよび不可避
不純物からなる組成を有する請求項１記載のリードフレ
ーム用銅合金の製造方法。 - （５）Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金素材がＮｉ：１．５〜３
．５重量％、Ｓｉ：０．３〜０．８重量％、Ｚｎ：０．
０５〜１．０重量％、およびＭｇ：０．０１〜１．０重
量％、Ｍｎ：０．０１〜０．５重量％、Ｖ：０．０００
５〜０．１重量％、Ｃａ：０．０００５〜０．１重量％
、Ｔｉ０．０００５〜０．１重量％、Ｚｒ０．０００５
〜０．１重量％のうち１種以上、そして残部のＣｕおよ
び不可避不純物からなる組成を有する請求項１記載のリ
ードフレーム用銅合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18757389A JPH0356650A (ja) | 1989-07-21 | 1989-07-21 | リードフレーム用銅合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18757389A JPH0356650A (ja) | 1989-07-21 | 1989-07-21 | リードフレーム用銅合金の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0356650A true JPH0356650A (ja) | 1991-03-12 |
Family
ID=16208465
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18757389A Pending JPH0356650A (ja) | 1989-07-21 | 1989-07-21 | リードフレーム用銅合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0356650A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0559505A (ja) * | 1991-08-30 | 1993-03-09 | Kobe Steel Ltd | 異方性が少ない高強度銅合金の製造方法 |
-
1989
- 1989-07-21 JP JP18757389A patent/JPH0356650A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0559505A (ja) * | 1991-08-30 | 1993-03-09 | Kobe Steel Ltd | 異方性が少ない高強度銅合金の製造方法 |
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