JPH0357920A - コリオリ質量流量計 - Google Patents
コリオリ質量流量計Info
- Publication number
- JPH0357920A JPH0357920A JP19488389A JP19488389A JPH0357920A JP H0357920 A JPH0357920 A JP H0357920A JP 19488389 A JP19488389 A JP 19488389A JP 19488389 A JP19488389 A JP 19488389A JP H0357920 A JPH0357920 A JP H0357920A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- displacement
- detection sensor
- time difference
- circuit
- coriolis
- Prior art date
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、大きな時間差が測定で出来、良好な分解能が
得られるコリオリ質量流量計に関するものである。
得られるコリオリ質量流量計に関するものである。
く従来の技術〉
第３図は従来より一般に使用されている従来例の構成説
明図である． 図において、１は配管Ａに、両端が取付けられたＵ字形
の測定管である． ２は管路Ａへの測定管１の取付けフランジである。
明図である． 図において、１は配管Ａに、両端が取付けられたＵ字形
の測定管である． ２は管路Ａへの測定管１の取付けフランジである。
３はＬＪ字形をなす測定管１の先端に設けられ、測定管
１をｌ次モードの共振点で共振させる振動子である． ４．５は測定管１の両開にそれぞれ設けられた変位検出
センサである。
１をｌ次モードの共振点で共振させる振動子である． ４．５は測定管１の両開にそれぞれ設けられた変位検出
センサである。
以上の構成において、測定管１に測定流体が流され、振
動子３が駆動される． 振動子３の振動方向の角速度ｒωＪ．測定流体の流速ｒ
Ｖｊ （以下『Ｊで囲まれた記号はベク１・ル量を表ず
．）とすると、 Ｆ ｃ ＝ − ２ ｍ ｒ （１） Ｊ Ｘ １Ｖ
Ｊのコリオリカが■く、コリオリ力に比関した振動の振
幅を測定すれば、質量流量が測定出来る．しかし、一般
には、コリオリ力に比例した振動の振幅は、加振による
振動の振幅より極めて小さく、コリオリカに比例した振
動の振幅を直接検出することが出来ない． 今、第３図のＺ視の方向から見ると、振動子３の加振に
より、振動方向をα、βに別けて考えると、流速ｒ ’
Ｊ 』の向きによって、第４図（Ａ）、（Ｂ）に示す如
く、コリオリカの方向が異なるので、逆相となり、測定
管１が捩れながら振動する．これを変位検出センサ４，
５、例えば磁気センサで変位を検出し、変位検出センサ
４．５の変位の位相差が、（コリオリカに比例した振動
の振幅）／（加振による振動の振幅）に比例するので質
量流量を求める事ができる． 位相差は波形がセロをクロスする時間の差Δｔとして測
定出来るので、結果としてコリオリカが測定出来る． ここで、振動による変位Ｘは Ｘ＝Ａｓ ｉ ｎωｔ Ａ：静的な変位 一方、コリオリ力による変位Ｘ，は、第２高調波のモー
ドであるから、基本波の周波数では共振しておらず 静
的な変位と同じ量が得られる．Ｘ１＝Ｂ，）ｃｏｓωＬ Ｂ０：静的な変位 従って、変位検出センサ４，５は、コリオリカの影響に
よって変位がずれる． Ｙａ ｏ ｒ ５＝Ｘ＋Ｘ１ ＝ （Ａ’ ＋８２）”ｓ ｉ ｎ （ωｔ±θ）ｔａ
ｎθ＝Ｂ／Ａ 一方、文位検出センサ６の変位は、コリオリカの影響を
受けないので、 Ｙａ ＝Ｘｏ ＝Ａｏ ｓ ｉ ｎωｔとなる． Ｙ４とＹ５との位相差はＢ＜＜Ａより下式となる． Δθ−２ １ θ ｌ＝（２Ｂ）／Ａ 振動数がωであるので、時間差Δｔ１は下式で表せられ
る。
動子３が駆動される． 振動子３の振動方向の角速度ｒωＪ．測定流体の流速ｒ
Ｖｊ （以下『Ｊで囲まれた記号はベク１・ル量を表ず
．）とすると、 Ｆ ｃ ＝ − ２ ｍ ｒ （１） Ｊ Ｘ １Ｖ
Ｊのコリオリカが■く、コリオリ力に比関した振動の振
幅を測定すれば、質量流量が測定出来る．しかし、一般
には、コリオリ力に比例した振動の振幅は、加振による
振動の振幅より極めて小さく、コリオリカに比例した振
動の振幅を直接検出することが出来ない． 今、第３図のＺ視の方向から見ると、振動子３の加振に
より、振動方向をα、βに別けて考えると、流速ｒ ’
Ｊ 』の向きによって、第４図（Ａ）、（Ｂ）に示す如
く、コリオリカの方向が異なるので、逆相となり、測定
管１が捩れながら振動する．これを変位検出センサ４，
５、例えば磁気センサで変位を検出し、変位検出センサ
４．５の変位の位相差が、（コリオリカに比例した振動
の振幅）／（加振による振動の振幅）に比例するので質
量流量を求める事ができる． 位相差は波形がセロをクロスする時間の差Δｔとして測
定出来るので、結果としてコリオリカが測定出来る． ここで、振動による変位Ｘは Ｘ＝Ａｓ ｉ ｎωｔ Ａ：静的な変位 一方、コリオリ力による変位Ｘ，は、第２高調波のモー
ドであるから、基本波の周波数では共振しておらず 静
的な変位と同じ量が得られる．Ｘ１＝Ｂ，）ｃｏｓωＬ Ｂ０：静的な変位 従って、変位検出センサ４，５は、コリオリカの影響に
よって変位がずれる． Ｙａ ｏ ｒ ５＝Ｘ＋Ｘ１ ＝ （Ａ’ ＋８２）”ｓ ｉ ｎ （ωｔ±θ）ｔａ
ｎθ＝Ｂ／Ａ 一方、文位検出センサ６の変位は、コリオリカの影響を
受けないので、 Ｙａ ＝Ｘｏ ＝Ａｏ ｓ ｉ ｎωｔとなる． Ｙ４とＹ５との位相差はＢ＜＜Ａより下式となる． Δθ−２ １ θ ｌ＝（２Ｂ）／Ａ 振動数がωであるので、時間差Δｔ１は下式で表せられ
る。
Δ１，＝Δθ／ω＝（２Ｂ）／（Ａω）第５図は従来よ
り一般に使用されている池の従来例の構成説明図である
． 本従来例では、ノイズを低減し、信号を大きく取るため
に、測定管１を、２管式にしたものである． く発明が解決しようとする課題〉 しかしながら、この様な装置においては、（１）４１ｊ
ｆ動周波数が高いと、時間差が小さくなり、安定した測
定が出来ない。
り一般に使用されている池の従来例の構成説明図である
． 本従来例では、ノイズを低減し、信号を大きく取るため
に、測定管１を、２管式にしたものである． く発明が解決しようとする課題〉 しかしながら、この様な装置においては、（１）４１ｊ
ｆ動周波数が高いと、時間差が小さくなり、安定した測
定が出来ない。
（２）振動周波数を低くすると外部の振動に影響を受け
やすい． 本発明は、この問題点を解決するものである。
やすい． 本発明は、この問題点を解決するものである。
本発明の目的は、高い振動周波数を使用し、かつ大きな
時間差が測定で出来、良好な分解能が得られるコリオリ
質量流量計を提供するにある．く課題を解決するための
手段〉 この目的を達成するために、本発明は、測定管と、該測
定管を加振する振動子と、前記測定管の変位を検出する
２個の第１，第２の変位検出センサとを具備するコリオ
リ質量流量計において、前記測定管のコリオリ力による
変位の無い箇所の変位を検出する第３の変位挽出センサ
と、該第３の変位検出センサの検出信号を１よりわずか
小さい定数で乗算する乗算回路と、該乗算回路の出力と
前記第１の変位検出センサとを差動増幅する第１の差動
増幅回路と、前記乗算回路の出力と前記第２の変位検出
センサとを差動増幅する第２の差動増幅回路と、該第２
の差動増幅回路と前記第１の差動増幅回路の出力信号の
位相差から時間差を測定する時間差検出回路とを具備し
たことを特徴とするコリオリ質量流量計を構或したもの
である。
時間差が測定で出来、良好な分解能が得られるコリオリ
質量流量計を提供するにある．く課題を解決するための
手段〉 この目的を達成するために、本発明は、測定管と、該測
定管を加振する振動子と、前記測定管の変位を検出する
２個の第１，第２の変位検出センサとを具備するコリオ
リ質量流量計において、前記測定管のコリオリ力による
変位の無い箇所の変位を検出する第３の変位挽出センサ
と、該第３の変位検出センサの検出信号を１よりわずか
小さい定数で乗算する乗算回路と、該乗算回路の出力と
前記第１の変位検出センサとを差動増幅する第１の差動
増幅回路と、前記乗算回路の出力と前記第２の変位検出
センサとを差動増幅する第２の差動増幅回路と、該第２
の差動増幅回路と前記第１の差動増幅回路の出力信号の
位相差から時間差を測定する時間差検出回路とを具備し
たことを特徴とするコリオリ質量流量計を構或したもの
である。
く作 用〉
以上の横成において、測定管に川定流体が流され、振動
子か駆動される。振動子により州定管は振動する。
子か駆動される。振動子により州定管は振動する。
振動方向の角速度『ω』、測定管を流れる測定流体の流
遠ｒ ｙ ．＋とすると、 Ｆｃ＝−２ｍｒωＪ Ｘ ｒＶＪ のコリオリカが鋤＜、流速ｒｙＪの向きによって、コリ
オリカの方向が異なるので、測定管は変位する．これを
変位検出センサで変位を検出し、変位検出センサの変位
の位相差か、（コリオリカに比例した振動の振幅）／（
加振による振動の振幅）に比例するので質量′ａ量を求
める事かできる．位相差は波形がセロをクロスする時間
の差Δｔとして測定出来るので、結果としてコリオリカ
が測定出来る。
遠ｒ ｙ ．＋とすると、 Ｆｃ＝−２ｍｒωＪ Ｘ ｒＶＪ のコリオリカが鋤＜、流速ｒｙＪの向きによって、コリ
オリカの方向が異なるので、測定管は変位する．これを
変位検出センサで変位を検出し、変位検出センサの変位
の位相差か、（コリオリカに比例した振動の振幅）／（
加振による振動の振幅）に比例するので質量′ａ量を求
める事かできる．位相差は波形がセロをクロスする時間
の差Δｔとして測定出来るので、結果としてコリオリカ
が測定出来る。
この場合、コリオリ力による変位を検知している変位検
出センサの信号から、コリオリ力による変位の無い点を
検知している変位検出センサの信号に１よりわずか小さ
い定数を乗じた信号を引いた後、信号の位相差を時間差
として検出するようにした。
出センサの信号から、コリオリ力による変位の無い点を
検知している変位検出センサの信号に１よりわずか小さ
い定数を乗じた信号を引いた後、信号の位相差を時間差
として検出するようにした。
以下、実施例に裁づき詳細に説明する。
く実施例〉
第１図は本発明の一実施例の要部横成説明図である．
図において、第３図と同一記号の椙成は同一機能を表わ
す。
す。
以下、第３図と相違部分のみ説明する。
ｌ１はＵ字状のＪ！リ定管１の底部付近を結合する結合
板である。
板である。
１２は測定管ｌのコリオリ力による変位の燕い箇所の変
位を検出する第３の変位検出センサである．この場合は
、結合板１１の中央に収り付けられている。
位を検出する第３の変位検出センサである．この場合は
、結合板１１の中央に収り付けられている。
１３は測定管１を管路Ａに接続するブロックである．
第２図に、変換器の一実施例を示す．
２１は変位検出センサ４の出力を増幅する増幅回路であ
る。
る。
２２は変位検出センサ５の出力を増幅する増幅回路であ
る， ２３は変位検出センサ６の出力を増幅する増幅回路であ
る。
る， ２３は変位検出センサ６の出力を増幅する増幅回路であ
る。
２４は増幅回路２３の出力を１よりわずか小さい定数で
乗算する乗算回路である．この場合は、定数は０．９で
ある。
乗算する乗算回路である．この場合は、定数は０．９で
ある。
２５は増幅回路２１と乗算回路２４の出力とを差動増幅
する第ｌの差動増幅回路である．２６は増幅四Ｒ２２と
乗算回路２４の出力とを差動増幅する第２の差動増幅回
路である。
する第ｌの差動増幅回路である．２６は増幅四Ｒ２２と
乗算回路２４の出力とを差動増幅する第２の差動増幅回
路である。
２７は第１の差動増幅回路２５と第２の差動増幅回路２
６との出力信号の位相差から時間差を測定する時間差検
出回路である。
６との出力信号の位相差から時間差を測定する時間差検
出回路である。
２８は時間差検出回路２７の出力を所要の出力に変換す
る出力変換回路である。この場合は、４〜２０ｍＡか出
力される． 以上の構成において、測定管１に測定流体が流され、振
動子３が駆動される．振動子３により測定管１は振動す
る， 振動方向の角速度『ω』、測定管１を流れる測定流体の
流速ｊｙ』とすると、 Ｆｃ＝−２ｍ ｒω』Ｘ ｒＶ』 のコリオリカが働く、流速ｒＶＪの向きによって、コリ
オリカの方向が異なるので、測定管１は変位する。これ
を変位検出センサ４，うで変位を検出し、変位検出セン
サ４．５の変位の位相差か、（コリオリ力に比例した振
動の振幅）／（加振による振動の振幅）に比例するので
質量流量を求める事ができる． 位相差は波形がゼロをクロスする時間の差Δｔとして測
定出来るので、結果としてコリオリカが測定出来る． この場合、コリオリ力による変位を検知している変位検
出センサ４，５の信号から、コリオリ力による変位の無
い点を検知している変位検出センサｌ２の信号に１より
わずか小さい定数を乗じた信号を引いた後、信号の位相
差を時間差として検出する上うにした。この場合は、定
数として０．９を用いた． 即ち、 Ｙ４ ｏｒ ５ Ｘ ・ ０．９ ＋ （０． １Ａ） ２ ＋８２ ））Ｉ／２
ｓｉｎ（ωｔ±θ２ ） ｔａｎ θ２＝１−１／Ａ 従って、時間差Δｔ２は下式で表せられ、従来例の１０
倍の時間差が得られる。
る出力変換回路である。この場合は、４〜２０ｍＡか出
力される． 以上の構成において、測定管１に測定流体が流され、振
動子３が駆動される．振動子３により測定管１は振動す
る， 振動方向の角速度『ω』、測定管１を流れる測定流体の
流速ｊｙ』とすると、 Ｆｃ＝−２ｍ ｒω』Ｘ ｒＶ』 のコリオリカが働く、流速ｒＶＪの向きによって、コリ
オリカの方向が異なるので、測定管１は変位する。これ
を変位検出センサ４，うで変位を検出し、変位検出セン
サ４．５の変位の位相差か、（コリオリ力に比例した振
動の振幅）／（加振による振動の振幅）に比例するので
質量流量を求める事ができる． 位相差は波形がゼロをクロスする時間の差Δｔとして測
定出来るので、結果としてコリオリカが測定出来る． この場合、コリオリ力による変位を検知している変位検
出センサ４，５の信号から、コリオリ力による変位の無
い点を検知している変位検出センサｌ２の信号に１より
わずか小さい定数を乗じた信号を引いた後、信号の位相
差を時間差として検出する上うにした。この場合は、定
数として０．９を用いた． 即ち、 Ｙ４ ｏｒ ５ Ｘ ・ ０．９ ＋ （０． １Ａ） ２ ＋８２ ））Ｉ／２
ｓｉｎ（ωｔ±θ２ ） ｔａｎ θ２＝１−１／Ａ 従って、時間差Δｔ２は下式で表せられ、従来例の１０
倍の時間差が得られる。
Δｔ２−Δθ／ω
（２Ｂ＞／（０．ＩＡω）
＝１０Δｔ，
この結果、同一流量に対して、従来例より大きな時間差
か得られるので、良好な分解能が得られる． なお、前述の実施例においては、測定Ｉ１′１はＵ字管
のものについて説明したが、これに限ることはなく、例
えば、平行管でもよく、要するに、コリオリカか′検知
できるものであれば良い．また、シングルチューブでな
くダブルチューブでも良い． また、変位検出センサ３，４．１２は、電磁方式、スト
レインゲージタイ１、光とックア・ｙグタイグでもよい
。
か得られるので、良好な分解能が得られる． なお、前述の実施例においては、測定Ｉ１′１はＵ字管
のものについて説明したが、これに限ることはなく、例
えば、平行管でもよく、要するに、コリオリカか′検知
できるものであれば良い．また、シングルチューブでな
くダブルチューブでも良い． また、変位検出センサ３，４．１２は、電磁方式、スト
レインゲージタイ１、光とックア・ｙグタイグでもよい
。
また、定数はＯ
く発明の効果〉
以上説明したように、本発明は、測定管と、該測定管を
加振する振動子と、前記測定管の変位を検出する２個の
第１．第２の変位検出センサとを具備するコリオリ質量
流量計において、前記測定管のコリオリ力による変位の
無い箇所の変位を検出する第３の変位検出センサと、該
第３の変位検出センサの検出信号を１よりわずか小さい
定数で乗算する乗算回路と、該乗算回路の出力と前記第
１の変位検出センサとを差動増幅する第１の差動増幅回
路と、前記乗算回路の出力と前記第２の変位検出センサ
とを差動増幅する第２の差動増幅回路と、該第２の差動
増幅回路と前記第１の差動増幅回路の出力信号の位相差
から時間差を測定する時間差検出回路とを具備したこと
を特徴とするコリオリ質量流量計を楢成した．この結果
、同一流量に対して、従来例より大きな時間差が得られ
るので、良好な分解能が得られ９に限らないのは勿論で
ある． る４ 従って、本発明によれば、大きな時間差が測定で出来、
良好な分解能が得られるコリオリ質量流量計を実現する
ことが出来る．
加振する振動子と、前記測定管の変位を検出する２個の
第１．第２の変位検出センサとを具備するコリオリ質量
流量計において、前記測定管のコリオリ力による変位の
無い箇所の変位を検出する第３の変位検出センサと、該
第３の変位検出センサの検出信号を１よりわずか小さい
定数で乗算する乗算回路と、該乗算回路の出力と前記第
１の変位検出センサとを差動増幅する第１の差動増幅回
路と、前記乗算回路の出力と前記第２の変位検出センサ
とを差動増幅する第２の差動増幅回路と、該第２の差動
増幅回路と前記第１の差動増幅回路の出力信号の位相差
から時間差を測定する時間差検出回路とを具備したこと
を特徴とするコリオリ質量流量計を楢成した．この結果
、同一流量に対して、従来例より大きな時間差が得られ
るので、良好な分解能が得られ９に限らないのは勿論で
ある． る４ 従って、本発明によれば、大きな時間差が測定で出来、
良好な分解能が得られるコリオリ質量流量計を実現する
ことが出来る．
第１図は本発明の一実施例の要部構成説明図、第２図は
第１図の変換器の一実施例の要部構成説明図、第３図は
従来より一般に使用されている従来例の構成説明図、第
４図は第３図の動作説明図、第５図は従来より一般に使
用されている他の従来例の構成説明図である． ２・・・取付けフランジ、１・・・測定管、３・・・振
動子、４，５・・・変位検出センサ、１１・・・結合板
、１２・・・変位検出センサ、１３・・・ブロック、２
１ ２２２３・・・増幅回路、２４・・・乗算回路、２
５・・・第１の差動増幅回路、２６・・・第２の差動増
幅回路、２７・・・時間差検出回路、２８・・・出力変
ＩＩＡ囲路．第 ！ 図 ：’． ｚ 図 第 ３ 図 第 ４ 図 （Ａ） ／’ＶＪ”Ｊ （Ｂ） 第 ５ 図
第１図の変換器の一実施例の要部構成説明図、第３図は
従来より一般に使用されている従来例の構成説明図、第
４図は第３図の動作説明図、第５図は従来より一般に使
用されている他の従来例の構成説明図である． ２・・・取付けフランジ、１・・・測定管、３・・・振
動子、４，５・・・変位検出センサ、１１・・・結合板
、１２・・・変位検出センサ、１３・・・ブロック、２
１ ２２２３・・・増幅回路、２４・・・乗算回路、２
５・・・第１の差動増幅回路、２６・・・第２の差動増
幅回路、２７・・・時間差検出回路、２８・・・出力変
ＩＩＡ囲路．第 ！ 図 ：’． ｚ 図 第 ３ 図 第 ４ 図 （Ａ） ／’ＶＪ”Ｊ （Ｂ） 第 ５ 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 測定管と、 該測定管を加振する振動子と、 前記測定管の変位を検出する２個の第１、第２の変位検
出センサとを具備するコリオリ質量流量計において、 前記測定管のコリオリ力による変位の無い箇所の変位を
検出する第３の変位検出センサと、該第３の変位検出セ
ンサの検出信号を１よりわずか小さい定数で乗算する乗
算回路と、 該乗算回路の出力と前記第１の変位検出センサとを差動
増幅する第１の差動増幅回路と、 前記乗算回路の出力と前記第２の変位検出センサとを差
動増幅する第２の差動増幅回路と、該第２の差動増幅回
路と前記第１の差動増幅回路の出力信号の位相差から時
間差を測定する時間差検出回路 とを具備したことを特徴とするコリオリ質量流量計。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19488389A JPH0357920A (ja) | 1989-07-27 | 1989-07-27 | コリオリ質量流量計 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19488389A JPH0357920A (ja) | 1989-07-27 | 1989-07-27 | コリオリ質量流量計 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0357920A true JPH0357920A (ja) | 1991-03-13 |
Family
ID=16331908
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19488389A Pending JPH0357920A (ja) | 1989-07-27 | 1989-07-27 | コリオリ質量流量計 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0357920A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009069144A (ja) * | 2007-09-10 | 2009-04-02 | Berkin Bv | 少なくとも三つのセンサ測定部を有するコリオリ型質量流量測定装置及び測定方法 |
-
1989
- 1989-07-27 JP JP19488389A patent/JPH0357920A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009069144A (ja) * | 2007-09-10 | 2009-04-02 | Berkin Bv | 少なくとも三つのセンサ測定部を有するコリオリ型質量流量測定装置及び測定方法 |
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