JPH0358975B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0358975B2 JPH0358975B2 JP58070698A JP7069883A JPH0358975B2 JP H0358975 B2 JPH0358975 B2 JP H0358975B2 JP 58070698 A JP58070698 A JP 58070698A JP 7069883 A JP7069883 A JP 7069883A JP H0358975 B2 JPH0358975 B2 JP H0358975B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- belt cleaner
- ceramic chip
- metal
- metal plate
- belt
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
- B65G—TRANSPORT OR STORAGE DEVICES, e.g. CONVEYORS FOR LOADING OR TIPPING, SHOP CONVEYOR SYSTEMS OR PNEUMATIC TUBE CONVEYORS
- B65G45/00—Lubricating, cleaning, or clearing devices
- B65G45/10—Cleaning devices
- B65G45/12—Cleaning devices comprising scrapers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
(A) 産業上の利用分野
この発明は、ベルトコンベア等の付着物などを
掻き落とすベルトクリーナの製造法に関するもの
である。
掻き落とすベルトクリーナの製造法に関するもの
である。
(B) 従来の技術
従来、ベルトコンベアなどに於て、使用中にベ
ルトに付着した付着物は第１図に示すように、特
殊鋼などでつくられたクリーナ１により掻き落と
されていたが、これらのクリーナ１は常にベルト
面に押し付けられて、ベルト付着物を掻き取るた
めその摩擦が激しく、従つて頻繁に取替えをする
要があり、その間ベルトコンベアを休止するた
め、作業能率が落ちるとともに、取替に人手を要
する等の不都合があつた。
ルトに付着した付着物は第１図に示すように、特
殊鋼などでつくられたクリーナ１により掻き落と
されていたが、これらのクリーナ１は常にベルト
面に押し付けられて、ベルト付着物を掻き取るた
めその摩擦が激しく、従つて頻繁に取替えをする
要があり、その間ベルトコンベアを休止するた
め、作業能率が落ちるとともに、取替に人手を要
する等の不都合があつた。
また、耐摩耗方法として、ベルトクリーナ１の
金属基板の掻取部分にタングステンカーバイトな
どの超鋼金属を銀ろう付けすることもできるが、
腐食や耐摩耗性の面で十分でなく、しかも、価格
が高く経済的でないなどの問題があつた。
金属基板の掻取部分にタングステンカーバイトな
どの超鋼金属を銀ろう付けすることもできるが、
腐食や耐摩耗性の面で十分でなく、しかも、価格
が高く経済的でないなどの問題があつた。
また、セラミツクスを接着剤で接着することも
できるが、接着剤など有機物質の場合は自然劣化
するとともに、書き取るために加わる力や、摩擦
熱あるいは周囲温度の変化等によるヒートサイク
ルなどにより、使用中に機能低下し接着が剥離し
て、耐用命数が短いなどの欠点があつた。
できるが、接着剤など有機物質の場合は自然劣化
するとともに、書き取るために加わる力や、摩擦
熱あるいは周囲温度の変化等によるヒートサイク
ルなどにより、使用中に機能低下し接着が剥離し
て、耐用命数が短いなどの欠点があつた。
(C) 発明が解決しようとする問題点
本発明は、このようなベルトクリーナ１の摩耗
を極力減少して、メンテナンスを軽減するととも
に、作業能率の向上を計るものである。
を極力減少して、メンテナンスを軽減するととも
に、作業能率の向上を計るものである。
(D) 問題を解決するための手段
本発明は、第２図に示すようにセラミツクスチ
ツプ２例えばAl2O3のチツプなどの接合面に、こ
れと熱膨張係数の近似する例えば29Ni−17Co−
Fe、42Ni−Feなどの何れかの金属薄板４を、間
にTi、Zr、Hfのうち少なくとも１種とCuを主体
とする合金箔帯３を挟装して、真空中、不活性ガ
ス中または還元性雰囲気中で、合金箔帯３の融点
以上、金属薄板４の融点以下に加熱して、セラミ
ツクスチツプ２の接合面をメタライズするととも
に金属薄板４と同時に接合せしめた後、その金属
薄板４の他面を、第３図、第４図に示すベルトク
リーナ金属基板５の掻取部分６に、銀ろう付けに
より、全面的に接合して、ベルトクリーナ金属基
板５の掻取部分６を、金属とセラミツクスの複合
材とするベルトクリーナの製造法で、金属基板５
の機械的強度と、セラミツクス２の耐摩耗特性を
併せ発揮せしめ、ペルトクリーナの寿命を、大き
く伸ばすものである。
ツプ２例えばAl2O3のチツプなどの接合面に、こ
れと熱膨張係数の近似する例えば29Ni−17Co−
Fe、42Ni−Feなどの何れかの金属薄板４を、間
にTi、Zr、Hfのうち少なくとも１種とCuを主体
とする合金箔帯３を挟装して、真空中、不活性ガ
ス中または還元性雰囲気中で、合金箔帯３の融点
以上、金属薄板４の融点以下に加熱して、セラミ
ツクスチツプ２の接合面をメタライズするととも
に金属薄板４と同時に接合せしめた後、その金属
薄板４の他面を、第３図、第４図に示すベルトク
リーナ金属基板５の掻取部分６に、銀ろう付けに
より、全面的に接合して、ベルトクリーナ金属基
板５の掻取部分６を、金属とセラミツクスの複合
材とするベルトクリーナの製造法で、金属基板５
の機械的強度と、セラミツクス２の耐摩耗特性を
併せ発揮せしめ、ペルトクリーナの寿命を、大き
く伸ばすものである。
なお、Ti、Zr、Hfのうち少なくとも１種とCu
を主体とする合金箔帯３としては、例えばアモル
フアス合金箔帯等を使用すればよい。
を主体とする合金箔帯３としては、例えばアモル
フアス合金箔帯等を使用すればよい。
次に第３図はベルトクリーナ金属基板５内にセ
ラミツクスチツプ２を埋設接合したものであり、
第４図は平板状のベルトクリーナ金属基板５の掻
取部分上に接合したものである。
ラミツクスチツプ２を埋設接合したものであり、
第４図は平板状のベルトクリーナ金属基板５の掻
取部分上に接合したものである。
掻取効率面からは、機械的強度と耐摩耗性の面
から許せる範囲内で、掻取部分は薄い方が効率よ
く、この面からは第３図の埋設形状が全体的に薄
く出来るので望ましい。
から許せる範囲内で、掻取部分は薄い方が効率よ
く、この面からは第３図の埋設形状が全体的に薄
く出来るので望ましい。
(E) 発明の効果
本発明のベルトクリーナの製造法において、セ
ラミツクスチツプ２に例えばAl2O3を使用した場
合、その膨張係数は65×10-7／℃（20〜400℃）
であり、金属薄板４に例えば29Ni−17Co−Feを
使用した場合、その膨張係数は45〜51×10-7／℃
（30〜400℃）で、近似しているため、セラミツク
スチツプ２と金属薄板４を合金箔帯３を挟装して
全面溶着した場合も、セラミツクスチツプ２に加
わる熱応力が小さく、クラツクの発生もなく、残
留応力も少ない。
ラミツクスチツプ２に例えばAl2O3を使用した場
合、その膨張係数は65×10-7／℃（20〜400℃）
であり、金属薄板４に例えば29Ni−17Co−Feを
使用した場合、その膨張係数は45〜51×10-7／℃
（30〜400℃）で、近似しているため、セラミツク
スチツプ２と金属薄板４を合金箔帯３を挟装して
全面溶着した場合も、セラミツクスチツプ２に加
わる熱応力が小さく、クラツクの発生もなく、残
留応力も少ない。
そしてこの金属薄板４をベルトクリーナ金属基
板５の掻取部分６に銀ろう付けする際、ベルトク
リーナ金属基板５が、セラミツクスチツプ２より
膨張係数の大きいFeやSUS（熱膨張係数約130×
10-7／℃）などを使用した場合も、その熱膨張差
は金属薄板４で緩和されるので、セラミツクスチ
ツプ２の熱応力によるクラツクの発生もなく、残
留応力も少なく、強靭な接合とすることができ
る。
板５の掻取部分６に銀ろう付けする際、ベルトク
リーナ金属基板５が、セラミツクスチツプ２より
膨張係数の大きいFeやSUS（熱膨張係数約130×
10-7／℃）などを使用した場合も、その熱膨張差
は金属薄板４で緩和されるので、セラミツクスチ
ツプ２の熱応力によるクラツクの発生もなく、残
留応力も少なく、強靭な接合とすることができ
る。
また、本発明ではTi、Zr、Hfのうち少なくと
も１種とCuを主体とする合金箔帯３によりセラ
ミツクスチツプ２の表面をメタライズするととも
に、金属薄板４を同時に接着できるので、他の方
法、例えばMo−Mn法や活性金属法で接着する
場合のように、セラミツクスチツプ２の表面を、
まずメタライズ後、そのメタライズ面に、金属メ
ツキを施し、その後、金属薄板４を銀ろう付けす
るといつたような、多くの工程を要することな
く、省力化できる。
も１種とCuを主体とする合金箔帯３によりセラ
ミツクスチツプ２の表面をメタライズするととも
に、金属薄板４を同時に接着できるので、他の方
法、例えばMo−Mn法や活性金属法で接着する
場合のように、セラミツクスチツプ２の表面を、
まずメタライズ後、そのメタライズ面に、金属メ
ツキを施し、その後、金属薄板４を銀ろう付けす
るといつたような、多くの工程を要することな
く、省力化できる。
更に本発明は、セラミツクスチツプ２と金属薄
板４との接着を、Ti，Zr，Hfのうち少なくとも
１種とCuの合金箔帯３を使用するため、活性金
属粉末を使用する活性金属法等のように、金属粉
末の酸化や、混合粉末のバインダーによる混合時
の混合の不均一、ペースト状混合粉末の塗布量の
不均一、或いは加熱時のバインダーのガスの影響
などに基づく、接着強度の低下或いは不均一とい
つたことが無く、強固で均一な接着強度を得るこ
とができる。
板４との接着を、Ti，Zr，Hfのうち少なくとも
１種とCuの合金箔帯３を使用するため、活性金
属粉末を使用する活性金属法等のように、金属粉
末の酸化や、混合粉末のバインダーによる混合時
の混合の不均一、ペースト状混合粉末の塗布量の
不均一、或いは加熱時のバインダーのガスの影響
などに基づく、接着強度の低下或いは不均一とい
つたことが無く、強固で均一な接着強度を得るこ
とができる。
次に、本発明の製法によるベルトクリーナの耐
摩耗試験を、第３図の形状として、金属基板５は
Feで掻取部分６の厚さ３mm、セラミツクスチツ
プ２はAl2O3で10mm×100mm厚さ３mm、金属基板
４は29Ni−17Co−Feで10mm×100mm厚さ0.1mmの
薄板とし、セラミツクスチツプ２に金属薄板４を
Ti−Cuを主体とする合金箔帯３によりメタライ
ズ接合後、その金属薄板４の他面を金属基板５の
掻取部分６にろう付けして作成し、第１図の使用
状態に取り付けて摩耗試験した結果は、セラミツ
クスチツプ２の部分が摩滅しきる直前まで摩耗せ
しめたが、セラミツクスチツプ２は、途中で割れ
や剥離など生ずることなく、最後まで完全な接合
が保たれ、この種の接合部材で一番心配されてい
た、剥離や割れ等は皆無で過酷な使用条件にも、
何等支障無く使用に良く絶える結果を得た。
摩耗試験を、第３図の形状として、金属基板５は
Feで掻取部分６の厚さ３mm、セラミツクスチツ
プ２はAl2O3で10mm×100mm厚さ３mm、金属基板
４は29Ni−17Co−Feで10mm×100mm厚さ0.1mmの
薄板とし、セラミツクスチツプ２に金属薄板４を
Ti−Cuを主体とする合金箔帯３によりメタライ
ズ接合後、その金属薄板４の他面を金属基板５の
掻取部分６にろう付けして作成し、第１図の使用
状態に取り付けて摩耗試験した結果は、セラミツ
クスチツプ２の部分が摩滅しきる直前まで摩耗せ
しめたが、セラミツクスチツプ２は、途中で割れ
や剥離など生ずることなく、最後まで完全な接合
が保たれ、この種の接合部材で一番心配されてい
た、剥離や割れ等は皆無で過酷な使用条件にも、
何等支障無く使用に良く絶える結果を得た。
なお、セラミツクスは硬度が高く、耐摩耗性に
優れており、例えばタングステンカーバイト
（WC）のビツカース硬度は1700Kg／mm2であるの
に対し、Al2O3は2400Kg／mm2、黒セラ（Al2O3＋
炭化物）は3000Kg／mm2と、それぞれ倍に近い硬度
を有し、優れた耐摩耗性を有するものである。
優れており、例えばタングステンカーバイト
（WC）のビツカース硬度は1700Kg／mm2であるの
に対し、Al2O3は2400Kg／mm2、黒セラ（Al2O3＋
炭化物）は3000Kg／mm2と、それぞれ倍に近い硬度
を有し、優れた耐摩耗性を有するものである。
次に、塊コークス運搬用ベルトコンベアにおい
て、ベルトスピード100ｍ／min、運転時間
24H／dayでの、塊コークスの実運搬試験結果
は、 SS41の金属基板５に、Al2O3のセラミツクスチ
ツプ２をメタライズ接合した本発明の製法による
ベルトクリーナにおいては、従来のWC等を使用
したベルトクリーナの倍近い３カ月経過後も、な
おAl2O3のメタライズ接合部分は残存しており、
引き続き継続使用が、可能な状態であつた。
て、ベルトスピード100ｍ／min、運転時間
24H／dayでの、塊コークスの実運搬試験結果
は、 SS41の金属基板５に、Al2O3のセラミツクスチ
ツプ２をメタライズ接合した本発明の製法による
ベルトクリーナにおいては、従来のWC等を使用
したベルトクリーナの倍近い３カ月経過後も、な
おAl2O3のメタライズ接合部分は残存しており、
引き続き継続使用が、可能な状態であつた。
そして、Al2O3に代えて、硬度に勝る黒セラ
（Al2O3＋炭化物）を使用した場合においては、
更に長期間の使用に、よく耐えることができるも
のである。
（Al2O3＋炭化物）を使用した場合においては、
更に長期間の使用に、よく耐えることができるも
のである。
以上のように本発明の製造法によるベルトクリ
ーナにおいては、まずベルトクリーナの最も大切
な摩耗の激しい掻取部分を、 機械的強度に強い例えばFeやSUSなどの金属
基板と、耐摩耗性に強い例えばAl2O3などのセラ
ミツクスとの、強固で信頼性の高い複合とし、そ
の複合部も一番肝心なセラミツクスチツプ２と金
属薄板４との接着を、活性金属法や高融点金属法
などより強固で信頼性の高いTi、Zr、Hfのうち
少なくとも一種と、Cuとの合金箔帯３による直
接接着とし、更に、セラミツクスと金属薄板との
熱膨張差を、セラミツクスと熱膨張係数が近似の
金属薄板４で緩和する構造とする等、完全な複合
材とし、セラミツクスと金属基板の持つ特性を総
合的に発揮せしめるとともに、セラミツクスチツ
プ２のメタライズと金属薄板との接合を同時に行
なうため製作工程も少なく簡易で、経済的である
など、多くの優れた特徴を有するベルトクリーナ
の製造法である。
ーナにおいては、まずベルトクリーナの最も大切
な摩耗の激しい掻取部分を、 機械的強度に強い例えばFeやSUSなどの金属
基板と、耐摩耗性に強い例えばAl2O3などのセラ
ミツクスとの、強固で信頼性の高い複合とし、そ
の複合部も一番肝心なセラミツクスチツプ２と金
属薄板４との接着を、活性金属法や高融点金属法
などより強固で信頼性の高いTi、Zr、Hfのうち
少なくとも一種と、Cuとの合金箔帯３による直
接接着とし、更に、セラミツクスと金属薄板との
熱膨張差を、セラミツクスと熱膨張係数が近似の
金属薄板４で緩和する構造とする等、完全な複合
材とし、セラミツクスと金属基板の持つ特性を総
合的に発揮せしめるとともに、セラミツクスチツ
プ２のメタライズと金属薄板との接合を同時に行
なうため製作工程も少なく簡易で、経済的である
など、多くの優れた特徴を有するベルトクリーナ
の製造法である。
第１図はベルトクリーナの使用状態説明図、第
２図は本発明のセラミツクスチツプと金属箔帯の
接着説明図。第３図・第４図は本発明のベルトク
リーナの説明用斜視図。 １はベルトクリーナ、２はセラミツクチツプ、
３は合金箔帯、４はセラミツクスチツプと熱膨張
係数の近似する金属薄板、５はベルトクリーナ金
属基板、６は掻取部分。
２図は本発明のセラミツクスチツプと金属箔帯の
接着説明図。第３図・第４図は本発明のベルトク
リーナの説明用斜視図。 １はベルトクリーナ、２はセラミツクチツプ、
３は合金箔帯、４はセラミツクスチツプと熱膨張
係数の近似する金属薄板、５はベルトクリーナ金
属基板、６は掻取部分。
Claims (1)
- １ セラミツクスチツプの接合面に、これと熱膨
張係数の近似する29Ni−17Co−Feなどの金属薄
板を、間にTi、Zr、Hfのうち少なくとも１種と
Cuを主体とする合金箔帯を挟装して、不活性ガ
スまたは還元性雰囲気中でメタライズ接合後、そ
の金属薄板の他面を、ベルトクリーナ金属基板の
掻取部分にろう付けして、掻取部分を全面的に、
金属とセラミツクスの複合材とせしめることを特
徴とするベルトクリーナの製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7069883A JPS59194927A (ja) | 1983-04-20 | 1983-04-20 | ベルトクリ−ナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7069883A JPS59194927A (ja) | 1983-04-20 | 1983-04-20 | ベルトクリ−ナ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59194927A JPS59194927A (ja) | 1984-11-05 |
| JPH0358975B2 true JPH0358975B2 (ja) | 1991-09-09 |
Family
ID=13439094
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7069883A Granted JPS59194927A (ja) | 1983-04-20 | 1983-04-20 | ベルトクリ−ナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59194927A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61217419A (ja) * | 1985-03-20 | 1986-09-27 | Kawasou Denzai Kogyo Kk | ベルトクリ−ナ |
| JPS649913U (ja) * | 1987-07-09 | 1989-01-19 | ||
| DE60013937T3 (de) * | 1999-03-17 | 2008-08-21 | Martin Engineering Co., Neponset | Förderbandreiniger und -spannvorrichtung |
| US6695123B2 (en) * | 2001-12-21 | 2004-02-24 | Richwood Industries, Inc. | Conveyor belt cleaner blade |
-
1983
- 1983-04-20 JP JP7069883A patent/JPS59194927A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59194927A (ja) | 1984-11-05 |
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