JPH0359260B2 - - Google Patents
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- JPH0359260B2 JPH0359260B2 JP56142123A JP14212381A JPH0359260B2 JP H0359260 B2 JPH0359260 B2 JP H0359260B2 JP 56142123 A JP56142123 A JP 56142123A JP 14212381 A JP14212381 A JP 14212381A JP H0359260 B2 JPH0359260 B2 JP H0359260B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- intake air
- air amount
- value
- analog signal
- output value
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/18—Circuit arrangements for generating control signals by measuring intake air flow
- F02D41/182—Circuit arrangements for generating control signals by measuring intake air flow for the control of a fuel injection device
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はエンジンの制御装置に関し、特にマイ
クロプロセツサを備えた電子制御式燃料噴射装置
のように吸入空気量に応じた燃料噴射制御を行な
う装置に関するものである。
クロプロセツサを備えた電子制御式燃料噴射装置
のように吸入空気量に応じた燃料噴射制御を行な
う装置に関するものである。
従来、電子制御式燃料噴射装置においては、ス
ロツトル上流に設定された吸入空気量測定装置の
信号を検出し燃料噴射量を決定している。一般に
吸入空気量測定装置は、測定板の回転変位をポテ
ンシヨメータ等により電気信号に変換し出力す
る。このときの出力信号Ｘと吸入空気量Ｑとの関
係は、Ｑ＝Ｃ／Ｘで表わされる。なお、Ｃは定数で ある。
ロツトル上流に設定された吸入空気量測定装置の
信号を検出し燃料噴射量を決定している。一般に
吸入空気量測定装置は、測定板の回転変位をポテ
ンシヨメータ等により電気信号に変換し出力す
る。このときの出力信号Ｘと吸入空気量Ｑとの関
係は、Ｑ＝Ｃ／Ｘで表わされる。なお、Ｃは定数で ある。
マイクロプロセツサを備えたエンジン制御装置
においては、吸入空気量測定装置のアナログ信号
出力値Ｘを、Ａ／Ｄ変換器でデイジタル信号
X′に変換して入力し、マイクロプロセツサの演
算により空気量Ｑに対応したデイジタル値Q′を
求め、燃料噴射量を決定している。
においては、吸入空気量測定装置のアナログ信号
出力値Ｘを、Ａ／Ｄ変換器でデイジタル信号
X′に変換して入力し、マイクロプロセツサの演
算により空気量Ｑに対応したデイジタル値Q′を
求め、燃料噴射量を決定している。
〔発明が解決しようとする課題〕
近年、省エネルギーの要求が強まり、エンジン
の改良、アイドル回転数の低下等により最小吸入
空気量は低下し、最大吸入空気流量は増加する傾
向にある。このため、吸入空気量測定装置の測定
レンジは大きくなり、約100倍の測定レンジが要
求される。ところが、従来のエンジン制御装置に
おいては、大きな吸入空気量域（レンジ）での吸
入空気量測定装置のアナログ信号出力値Ｘは、前
述のアナログ信号出力値Ｘと空気量Ｑとの関係か
ら明らかなように非常に小さな値となる。このた
め、デイジタル変換後のビツト数が不足となり、
吸入空気量の測定精度が低下するという欠点を有
する。この欠点を防止するために、吸入空気量測
定装置のアナログ信号出力値Ｘをデイジタル変換
するＡ／Ｄ変換器のビツト数を増加すると、Ａ／
Ｄ変換器のコスト増加を招くことになる。また、
吸入空気流量測定装置の出力特性を非線形として
大きな吸入空気量でのアナログ信号出力値を大き
な値とすると、デイジタル変換後に、データ補間
等による空気量に対応したデイジタル値Q′への
変換が必要となり、そのためにエンジンプロセツ
サのメモリの増加、処理時間の増加等の問題が生
じる。
の改良、アイドル回転数の低下等により最小吸入
空気量は低下し、最大吸入空気流量は増加する傾
向にある。このため、吸入空気量測定装置の測定
レンジは大きくなり、約100倍の測定レンジが要
求される。ところが、従来のエンジン制御装置に
おいては、大きな吸入空気量域（レンジ）での吸
入空気量測定装置のアナログ信号出力値Ｘは、前
述のアナログ信号出力値Ｘと空気量Ｑとの関係か
ら明らかなように非常に小さな値となる。このた
め、デイジタル変換後のビツト数が不足となり、
吸入空気量の測定精度が低下するという欠点を有
する。この欠点を防止するために、吸入空気量測
定装置のアナログ信号出力値Ｘをデイジタル変換
するＡ／Ｄ変換器のビツト数を増加すると、Ａ／
Ｄ変換器のコスト増加を招くことになる。また、
吸入空気流量測定装置の出力特性を非線形として
大きな吸入空気量でのアナログ信号出力値を大き
な値とすると、デイジタル変換後に、データ補間
等による空気量に対応したデイジタル値Q′への
変換が必要となり、そのためにエンジンプロセツ
サのメモリの増加、処理時間の増加等の問題が生
じる。
本発明は、上記の従来技術における欠点ないし
問題点を解消するこを意図するものであり、吸入
空気量Ｑと、吸入空気流量測定装置のアナログ信
号出力値Ｘとの関係を、小さい吸入空気量のとき
アナログ信号出力値が大きい値となることによ
り、使用頻度の高いエンジンの低回転領域におい
て吸入空気量の十分な測定精度を確保することが
でき、また、大きい吸入空気量のときにおいても
アナログ信号出力値が過度に小さくなることを抑
制することにより、大きい吸入空気量のときにお
いても十分な測定精度を確保することができ、そ
れにより小さい吸入空気量から大きい吸入空気量
に亘る広い測定レンジにおいて十分な測定精度を
確保することを目的とする。
問題点を解消するこを意図するものであり、吸入
空気量Ｑと、吸入空気流量測定装置のアナログ信
号出力値Ｘとの関係を、小さい吸入空気量のとき
アナログ信号出力値が大きい値となることによ
り、使用頻度の高いエンジンの低回転領域におい
て吸入空気量の十分な測定精度を確保することが
でき、また、大きい吸入空気量のときにおいても
アナログ信号出力値が過度に小さくなることを抑
制することにより、大きい吸入空気量のときにお
いても十分な測定精度を確保することができ、そ
れにより小さい吸入空気量から大きい吸入空気量
に亘る広い測定レンジにおいて十分な測定精度を
確保することを目的とする。
本発明は、上記目的を達成するために、エンジ
ンの吸入空気量Ｑを測定し、吸入空気量Ｑに応じ
た出力値Ｘのアナログ信号を出力する吸入空気量
測定装置と、該吸入空気量測定装置のアナログ出
力信号を入力信号として受け、該入力信号の値Ｘ
をＡ／Ｄ変換した後に、このＡ／Ｄ変換信号の値
X′に基き演算より吸入空気量Ｑに応じた燃料噴
射量を決定する電子ユニツトとを含むエンジンの
制御装置であつて、前記吸入空気量測定装置にお
ける前記吸入空気量Ｑと前記アナログ信号出力値
Ｘとの関係は、前記吸入空気量Ｑが、−ｎを次の
数とする前記アナログ信号出力値Ｘの関数により
表わされ、前記吸入空気量Ｑが大きくなるととも
に前記アナログ信号出力値Ｘが減少するようにさ
れ、かつ、前記次数ｎが１より大きい値を有する
ことにより、前記次数ｎが１の場合と比較して、
前記吸入空気量Ｑが増加したときにの前記アナロ
グ信号出力値Ｘの減少が少なくなるように設定さ
れているエンジン制御装置を提供する。
ンの吸入空気量Ｑを測定し、吸入空気量Ｑに応じ
た出力値Ｘのアナログ信号を出力する吸入空気量
測定装置と、該吸入空気量測定装置のアナログ出
力信号を入力信号として受け、該入力信号の値Ｘ
をＡ／Ｄ変換した後に、このＡ／Ｄ変換信号の値
X′に基き演算より吸入空気量Ｑに応じた燃料噴
射量を決定する電子ユニツトとを含むエンジンの
制御装置であつて、前記吸入空気量測定装置にお
ける前記吸入空気量Ｑと前記アナログ信号出力値
Ｘとの関係は、前記吸入空気量Ｑが、−ｎを次の
数とする前記アナログ信号出力値Ｘの関数により
表わされ、前記吸入空気量Ｑが大きくなるととも
に前記アナログ信号出力値Ｘが減少するようにさ
れ、かつ、前記次数ｎが１より大きい値を有する
ことにより、前記次数ｎが１の場合と比較して、
前記吸入空気量Ｑが増加したときにの前記アナロ
グ信号出力値Ｘの減少が少なくなるように設定さ
れているエンジン制御装置を提供する。
上記の構成を有する本発明のエンジン制御装置
によれば、吸入空気量測定装置からは、吸入空気
量Ｑに応じた出力値Ｘのアナログ信号が出力さ
れ、電子ユニツトでは上記アナログ信号出力値Ｘ
をデイジタル値X′に変換し、このデイジタル値
X′に基く演算により吸入空気量に応じた燃料噴
射量が決定される。
によれば、吸入空気量測定装置からは、吸入空気
量Ｑに応じた出力値Ｘのアナログ信号が出力さ
れ、電子ユニツトでは上記アナログ信号出力値Ｘ
をデイジタル値X′に変換し、このデイジタル値
X′に基く演算により吸入空気量に応じた燃料噴
射量が決定される。
このため、吸入空気量測定装置からのアナログ
信号出力値ＸをＡ／Ｄ変換したデイジタル値
X′は、デイジタル変換に伴う誤差を含む値であ
る。
信号出力値ＸをＡ／Ｄ変換したデイジタル値
X′は、デイジタル変換に伴う誤差を含む値であ
る。
ここで、本発明では、吸入空気量測定装置にお
ける吸入空気量Ｑとアナログ信号出力値Ｘとの関
係は、吸入空気量Ｑが、−ｎを次数とするアナロ
グ信号出力値Ｘの関数により表わされ、吸入空気
量Ｑが大くなるとともに出力値Ｘが減少するよう
に設定されている。そして、吸入空気量Ｑが小さ
く、エンジンが低回転で運転されている領域、す
なわち、車載時における使用頻度の比較的高い、
エンジンの低回転領域ではアナログ信号出力値Ｘ
は大きな値をとる。従つて、大きなアナログ信号
出力値Ｘがデイジタル変換され、誤差を含むデイ
ジタル値X′となつても、誤差の割合は比較的小
さいから、使用頻度の比較的高いエンジンの低回
転領域で吸入空気量の良好な測定精度が確保され
る。
ける吸入空気量Ｑとアナログ信号出力値Ｘとの関
係は、吸入空気量Ｑが、−ｎを次数とするアナロ
グ信号出力値Ｘの関数により表わされ、吸入空気
量Ｑが大くなるとともに出力値Ｘが減少するよう
に設定されている。そして、吸入空気量Ｑが小さ
く、エンジンが低回転で運転されている領域、す
なわち、車載時における使用頻度の比較的高い、
エンジンの低回転領域ではアナログ信号出力値Ｘ
は大きな値をとる。従つて、大きなアナログ信号
出力値Ｘがデイジタル変換され、誤差を含むデイ
ジタル値X′となつても、誤差の割合は比較的小
さいから、使用頻度の比較的高いエンジンの低回
転領域で吸入空気量の良好な測定精度が確保され
る。
また、本発明では、アナログ信号出力値Ｘの上
記次数ｎが１より大きい値を有することにより、
次数ｎが１の場合と較して吸入空気量Ｑが増加す
るときのアナログ信号出力値Ｘの減少が少なくな
るように設定されている。このため、吸入空気量
Ｑが大きくなつたときにも、アナログ信号出力値
Ｘの減少は抑制され、大きな吸入空気量Ｑにおい
てもアナログ信号出力値Ｘが過度に小さくなるこ
とがなく、アナログ信号出力値Ｘをデイジタル変
換したときのデイジタル値X′の誤差の割合が抑
制され、大きな吸入空気量においても十分な測定
精度が確保される。
記次数ｎが１より大きい値を有することにより、
次数ｎが１の場合と較して吸入空気量Ｑが増加す
るときのアナログ信号出力値Ｘの減少が少なくな
るように設定されている。このため、吸入空気量
Ｑが大きくなつたときにも、アナログ信号出力値
Ｘの減少は抑制され、大きな吸入空気量Ｑにおい
てもアナログ信号出力値Ｘが過度に小さくなるこ
とがなく、アナログ信号出力値Ｘをデイジタル変
換したときのデイジタル値X′の誤差の割合が抑
制され、大きな吸入空気量においても十分な測定
精度が確保される。
以上述べたように、本発明によれば、吸入空気
量Ｑが小さいエンジンの低回転運転領域、すなわ
ち車載時の使用頻度の比較的高い、エンジンの低
回転領域において吸入空気量測定装置からのアナ
ログ信号出力値Ｘは大きい値をとる。従つて、デ
イジタル変換の誤差の割合を小さくでき、使用頻
度の比較的高いエンジンの低回転領域における吸
入空気量の良好な測定精度を確保することができ
る。また、吸入空気量Ｑが大きくなつたときにお
いても、アナログ信号出力値Ｘの減少は抑制さ
れ、大きな吸入空気量Ｑにおいてもアナログ信号
出力値Ｘが過度に小さくなることはない。従つ
て、吸入空気量Ｑが大きいときにもデイジタル変
換時の誤差の割合を抑制することができ、大きい
吸入空気量に対しても十分な測定精度が確保され
る。
量Ｑが小さいエンジンの低回転運転領域、すなわ
ち車載時の使用頻度の比較的高い、エンジンの低
回転領域において吸入空気量測定装置からのアナ
ログ信号出力値Ｘは大きい値をとる。従つて、デ
イジタル変換の誤差の割合を小さくでき、使用頻
度の比較的高いエンジンの低回転領域における吸
入空気量の良好な測定精度を確保することができ
る。また、吸入空気量Ｑが大きくなつたときにお
いても、アナログ信号出力値Ｘの減少は抑制さ
れ、大きな吸入空気量Ｑにおいてもアナログ信号
出力値Ｘが過度に小さくなることはない。従つ
て、吸入空気量Ｑが大きいときにもデイジタル変
換時の誤差の割合を抑制することができ、大きい
吸入空気量に対しても十分な測定精度が確保され
る。
このように本発明によれば、小さい吸入空気量
から大きい吸入空気量に亘る測定レンジにおい
て、デイジタル変換時の誤差の割合を抑制するこ
とができ、吸入空気量の満足すべき測定精度を確
保することができる。
から大きい吸入空気量に亘る測定レンジにおい
て、デイジタル変換時の誤差の割合を抑制するこ
とができ、吸入空気量の満足すべき測定精度を確
保することができる。
次に本発明を添附図面に示す実施例について説
明する。第１図において、燃焼用空気は、エアク
リーナ２、吸入空気量測定装置３、スロツトル弁
４を経てエンジン１に吸入される。また、燃料は
燃料噴射弁５によりエンジン１に供給される。吸
入空気量測定装置は、測定板の回転変位をポテン
シヨメータ７によりアナログ電気信号に変換し出
力する。このポテンシヨメータ７からのアナログ
信号は電子ユニツト８に装備されたＡ／Ｄ変換器
９でデイジタル値に変換された後マイクロプロセ
ツサ１０に与えられ、マイクロプロセツサ１０
は、演算より吸入空気量に応じた燃料噴射量を決
定し、燃料噴射弁５に信号を送り燃料噴射時間を
制御する。
明する。第１図において、燃焼用空気は、エアク
リーナ２、吸入空気量測定装置３、スロツトル弁
４を経てエンジン１に吸入される。また、燃料は
燃料噴射弁５によりエンジン１に供給される。吸
入空気量測定装置は、測定板の回転変位をポテン
シヨメータ７によりアナログ電気信号に変換し出
力する。このポテンシヨメータ７からのアナログ
信号は電子ユニツト８に装備されたＡ／Ｄ変換器
９でデイジタル値に変換された後マイクロプロセ
ツサ１０に与えられ、マイクロプロセツサ１０
は、演算より吸入空気量に応じた燃料噴射量を決
定し、燃料噴射弁５に信号を送り燃料噴射時間を
制御する。
第２図は吸入空気量測定装置３における吸入空
気量Ｑとアナログ信号出力値Ｘとの関係を両対数
グラフに示したものであり、直線ａは従来技術の
特性を示し、直線ｂは本発明の１実施例の特性を
示し、直線ｃは本発明の他の実施例の特性を示
す。
気量Ｑとアナログ信号出力値Ｘとの関係を両対数
グラフに示したものであり、直線ａは従来技術の
特性を示し、直線ｂは本発明の１実施例の特性を
示し、直線ｃは本発明の他の実施例の特性を示
す。
まず、第２図の直線ａで示される従来技術の特
性について考察する。そのときは、アナログ信号
出力値Ｘと吸入空気量Ｑとの関係がＸ＝Ｃ／Ｑとな るようにポテンシヨメータ７の抵抗値を設計す
る。ここでＣは定数である。
性について考察する。そのときは、アナログ信号
出力値Ｘと吸入空気量Ｑとの関係がＸ＝Ｃ／Ｑとな るようにポテンシヨメータ７の抵抗値を設計す
る。ここでＣは定数である。
ポテンシヨメータ７からのアナログ信号出力値
ＸをＡ／Ｄ変換器９でＡ／Ｄ変換したデイジタル
値をX′とすると、マイクロプロセツサ１０によ
り、吸入空気量計算値Q′は、 Q′＝C′／X′ ……(1) なる演算式(1)に基く演算より求められる。Ａ／Ｄ
変換後のデイジタル出力信号のビツト数は、10ビ
ツトのＡ／Ｄ変換器を用いた場合は、Ａ／Ｄ変換
値X′の最大値は1024である。そして、吸入空気
量のレンジの倍率を100倍とすると、最大吸入空
気量に対するＡ／Ｄ変換値X′は、その最大値の
１／100となり、従つて1024／100として計算さ
れ、10程度である。この場合におけるＡ／Ｄ変換
値X′の１ビツト当りの精度を求めてみると、吸
入空気量の計算値の誤差を△Q′で示し、かつ、
ポテンシヨメータ７からのアナログ信号出力値Ｘ
のＡ／Ｄ変換値X′の計算誤差を△X′で示せば、 上記の式(1)より△Q′＝−C′／X2′・△X′ 従つて、吸入空気量の計算値の精度は、 △Q′／Q′＝−C′／X2′・△X′・X′／C′＝−１／
X′・△X′ 上記のように、デイジタル値X′の値として10
を用い、かつX′の計算誤差△X′の大きさを１ビ
ツトおけば、△Q′／Q′＝−１／10×１＝−0.1従つて
、 約10％の測定精度となり、エンジンの空燃比制御
のために用いる吸入空気量の値としては、精度不
足である。
ＸをＡ／Ｄ変換器９でＡ／Ｄ変換したデイジタル
値をX′とすると、マイクロプロセツサ１０によ
り、吸入空気量計算値Q′は、 Q′＝C′／X′ ……(1) なる演算式(1)に基く演算より求められる。Ａ／Ｄ
変換後のデイジタル出力信号のビツト数は、10ビ
ツトのＡ／Ｄ変換器を用いた場合は、Ａ／Ｄ変換
値X′の最大値は1024である。そして、吸入空気
量のレンジの倍率を100倍とすると、最大吸入空
気量に対するＡ／Ｄ変換値X′は、その最大値の
１／100となり、従つて1024／100として計算さ
れ、10程度である。この場合におけるＡ／Ｄ変換
値X′の１ビツト当りの精度を求めてみると、吸
入空気量の計算値の誤差を△Q′で示し、かつ、
ポテンシヨメータ７からのアナログ信号出力値Ｘ
のＡ／Ｄ変換値X′の計算誤差を△X′で示せば、 上記の式(1)より△Q′＝−C′／X2′・△X′ 従つて、吸入空気量の計算値の精度は、 △Q′／Q′＝−C′／X2′・△X′・X′／C′＝−１／
X′・△X′ 上記のように、デイジタル値X′の値として10
を用い、かつX′の計算誤差△X′の大きさを１ビ
ツトおけば、△Q′／Q′＝−１／10×１＝−0.1従つて
、 約10％の測定精度となり、エンジンの空燃比制御
のために用いる吸入空気量の値としては、精度不
足である。
他方、第２図において直線ｂで示した本発明の
１実施例では、アナログ信号出力値Ｘと吸入空気
量Ｑとの関係がＸ＝Ｃ／√Ｑ、すなわち、Ｑ＝C′／X2 によつて表わされるようにポテンシヨメータ７の
抵抗値を設計する。ここで、Ｑ＞０，Ｃ及びC′は
定数である。アナログ信号出力値ＸはＡ／Ｄ変換
器９でＡ／Ｄ変換され、このＡ／Ｄ変換出力値を
X′とすると、マイクロプロセツサでは、演算式
Q′＝C′／（X′）2に基く演算により吸入空気量計算値 Q′が求められる。
１実施例では、アナログ信号出力値Ｘと吸入空気
量Ｑとの関係がＸ＝Ｃ／√Ｑ、すなわち、Ｑ＝C′／X2 によつて表わされるようにポテンシヨメータ７の
抵抗値を設計する。ここで、Ｑ＞０，Ｃ及びC′は
定数である。アナログ信号出力値ＸはＡ／Ｄ変換
器９でＡ／Ｄ変換され、このＡ／Ｄ変換出力値を
X′とすると、マイクロプロセツサでは、演算式
Q′＝C′／（X′）2に基く演算により吸入空気量計算値 Q′が求められる。
第２図の直線ａで示した特性の従来技術の場合
との比較を行うために、ここでも、10ビツトの
Ａ／Ｄ変換器を用い、吸入空気量レンジの倍率を
100倍とすると、最大吸入空気量に対するＡ／Ｄ
変換値をX′で表わせば、X2′がその最大値の１／100 となるときの値は、X2′＝（1024）2／100と表わされ、 従つて、X′＝1024／√100となり、X′の値は100程度と なる。
との比較を行うために、ここでも、10ビツトの
Ａ／Ｄ変換器を用い、吸入空気量レンジの倍率を
100倍とすると、最大吸入空気量に対するＡ／Ｄ
変換値をX′で表わせば、X2′がその最大値の１／100 となるときの値は、X2′＝（1024）2／100と表わされ、 従つて、X′＝1024／√100となり、X′の値は100程度と なる。
この場合のＡ／Ｄ変換値X′の１ビツト当りの
測定精度を求めると、第２図の直線ａの場合と同
様に、吸入空気量の計算値の誤差を△Q′で示し、
Ａ／Ｄ変換値X′の計算誤差を△X′で示せば、 △Q′＝−2C′／（X′）3・△X′ 従つて吸入空気量Ｑの計算値の精度は、 △Q′／Q′＝−2C′／（X′）3・△X′・（X′）2／C
′ ＝−２／X′・△X′ X′の値として100を用い、かつX′の計算誤差△
X′の大きさを１ビツトとおけば、 △Q′／Q′＝−２／100×１＝−0.02 従つて、約２％の測定精度が得られる。
測定精度を求めると、第２図の直線ａの場合と同
様に、吸入空気量の計算値の誤差を△Q′で示し、
Ａ／Ｄ変換値X′の計算誤差を△X′で示せば、 △Q′＝−2C′／（X′）3・△X′ 従つて吸入空気量Ｑの計算値の精度は、 △Q′／Q′＝−2C′／（X′）3・△X′・（X′）2／C
′ ＝−２／X′・△X′ X′の値として100を用い、かつX′の計算誤差△
X′の大きさを１ビツトとおけば、 △Q′／Q′＝−２／100×１＝−0.02 従つて、約２％の測定精度が得られる。
また、マイクロプロセツサの演算処理について
も、メモリの増加なしに容易に演算が可能であ
り、処理時間の増加もなく、十分な精度で吸入空
気量を求めることが可能である。
も、メモリの増加なしに容易に演算が可能であ
り、処理時間の増加もなく、十分な精度で吸入空
気量を求めることが可能である。
他の実施例として、第２図の中の直線ｃによつ
て示す出力特性Ｑ＝Ｃ／X3（Ｃは定数）を用い、か つ、100倍以上の倍率の吸入空気量レンジとする
場合にも、容易に精度良く吸入空気量を求めるこ
とが可能である。
て示す出力特性Ｑ＝Ｃ／X3（Ｃは定数）を用い、か つ、100倍以上の倍率の吸入空気量レンジとする
場合にも、容易に精度良く吸入空気量を求めるこ
とが可能である。
以上述べた実施例においては、吸入空気量測定
装置の吸入空気量Ｑとアナログ信号出力値Ｘとの
関係が、アナログ信号出力値Ｘの−ｎ次の関数式
によつて表わされるようにすることにより、大き
な吸入空気量レンジにおいてもＡ／Ｄ変換器のビ
ツト数増加、マイクロプロセツサのメモリ増加、
および処理時間の大巾な増加を招くことなく、精
度良く吸入空気量を測定することができるという
優れた効果を奏する。
装置の吸入空気量Ｑとアナログ信号出力値Ｘとの
関係が、アナログ信号出力値Ｘの−ｎ次の関数式
によつて表わされるようにすることにより、大き
な吸入空気量レンジにおいてもＡ／Ｄ変換器のビ
ツト数増加、マイクロプロセツサのメモリ増加、
および処理時間の大巾な増加を招くことなく、精
度良く吸入空気量を測定することができるという
優れた効果を奏する。
第１図は、本発明の実施例の構成を示す構成図
である。第２図は、本発明のいくつかの実施例に
おける吸入空気量Ｑとアナログ信号出力値Ｘとの
関係の特性を示すグラフである。 （符号の説明）、１……エンジン、３……吸入
空気量測定装置、７……ポテンシヨメータ、８…
…電子ユニツト、９……Ａ／Ｄ変換器、１０……
マイクロプロセツサ。
である。第２図は、本発明のいくつかの実施例に
おける吸入空気量Ｑとアナログ信号出力値Ｘとの
関係の特性を示すグラフである。 （符号の説明）、１……エンジン、３……吸入
空気量測定装置、７……ポテンシヨメータ、８…
…電子ユニツト、９……Ａ／Ｄ変換器、１０……
マイクロプロセツサ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ エンジンの吸入空気量Ｑを測定し、吸入空気
量Ｑに応じた出力値Ｘのアナログ信号を出力する
吸入空気量測定装置と、 該吸入空気量測定装置のアナログ出力信号を入
力信号として受け、入力信号の値ＸをＡ／Ｄ変換
した後に、このＡ／Ｄ変換信号の値X′に基き演
算により吸入空気量Ｑに応じた燃料噴射量を決定
する電子ユニツトと を含むエンジンの制御装置であつて、 前記吸入空気量測定装置における前記吸入空気
量Ｑと前記アナログ信号出力値Ｘとの関係は、前
記吸入空気量Ｑが、−ｎを次数とする前記アナロ
グ信号出力値Ｘの関数により表わされ、前記吸入
空気量Ｑが大きくなるとともに前記アナログ信号
出力値Ｘが減少するようにされ、かつ、 前記次数ｎが１より大きい値を有することによ
り、前記次数ｎが１の場合と比較して、前記吸入
空気量Ｑが増加したときの前記アナログ信号出力
値Ｘの減少が少なくなるように設定されているこ
と を特徴とするエンジン制御制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14212381A JPS5844231A (ja) | 1981-09-09 | 1981-09-09 | エンジン制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14212381A JPS5844231A (ja) | 1981-09-09 | 1981-09-09 | エンジン制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5844231A JPS5844231A (ja) | 1983-03-15 |
| JPH0359260B2 true JPH0359260B2 (ja) | 1991-09-10 |
Family
ID=15307918
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14212381A Granted JPS5844231A (ja) | 1981-09-09 | 1981-09-09 | エンジン制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5844231A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4830550B2 (ja) * | 2006-03-08 | 2011-12-07 | 日産自動車株式会社 | 車両の運動制御装置 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5228176A (en) * | 1975-06-17 | 1977-03-02 | Hitachi Ltd | Electric washer |
-
1981
- 1981-09-09 JP JP14212381A patent/JPS5844231A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5844231A (ja) | 1983-03-15 |
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