JPH0359604B2 - - Google Patents
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- JPH0359604B2 JPH0359604B2 JP56175500A JP17550081A JPH0359604B2 JP H0359604 B2 JPH0359604 B2 JP H0359604B2 JP 56175500 A JP56175500 A JP 56175500A JP 17550081 A JP17550081 A JP 17550081A JP H0359604 B2 JPH0359604 B2 JP H0359604B2
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- transistor
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、少ない消費電流で動作を行ないとと
もに、低い電源電圧でも動作をする増幅器に関す
るものである。
もに、低い電源電圧でも動作をする増幅器に関す
るものである。
まず従来の増幅器を第１図に示して説明する。
１は同相入力端子、２は逆相入力端子、２１は
出力端子、２０は電源端子、２２は接地端子、
３，５，７，８，９，１０，１３，１４，１５，
１８，１９はトランジスタ、１６，１７はダイオ
ード、４，６，１１，１２は抵抗である。この従
来例では初段増幅段を差動対トランジスタ７，
８，９，１０で構成し、２段目増幅段をトランジ
スタ１３，１４のダーリントン接続で構成し、出
力段をトランジスタ１８，１９のSEPP接続で構
成している。そして出力端子２１と逆相入力端子
２の間にフイードバツク抵抗を接続することによ
りフイードバツク量に応じた利得の増幅器として
動作する。
出力端子、２０は電源端子、２２は接地端子、
３，５，７，８，９，１０，１３，１４，１５，
１８，１９はトランジスタ、１６，１７はダイオ
ード、４，６，１１，１２は抵抗である。この従
来例では初段増幅段を差動対トランジスタ７，
８，９，１０で構成し、２段目増幅段をトランジ
スタ１３，１４のダーリントン接続で構成し、出
力段をトランジスタ１８，１９のSEPP接続で構
成している。そして出力端子２１と逆相入力端子
２の間にフイードバツク抵抗を接続することによ
りフイードバツク量に応じた利得の増幅器として
動作する。
ここで各幅段をみると、初段増幅段と２段目増
幅段はいずれもＡ級で動作し、出力段のみがAB
級動作を行なつている。従つて初段差動増幅段お
よび２段目増幅段には無信号時にも各々バイアス
電流が流れている。
幅段はいずれもＡ級で動作し、出力段のみがAB
級動作を行なつている。従つて初段差動増幅段お
よび２段目増幅段には無信号時にも各々バイアス
電流が流れている。
以下には特に電流値の大きい２段目増幅段につ
いて述べる。出力端子に接続する負荷インピーダ
ンスをRL、出力トランジスタ１８，１９の電流
増幅率をhFE、最大出力振幅をVpnとすると、２段
目増幅段を構成するトランジスタ１４の動作に必
要なコレクタに流れるバイアス電流はVpn／RL・hFEで 決まり、十分に低い負荷抵抗と、十分に高い出力
電圧を得るには、相当大きなバイアス電流を必要
とするものである。また電源端子２０からトラン
ジスタ１５のエミツタ−コレクタ、トランジスタ
１８のベース−エミツタ、トランジスタ１９のエ
ミツタ−ベース、トランジスタ１４のコレクタ−
エミツタを経て接地端子２２へ流れる電流の経路
を考えると、電源端子２０の電圧として少なくと
もベースエミツタ順方向電圧（以下VBEと示す。）
の２倍と、コレクタエミツタ飽和電圧（以下
VCESANTと示す。）の２倍の合計即る2VBE＋2VCESAT
もの高い電圧が必要であるという欠点を有するも
のであつた。
いて述べる。出力端子に接続する負荷インピーダ
ンスをRL、出力トランジスタ１８，１９の電流
増幅率をhFE、最大出力振幅をVpnとすると、２段
目増幅段を構成するトランジスタ１４の動作に必
要なコレクタに流れるバイアス電流はVpn／RL・hFEで 決まり、十分に低い負荷抵抗と、十分に高い出力
電圧を得るには、相当大きなバイアス電流を必要
とするものである。また電源端子２０からトラン
ジスタ１５のエミツタ−コレクタ、トランジスタ
１８のベース−エミツタ、トランジスタ１９のエ
ミツタ−ベース、トランジスタ１４のコレクタ−
エミツタを経て接地端子２２へ流れる電流の経路
を考えると、電源端子２０の電圧として少なくと
もベースエミツタ順方向電圧（以下VBEと示す。）
の２倍と、コレクタエミツタ飽和電圧（以下
VCESANTと示す。）の２倍の合計即る2VBE＋2VCESAT
もの高い電圧が必要であるという欠点を有するも
のであつた。
本発明はかかる欠点を改善するものであり、２
段目増幅段以後の増幅段がすべてAB級動作が可
能であるような初段差動増幅段を構成して２段目
以後の増幅段のバイアス電流を減少させると同時
に、電源端子に必要である最低電圧を低下させた
優れた増幅器を提供するものである。以下に本発
明の一実施例を図面にもとづいて説明する。
段目増幅段以後の増幅段がすべてAB級動作が可
能であるような初段差動増幅段を構成して２段目
以後の増幅段のバイアス電流を減少させると同時
に、電源端子に必要である最低電圧を低下させた
優れた増幅器を提供するものである。以下に本発
明の一実施例を図面にもとづいて説明する。
第２図には本発明の第１の実施例を示して説明
する。３１は同相入力端子、３２は逆相入力端子
で差動対を構成する第１および第２のトランジス
タ３３，３４のそれぞれのベースに接続される。
３５は第１の定電流源であり、第１および第２の
トランジスタ３３，３４より成る初段差動増幅段
の動作電流を与える。今第１の定電流源３５の電
流源をI1とする。３６，３７は第２および第３の
定電流源で各々電流をI2，I3とし、前記I1との関
係を次式の通りとする。
する。３１は同相入力端子、３２は逆相入力端子
で差動対を構成する第１および第２のトランジス
タ３３，３４のそれぞれのベースに接続される。
３５は第１の定電流源であり、第１および第２の
トランジスタ３３，３４より成る初段差動増幅段
の動作電流を与える。今第１の定電流源３５の電
流源をI1とする。３６，３７は第２および第３の
定電流源で各々電流をI2，I3とし、前記I1との関
係を次式の通りとする。
I1＝２・I2＋ａ＝２・I3＋ａ ……(1)
ここでａはアイドリング電流に相当する値を示
す。またトランジスタ３３のコレクタをトランジ
スタ３８のベースに接続し、トランジスタ３８に
ベース電流が流れたとき出力端子３９より信号電
流を吸収する様に構成する。さらにトランジスタ
３４のコレクタをトランジスタ４０のベースに接
続し、このトランジスタ４０のコレクタをトラン
ジスタ４１のベースに接続して、トランジスタ４
０および４１にベースに電流が流れたとき出力端
子３９に信号電流を流し出す様に構成する。なお
PNPトランジスタ４１とNPNトランジスタ３８
は各々互いに逆極性のトランジスタであつて、
各々のコレクタを互いに接続して出力端子３９と
したものである。ここでは４２は電源端子、４３
は接地端子である。
す。またトランジスタ３３のコレクタをトランジ
スタ３８のベースに接続し、トランジスタ３８に
ベース電流が流れたとき出力端子３９より信号電
流を吸収する様に構成する。さらにトランジスタ
３４のコレクタをトランジスタ４０のベースに接
続し、このトランジスタ４０のコレクタをトラン
ジスタ４１のベースに接続して、トランジスタ４
０および４１にベースに電流が流れたとき出力端
子３９に信号電流を流し出す様に構成する。なお
PNPトランジスタ４１とNPNトランジスタ３８
は各々互いに逆極性のトランジスタであつて、
各々のコレクタを互いに接続して出力端子３９と
したものである。ここでは４２は電源端子、４３
は接地端子である。
上記第２図の実施例において無信号状態を考え
ると、(1)式よりトランジスタ３３および３４の各
コレクタ電流はほとんど低電流源３６および３７
に流れこみ、トランジスタ４０およびトランジス
タ３８のベース電流は電流値ａだけ流れる。トラ
ンジスタ４１および３８は僅かなアイドリング電
流が流れる状態を保つ。
ると、(1)式よりトランジスタ３３および３４の各
コレクタ電流はほとんど低電流源３６および３７
に流れこみ、トランジスタ４０およびトランジス
タ３８のベース電流は電流値ａだけ流れる。トラ
ンジスタ４１および３８は僅かなアイドリング電
流が流れる状態を保つ。
今同相入力端子３１と逆相入力端子３２の間に
信号電圧が入力され、同相入力端子３１の電位が
逆相入力端子３２の電位よりも大きいときを考え
る。この場合トランジスタ３４のコレクタ電流が
IC3よりも大きくなるため、増加分がトランジス
タ４０のベースへ流れ込み、トランジスタ４０お
よびトランジスタ４１のコレクタ電流が増加して
出力端子３９に信号電流を流し出す。また同相入
力端子３１の電位が逆相入力端子３２の電位より
小さいときは、トランジスタ３３のコレクタ電流
がIC2より大きくなるため、その増加分がトラン
ジスタ３８のベース電流の増加となつて出力端子
３９から信号電流を吸収する。この様に信号の正
の半周期でトランジスタ４１がアイドリング状態
より信号電流分が増加し、負の半周期でトランジ
スタ３８がアイドリング状態より信号電流分が増
加する。即ちAB級動作を行なうことになる。以
上のように初段を除いて２段目以降をAB級動作
の増幅段とすることができ、消費電力の減少と電
源電圧の低下を実現することが可能となつた。
信号電圧が入力され、同相入力端子３１の電位が
逆相入力端子３２の電位よりも大きいときを考え
る。この場合トランジスタ３４のコレクタ電流が
IC3よりも大きくなるため、増加分がトランジス
タ４０のベースへ流れ込み、トランジスタ４０お
よびトランジスタ４１のコレクタ電流が増加して
出力端子３９に信号電流を流し出す。また同相入
力端子３１の電位が逆相入力端子３２の電位より
小さいときは、トランジスタ３３のコレクタ電流
がIC2より大きくなるため、その増加分がトラン
ジスタ３８のベース電流の増加となつて出力端子
３９から信号電流を吸収する。この様に信号の正
の半周期でトランジスタ４１がアイドリング状態
より信号電流分が増加し、負の半周期でトランジ
スタ３８がアイドリング状態より信号電流分が増
加する。即ちAB級動作を行なうことになる。以
上のように初段を除いて２段目以降をAB級動作
の増幅段とすることができ、消費電力の減少と電
源電圧の低下を実現することが可能となつた。
次に第２の実施例を第３図に示して説明する。
本実施例は第２図の実施例に対して、第１の定
電流源としてトランジスタ４４のカレントミラー
を用い、第２の定電流源としてトランジスタ４
８、抵抗４９の直列回路を、第３の定電流源とし
てトランジスタ５１、抵抗５２の直列回路を用い
ている。またトランジスタ３３，３４より成る初
段差動増幅段の出力と出力コンプリメンタリート
ランジスタ４１および３８との結合として、ダイ
オード５４、抵抗５５、トランジスタ４０とダイ
オード５６からなるカレントミラー、およびダイ
オード５８と抵抗５９のカレントミラーを用いた
ものである。
電流源としてトランジスタ４４のカレントミラー
を用い、第２の定電流源としてトランジスタ４
８、抵抗４９の直列回路を、第３の定電流源とし
てトランジスタ５１、抵抗５２の直列回路を用い
ている。またトランジスタ３３，３４より成る初
段差動増幅段の出力と出力コンプリメンタリート
ランジスタ４１および３８との結合として、ダイ
オード５４、抵抗５５、トランジスタ４０とダイ
オード５６からなるカレントミラー、およびダイ
オード５８と抵抗５９のカレントミラーを用いた
ものである。
第１の定電流源の電流値I1は、トランジスタ４
４とトランジスタ４５のカレントミラーのミラー
係数を１としているので抵抗６１に流れる電流IR
と一致する。次に第２の定電流源の電流値IC2を
考える。トランジスタ４５とトランジスタ４６よ
り成るカレントミラーのミラー係数は１である。
トランジスタ５０とトランジスタ４８より成るカ
レントミラーは面積比２：１を有するため、仮に
抵抗４９の効果を無視すると、ミラー係数は1/2
である。従つてトランジスタ４８のコレクタ電流
即ちIC2はIR／２である。また第３の定電流源の電 流値IC3は、IC2と同様の構成で、トランジスタ
４５とトランジスタ４７より成るカレントミラー
のミラー係数が１、トランジスタ５３とトランジ
スタ５１より成るカレントミラーのミラー係数が
抵抗５２の効果を無視して1/2であるので、IR／２と なる。前述のごとくI1はIRに等しいので I1＝２・IC2＝２・IC3 ……(2) が成立し、アイドリング電流が無いＢ級動作とな
る。
４とトランジスタ４５のカレントミラーのミラー
係数を１としているので抵抗６１に流れる電流IR
と一致する。次に第２の定電流源の電流値IC2を
考える。トランジスタ４５とトランジスタ４６よ
り成るカレントミラーのミラー係数は１である。
トランジスタ５０とトランジスタ４８より成るカ
レントミラーは面積比２：１を有するため、仮に
抵抗４９の効果を無視すると、ミラー係数は1/2
である。従つてトランジスタ４８のコレクタ電流
即ちIC2はIR／２である。また第３の定電流源の電 流値IC3は、IC2と同様の構成で、トランジスタ
４５とトランジスタ４７より成るカレントミラー
のミラー係数が１、トランジスタ５３とトランジ
スタ５１より成るカレントミラーのミラー係数が
抵抗５２の効果を無視して1/2であるので、IR／２と なる。前述のごとくI1はIRに等しいので I1＝２・IC2＝２・IC3 ……(2) が成立し、アイドリング電流が無いＢ級動作とな
る。
更に第３図の例における抵抗４９と５２は、
IC2、IC3の電流をIR/2よりわずかに小さくする効
果をもち、この抵抗による電流分が初段増幅段の
出力アイドリング電流であり、２段目増幅段以後
の各増幅段の無信号時電流を決定するとともにＢ
級アンプ欠点であるスイツチングひずみ、クロス
オーバひずみの改善を行なうものである。
IC2、IC3の電流をIR/2よりわずかに小さくする効
果をもち、この抵抗による電流分が初段増幅段の
出力アイドリング電流であり、２段目増幅段以後
の各増幅段の無信号時電流を決定するとともにＢ
級アンプ欠点であるスイツチングひずみ、クロス
オーバひずみの改善を行なうものである。
信号の増幅動作は以下の通りである。同相入力
端子３１に逆相入力端子３２に対して正極性の信
号が入力されると、初段増幅段がトランジスタ３
３とトランジスタ３４の差動対の動作によりトラ
ンジスタ３４のコレクタ電流が入力信号のgm倍
だけ増加する。gmはトランジスタ３３とトラン
ジスタ３４の差動対の相互コンダクタンスであ
る。相互コンダクタンクｇｍは次式で表わされ
る。
端子３１に逆相入力端子３２に対して正極性の信
号が入力されると、初段増幅段がトランジスタ３
３とトランジスタ３４の差動対の動作によりトラ
ンジスタ３４のコレクタ電流が入力信号のgm倍
だけ増加する。gmはトランジスタ３３とトラン
ジスタ３４の差動対の相互コンダクタンスであ
る。相互コンダクタンクｇｍは次式で表わされ
る。
ｇｍ＝I1・ｑ／２・ｋ・ｔ
ここで、ｑ：電子電荷 1.6×10-19C
ｋ：ボルツマン定数1.38×10-23J・K-1
ｔ：絶対温度
である。この信号の増加分はカレントミラー５５
とカレントミラー５１で各ミラー係数に対応して
増幅され、出力端子３９から負荷へ出力信号電流
を流し出し出力信号の正極性の部分を成す。また
同相入力端子３１に、逆相入力端子３２に対して
負極性の信号が入力されると、前述の正極性の場
合と同様にトランジスタ３３のコレクタ電流が増
加する。この信号の増加分がカレントミラー６０
でミラー係数に対応して増幅され出力端子３９を
経て負荷から出力信号電流を吸収して出力信号の
負極性の部分を成す。第３図においてカレントミ
ラー５７はミラー係数１、カレントミラー５５と
カレントミラー６０のミラー係数は各々係数は
各々抵抗５５と抵抗５９で決まる値をもつ。
とカレントミラー５１で各ミラー係数に対応して
増幅され、出力端子３９から負荷へ出力信号電流
を流し出し出力信号の正極性の部分を成す。また
同相入力端子３１に、逆相入力端子３２に対して
負極性の信号が入力されると、前述の正極性の場
合と同様にトランジスタ３３のコレクタ電流が増
加する。この信号の増加分がカレントミラー６０
でミラー係数に対応して増幅され出力端子３９を
経て負荷から出力信号電流を吸収して出力信号の
負極性の部分を成す。第３図においてカレントミ
ラー５７はミラー係数１、カレントミラー５５と
カレントミラー６０のミラー係数は各々係数は
各々抵抗５５と抵抗５９で決まる値をもつ。
ここで入力信号がないときの消費電流について
述べる。この場合トランジスタ３３とトランジス
タ３４のコレクタ電流は等しく、各々のベース電
流を無視すると第１の定電流線の電流I1の半分に
等しくなる。これに対して第２および第３の定電
流源の電流は前述の様にI1／２よりわずかに小さな 値をもつ。差分の一方（I1／２−IC2）はカレント ミラー６０に流れ込み、トランジスタ３８の無信
号時電流はミラー係数に対応した値となる。差分
の他の一方（I1／２−IC3）はカレントミラー５５ に流れ込み、トランジスタ４０のコレクタ電流は
ミラー係数に対応した値をもつとともに同じ電流
がトランジスタ４０とトランジスタ４１に流れ
る。各カレントミラーに流れる電流がアイドリン
グ電流である。一般的にトランジスタは微小電流
時の電流増幅率が低下する特性をもつている。し
たがつて微小電流時のカレントミラー動作は電流
増幅率の低下にともなつて、ミラー係数が低くな
る。このミラー係数の変化は増幅器において増幅
率が信号レベルによつて変化することとなり波形
歪みを発生する。この歪みを防止するためアイド
リング電流が有効である。アイドリング電流より
大きい電流領域で信号を扱うことによりミラー係
数が低く増幅率を低い領域を使用することを避け
ることができるものである。したがつて各カレン
トミラーに流れる電流は微小信号時のミラー係数
の直線性を補償するのに十分な値で良く、従来例
に示した様に負荷抵抗の大きさに応じた値を必要
としない。更にカレントミラーが微小信号におい
てもミラー係数の直線性が保たれた理想的な場合
には無信号時の各カレントミラーの電流値は零で
あつても動作する完全なＢ級動作が可能であり、
より低消費電流化することも可能である。
述べる。この場合トランジスタ３３とトランジス
タ３４のコレクタ電流は等しく、各々のベース電
流を無視すると第１の定電流線の電流I1の半分に
等しくなる。これに対して第２および第３の定電
流源の電流は前述の様にI1／２よりわずかに小さな 値をもつ。差分の一方（I1／２−IC2）はカレント ミラー６０に流れ込み、トランジスタ３８の無信
号時電流はミラー係数に対応した値となる。差分
の他の一方（I1／２−IC3）はカレントミラー５５ に流れ込み、トランジスタ４０のコレクタ電流は
ミラー係数に対応した値をもつとともに同じ電流
がトランジスタ４０とトランジスタ４１に流れ
る。各カレントミラーに流れる電流がアイドリン
グ電流である。一般的にトランジスタは微小電流
時の電流増幅率が低下する特性をもつている。し
たがつて微小電流時のカレントミラー動作は電流
増幅率の低下にともなつて、ミラー係数が低くな
る。このミラー係数の変化は増幅器において増幅
率が信号レベルによつて変化することとなり波形
歪みを発生する。この歪みを防止するためアイド
リング電流が有効である。アイドリング電流より
大きい電流領域で信号を扱うことによりミラー係
数が低く増幅率を低い領域を使用することを避け
ることができるものである。したがつて各カレン
トミラーに流れる電流は微小信号時のミラー係数
の直線性を補償するのに十分な値で良く、従来例
に示した様に負荷抵抗の大きさに応じた値を必要
としない。更にカレントミラーが微小信号におい
てもミラー係数の直線性が保たれた理想的な場合
には無信号時の各カレントミラーの電流値は零で
あつても動作する完全なＢ級動作が可能であり、
より低消費電流化することも可能である。
一方本回路の最低動作電圧は電源端子４２から
トランジスタ４４のエミツタ−コレクタ、トラン
ジスタ３３又は３４のエミツタ−コレクタ、トラ
ンジスタ３８又は４０のベース−エミツタへ流れ
る電流の経路で決定され、1VBE＋2VCESATとなり
電圧値として約1.1V程度である。これも従来の
ものに比べて小さくすることが可能となつた。
トランジスタ４４のエミツタ−コレクタ、トラン
ジスタ３３又は３４のエミツタ−コレクタ、トラ
ンジスタ３８又は４０のベース−エミツタへ流れ
る電流の経路で決定され、1VBE＋2VCESATとなり
電圧値として約1.1V程度である。これも従来の
ものに比べて小さくすることが可能となつた。
上記第３図の実施例では２段目以後の増幅段を
簡単な回路構成でAB級動作を行なわせることが
でき、Ｂ級方式の欠点であるスイツチングひず
み、クロスオーバーひずみの性能が要求される回
路にも適用でき、消費電流の低下に大きく寄与す
るものである。また最低動作電圧においても従来
の構成のものに比べて大きく下まわり、消費電流
の低下と合わせて、ポータブル機器の小型軽量化
を可能ならしめる。
簡単な回路構成でAB級動作を行なわせることが
でき、Ｂ級方式の欠点であるスイツチングひず
み、クロスオーバーひずみの性能が要求される回
路にも適用でき、消費電流の低下に大きく寄与す
るものである。また最低動作電圧においても従来
の構成のものに比べて大きく下まわり、消費電流
の低下と合わせて、ポータブル機器の小型軽量化
を可能ならしめる。
さらに第３図の初段差動増幅段は、第４図、第
５図のように構成することもできる。すなわち第
４図ではトランジスタ３３，３４に代えて電界効
果型トランジスタ６２，６３を用いたものであ
る。また第５図ではトランジスタ３３に代えてト
ランジスタ６４，６５のダーリントン接続、トラ
ンジスタ３４に代えてトランジスタ６６，６７の
ダーリントン接続を用いた場合である。これらの
構成になる初段差動増幅段でも、２段目以降を
AB級で動作させることが可能である。また上記
では初段のトランジスタ３３，３４をPNP型と
したが、これはNPN型であつても同様に構成可
能である。
５図のように構成することもできる。すなわち第
４図ではトランジスタ３３，３４に代えて電界効
果型トランジスタ６２，６３を用いたものであ
る。また第５図ではトランジスタ３３に代えてト
ランジスタ６４，６５のダーリントン接続、トラ
ンジスタ３４に代えてトランジスタ６６，６７の
ダーリントン接続を用いた場合である。これらの
構成になる初段差動増幅段でも、２段目以降を
AB級で動作させることが可能である。また上記
では初段のトランジスタ３３，３４をPNP型と
したが、これはNPN型であつても同様に構成可
能である。
以上のように本発明によれば、初段を差動増幅
器で構成し以後の増幅段をAB級動作の構成とす
ることが可能であるため、消費電力を少なくする
こができ、また動作可能な電源電圧を低く設定す
ることができるので集積化にも有利であり、機器
の小型、軽量化にも大きく寄与するものである。
器で構成し以後の増幅段をAB級動作の構成とす
ることが可能であるため、消費電力を少なくする
こができ、また動作可能な電源電圧を低く設定す
ることができるので集積化にも有利であり、機器
の小型、軽量化にも大きく寄与するものである。
第１図は従来の増幅器の構成図、第２図は本発
明の実施例を示す構成図、第３図は他の実施例の
構成図、第４図、第５図はさらに他の実施例の要
部を示す構成図である。 ３１……同相入力端子、３２……逆相入力端
子、３３，３４……トランジスタ、３５……第１
の電流源、３６……第２の電流源、３７……第３
の電流源、３８，４０，４１……トランジスタ、
３９……出力端子。
明の実施例を示す構成図、第３図は他の実施例の
構成図、第４図、第５図はさらに他の実施例の要
部を示す構成図である。 ３１……同相入力端子、３２……逆相入力端
子、３３，３４……トランジスタ、３５……第１
の電流源、３６……第２の電流源、３７……第３
の電流源、３８，４０，４１……トランジスタ、
３９……出力端子。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 差動対を構成する第１のトランジスタと第２
のトランジスタとを有し、第１及び第２のトラン
ジスタの共通エミツタと電源供給回路の一端との
間に第１の定電流源を挿入接続し、第１及び第２
のトランジスタの各コレクタと電源供給回路の他
の一端との間にそれぞれ第２の定電流源と第３の
定電流源を挿入接続し、第１及び第２のトランジ
スタのベースを差動入力とし、この第１及び第２
のトランジスタのコレクタを互いに逆極性の第３
及び第４のトランジスタのベースにそれぞれ結合
させ、第３及び第４のトランジスタのコレクタを
たがいに接続して出力端子となし、第３及び第４
のトランジスタのエミツタをそれぞれ電源の両端
に接続した構成であつて、第２及び第３の定電流
源の電流値を第１の定電流源の半分の電流値に対
して一定値小さくし、この一定値の電流が第３及
び第４のトランジスタのベースに流れ込むことに
より第３及び第４のトランジスタのコレクタ電流
を発生させるとともにこのコレクタ電流を、出力
端子を駆動する第３及び第４のトランジスタに無
信号時に流れるアイドリング電流となすことを特
徴とする増幅器。 ２ 第１及び第２のトランジスタのコレクタをカ
レントミラーを介して互いに逆極性の第３及び第
４のトランジスタのベースにそれぞれ結合したこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の増幅
器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56175500A JPS5875910A (ja) | 1981-10-30 | 1981-10-30 | 増幅器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56175500A JPS5875910A (ja) | 1981-10-30 | 1981-10-30 | 増幅器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5875910A JPS5875910A (ja) | 1983-05-07 |
| JPH0359604B2 true JPH0359604B2 (ja) | 1991-09-11 |
Family
ID=15997121
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56175500A Granted JPS5875910A (ja) | 1981-10-30 | 1981-10-30 | 増幅器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5875910A (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3979689A (en) * | 1975-01-29 | 1976-09-07 | Rca Corporation | Differential amplifier circuit |
-
1981
- 1981-10-30 JP JP56175500A patent/JPS5875910A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5875910A (ja) | 1983-05-07 |
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