JPH0361038B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0361038B2 JPH0361038B2 JP58187371A JP18737183A JPH0361038B2 JP H0361038 B2 JPH0361038 B2 JP H0361038B2 JP 58187371 A JP58187371 A JP 58187371A JP 18737183 A JP18737183 A JP 18737183A JP H0361038 B2 JPH0361038 B2 JP H0361038B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flow path
- pump
- pressure side
- vapor
- casing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D5/00—Pumps with circumferential or transverse flow
- F04D5/002—Regenerative pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D5/00—Pumps with circumferential or transverse flow
- F04D5/002—Regenerative pumps
- F04D5/007—Details of the inlet or outlet
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D9/00—Priming; Preventing vapour lock
- F04D9/001—Preventing vapour lock
- F04D9/002—Preventing vapour lock by means in the very pump
- F04D9/003—Preventing vapour lock by means in the very pump separating and removing the vapour
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05B—INDEXING SCHEME RELATING TO WIND, SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS, TO MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS COVERED BY SUBCLASSES F03B, F03D AND F03G
- F05B2250/00—Geometry
- F05B2250/50—Inlet or outlet
- F05B2250/503—Inlet or outlet of regenerative pumps
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は非容積型ポンプをなす再生ポンプを使
用した燃料ポンプであつて、車両等に搭載される
ものである。
用した燃料ポンプであつて、車両等に搭載される
ものである。
従来、この種の燃料ポンプとしては、ローラポ
ンプが使用されてきたが、近年、騒音が少なく、
構造が簡単な小流量高圧力型の再生ポンプが注目
されている。
ンプが使用されてきたが、近年、騒音が少なく、
構造が簡単な小流量高圧力型の再生ポンプが注目
されている。
ところがこのような再生ポンプでは、羽根によ
り燃料が撹拌されるためキヤビテーシヨンを発生
し易い傾向にあり、高温低気圧中等のきわめて悪
い環境で使用するとポンプ室内にベイパーがたま
りベイパーロツクを発生することが考えられる。
り燃料が撹拌されるためキヤビテーシヨンを発生
し易い傾向にあり、高温低気圧中等のきわめて悪
い環境で使用するとポンプ室内にベイパーがたま
りベイパーロツクを発生することが考えられる。
従来、このようなキヤビテーシヨンの発生を抑
制する試みと、発生したベイパーを効率よく排出
する試みとがなされている。
制する試みと、発生したベイパーを効率よく排出
する試みとがなされている。
例えば、キヤビテーシヨンの発生を抑制するも
のとして、実開昭51−888041号公報にはポンプ室
の断面形状を改良したものが開示されている。同
公報には、比較的大流量低圧力で用いられる井戸
用の再生ポンプにおいて、吸込口直後の通路断面
積を大きくとり、この吸込口直後でのキヤビテー
シヨンを抑制することが開示されている。さらに
この公報には、吸込口直後の通路断面積の急激に
よるキヤビテーシヨンを抑制するために、通路断
面積を徐々に減少させることが開示されている。
のとして、実開昭51−888041号公報にはポンプ室
の断面形状を改良したものが開示されている。同
公報には、比較的大流量低圧力で用いられる井戸
用の再生ポンプにおいて、吸込口直後の通路断面
積を大きくとり、この吸込口直後でのキヤビテー
シヨンを抑制することが開示されている。さらに
この公報には、吸込口直後の通路断面積の急激に
よるキヤビテーシヨンを抑制するために、通路断
面積を徐々に減少させることが開示されている。
また、発生したベイパーを効率よく排出するも
のとして、実公昭57−2684号公報、実開昭52−
23703号公報、および実公昭46−26442号公報に
は、ベイパー排出口を設けることが開示されてい
る。
のとして、実公昭57−2684号公報、実開昭52−
23703号公報、および実公昭46−26442号公報に
は、ベイパー排出口を設けることが開示されてい
る。
このように、従来、キヤビテーシヨンの発生を
抑制する試みと、発生したベイパーを効率よく排
出する試みとがなされてきたが、実際の燃料ポン
プではベイパーの発生の抑制と、発生したベイパ
ーの効率よい排出との両方の機能が求められる。
抑制する試みと、発生したベイパーを効率よく排
出する試みとがなされてきたが、実際の燃料ポン
プではベイパーの発生の抑制と、発生したベイパ
ーの効率よい排出との両方の機能が求められる。
すなわち、実開昭51−888041号公報のように吸
込口直後の通路断面積を大きくし、ベイパーの発
生を抑制しようとすると、通路断面積が急減した
後でキヤビテーシヨンを生じ、ベイパーが発生す
るという問題点があつた。そこで、このベイパー
を排出するために、実公昭57−2684号公報、実開
昭52−23703号公報、および実公昭46−26442号公
報に開示されるようなベイパー排出口を設せるこ
とが考えられるが、実開昭51−888041号公報の従
来技術では、通路断面積が急減した後でキヤビテ
ーシヨンを発生するため、この通路断面積が急減
した後にベイパー排出口を設ける必要があつた。
込口直後の通路断面積を大きくし、ベイパーの発
生を抑制しようとすると、通路断面積が急減した
後でキヤビテーシヨンを生じ、ベイパーが発生す
るという問題点があつた。そこで、このベイパー
を排出するために、実公昭57−2684号公報、実開
昭52−23703号公報、および実公昭46−26442号公
報に開示されるようなベイパー排出口を設せるこ
とが考えられるが、実開昭51−888041号公報の従
来技術では、通路断面積が急減した後でキヤビテ
ーシヨンを発生するため、この通路断面積が急減
した後にベイパー排出口を設ける必要があつた。
ところが、通路断面積が急減した後にベイパー
排出口を設ける必要がある従来技術では、燃料の
流速が速いためにベイパーが確実に捕集されず、
捕集されずに流れるベイパーにより充分なポンプ
作用が得られなくなるという問題点があつた。
排出口を設ける必要がある従来技術では、燃料の
流速が速いためにベイパーが確実に捕集されず、
捕集されずに流れるベイパーにより充分なポンプ
作用が得られなくなるという問題点があつた。
本発明は上記のような従来技術の問題点に鑑
み、吸入口寄りのポンプ室の流路断面積を大きく
して吸入口近くでのベイパーの発生を抑制できる
とともに、流路断面積が急減する部分でのベイパ
ーの発生をも抑制でき、しかもこの流路断面積が
急減する部分を有効に活用して吸入口寄りのポン
プ室にあるベイパーを確実に捕集し、ベイパーに
よるポンプ作用の低下を防止できる燃料ポンプを
提供することを目的とするものである。
み、吸入口寄りのポンプ室の流路断面積を大きく
して吸入口近くでのベイパーの発生を抑制できる
とともに、流路断面積が急減する部分でのベイパ
ーの発生をも抑制でき、しかもこの流路断面積が
急減する部分を有効に活用して吸入口寄りのポン
プ室にあるベイパーを確実に捕集し、ベイパーに
よるポンプ作用の低下を防止できる燃料ポンプを
提供することを目的とするものである。
本発明は上記目的を達成するために、
外周に多数の半径方向羽根溝を有する円盤状の
インペラと、 該インペラを回転自在に収納するケーシング
と、 前記ケーシングに形成され、前記ケーシング外
部から燃料を導入する吸入口と、 前記ケーシングに形成され、前記ケーシング外
部へ燃料を吐出する吐出口と、 前記ケーシングの前記吸入口から前記吐出口に
わたつて、前記インペラの前記半径方向羽根溝に
対応して環状に形成されたポンプ流路であつて、 前記吸入口から所定の昇圧作用が得られる長さ
にわたつて、拡大された流路断面積をもつて形成
された低圧側流路部と、 前記低圧側流路部の下流端部に形成され、前記
ポンプ流路の流路断面積を減少させる段差部と 前記段差部から前記吐出口にわたつて形成さ
れ、前記低圧側流路部より流路断面積が小さい高
圧側流路部と、 を備えるポンプ流路と、 前記ケーシングに形成され、前記低圧側流路部
の下流部であつて、かつ前記段差部近傍の前記ポ
ンプ流路の内部と前記ポンプ流路の外部とを連通
する小孔状のベイパー排出口と を備えることを特徴とする燃料ポンプという技術
的手段を採用する。
インペラと、 該インペラを回転自在に収納するケーシング
と、 前記ケーシングに形成され、前記ケーシング外
部から燃料を導入する吸入口と、 前記ケーシングに形成され、前記ケーシング外
部へ燃料を吐出する吐出口と、 前記ケーシングの前記吸入口から前記吐出口に
わたつて、前記インペラの前記半径方向羽根溝に
対応して環状に形成されたポンプ流路であつて、 前記吸入口から所定の昇圧作用が得られる長さ
にわたつて、拡大された流路断面積をもつて形成
された低圧側流路部と、 前記低圧側流路部の下流端部に形成され、前記
ポンプ流路の流路断面積を減少させる段差部と 前記段差部から前記吐出口にわたつて形成さ
れ、前記低圧側流路部より流路断面積が小さい高
圧側流路部と、 を備えるポンプ流路と、 前記ケーシングに形成され、前記低圧側流路部
の下流部であつて、かつ前記段差部近傍の前記ポ
ンプ流路の内部と前記ポンプ流路の外部とを連通
する小孔状のベイパー排出口と を備えることを特徴とする燃料ポンプという技術
的手段を採用する。
上記の本発明の構成による作用を説明する。
インペラがケーシングの中で回転すると、燃料
が吸入口からポンプ流路内に吸入される。この燃
料はポンプ流路内を流れていく過程で昇圧され、
吐出口から吐出される。
が吸入口からポンプ流路内に吸入される。この燃
料はポンプ流路内を流れていく過程で昇圧され、
吐出口から吐出される。
ここで、この発明では、低圧側流路部は流路断
面積が拡大されて形成されているため、吸入口寄
りのポンプ流路内での流速の急激な上昇が抑制さ
れ、この吸入口寄りのポンプ流路内でのベイパー
の発生が抑制される。
面積が拡大されて形成されているため、吸入口寄
りのポンプ流路内での流速の急激な上昇が抑制さ
れ、この吸入口寄りのポンプ流路内でのベイパー
の発生が抑制される。
しかも、この発明では、低圧側流路部は吸入口
から所定の昇圧作用が得られる長さにわたつて形
成されているため、段差部より下流において流路
断面積が減少し流速が速くなつて圧力が低下して
も、低圧側流路部の所定の昇圧作用により燃料が
すでに加圧されているためベイパーの発生は最小
に抑えられる。
から所定の昇圧作用が得られる長さにわたつて形
成されているため、段差部より下流において流路
断面積が減少し流速が速くなつて圧力が低下して
も、低圧側流路部の所定の昇圧作用により燃料が
すでに加圧されているためベイパーの発生は最小
に抑えられる。
さらに、この発明では、ベイパー排出口が低圧
側流路部の下流部であつて、かつ段差部の近傍の
ポンプ流路に開口されているため、上記の低圧側
流路部における低い流速と低圧側流路部の所定の
昇圧作用による圧力とに、さらに段差部への流れ
の衝突による流速の低下と圧力の高まりとが加わ
つて、流路断面積を拡大させているにもかかわら
ず低圧側流路部において発生したベイパーや、吸
入口から吸入されたベイパーが効果的に捕集され
排出される。
側流路部の下流部であつて、かつ段差部の近傍の
ポンプ流路に開口されているため、上記の低圧側
流路部における低い流速と低圧側流路部の所定の
昇圧作用による圧力とに、さらに段差部への流れ
の衝突による流速の低下と圧力の高まりとが加わ
つて、流路断面積を拡大させているにもかかわら
ず低圧側流路部において発生したベイパーや、吸
入口から吸入されたベイパーが効果的に捕集され
排出される。
このように本発明の構成によると、低圧側流路
部における低い流速と低圧側流路部の所定の昇圧
作用による圧力とによりベイパーの発生が抑制さ
れるとともに、この低圧側流路部により得られる
低い流速と圧力とに加えて、さらに段差部への流
れの衝突による流速の低下と圧力の高まりとが得
られ、段差部におけるベイパーの捕集、排出が促
進されて、ベイパーによるポンプ作用の低下が効
果的に防止される。
部における低い流速と低圧側流路部の所定の昇圧
作用による圧力とによりベイパーの発生が抑制さ
れるとともに、この低圧側流路部により得られる
低い流速と圧力とに加えて、さらに段差部への流
れの衝突による流速の低下と圧力の高まりとが得
られ、段差部におけるベイパーの捕集、排出が促
進されて、ベイパーによるポンプ作用の低下が効
果的に防止される。
本発明を図に示す第１実施例について説明す
る。第１図は本発明になるポンプ装置の第１実施
例（自動車用燃料供給ポンプ）の構成を示す縦断
面図で、第２図Ａは第１図図示の−線に沿う
断面図である。
る。第１図は本発明になるポンプ装置の第１実施
例（自動車用燃料供給ポンプ）の構成を示す縦断
面図で、第２図Ａは第１図図示の−線に沿う
断面図である。
１０は円筒状のハウジングで、その内側両端部
には段差１１２，１１３が設けられている。ま
た、軸受８２を支えるベアリングホルダ６７と軸
受２８を支えるポンプケーシング２１の外周側に
も前記ハウジングの段差１１２，１１３と嵌合す
る段差を形成し、前記ベアリングホルダ６７とポ
ンプケーシング２１は夫々ハウジング１０の内側
同一円筒内の径方向基準部１１０及び１１１にお
いてハウジング内側に圧入されている。
には段差１１２，１１３が設けられている。ま
た、軸受８２を支えるベアリングホルダ６７と軸
受２８を支えるポンプケーシング２１の外周側に
も前記ハウジングの段差１１２，１１３と嵌合す
る段差を形成し、前記ベアリングホルダ６７とポ
ンプケーシング２１は夫々ハウジング１０の内側
同一円筒内の径方向基準部１１０及び１１１にお
いてハウジング内側に圧入されている。
ベアリングホルダ６７と、ポンプケーシング２
１はハウジング両端１４，１８をかしめることに
より固定されている。
１はハウジング両端１４，１８をかしめることに
より固定されている。
ポンプ装置は更に、ハウジング１０のかしめ部
１８に接してそのハウジング内に配備された再生
ポンプ部１５と、その再生ポンプ部１５に隣接し
てハウジング１０内に配備されたモータ１６とを
有し、そのモータ１６は再生ポンプ部１５に作動
連結されていてそのポンプ部１５を駆動するよう
になつている。
１８に接してそのハウジング内に配備された再生
ポンプ部１５と、その再生ポンプ部１５に隣接し
てハウジング１０内に配備されたモータ１６とを
有し、そのモータ１６は再生ポンプ部１５に作動
連結されていてそのポンプ部１５を駆動するよう
になつている。
流路はポンプケーシング２１の凹部２４とポン
プカバー１７の凹部１３により画定されている。
プカバー１７の凹部１３により画定されている。
軸２５は円弧状凹部１３及び２４と共軸線関係
をなして延在する軸線を有している。軸２５の軸
線方向一端部２６はポンプケーシング２１に設け
られている軸線方向中央穴２７に軸受２８によつ
て回転可能に支持されている。軸２５の軸線方向
一端部２６はポンプ室を貫通して、ポンプカバー
１７の内面２２に形成されている中央凹部３１内
に位置する軸線方向端面を有している。
をなして延在する軸線を有している。軸２５の軸
線方向一端部２６はポンプケーシング２１に設け
られている軸線方向中央穴２７に軸受２８によつ
て回転可能に支持されている。軸２５の軸線方向
一端部２６はポンプ室を貫通して、ポンプカバー
１７の内面２２に形成されている中央凹部３１内
に位置する軸線方向端面を有している。
慨ね円板状をなすインペラ３２は直径φが40
mm、軸方向厚さｔが2.8mmであり、ポンプ室内で
回転可能なように軸２５のＤ字形の孔部分３２ａ
で結合されている。
mm、軸方向厚さｔが2.8mmであり、ポンプ室内で
回転可能なように軸２５のＤ字形の孔部分３２ａ
で結合されている。
こうして、インペラ３２は軸２５に相対して軸
線方向移動可能に、しかしその軸２５に相対して
回転不可能にその軸に装着されている。インペラ
３２はポンプカバー１７及びポンプケーシング２
１内に画定されたポンプ室と協働して円弧状のポ
ンプ流路４６を画定する外周部を有し、その外周
部には軸線方向一端面３８及び他端面３９にイン
ペラ３２の円周方向に互いに等間隔をなして離隔
された複数個の半径方向羽根溝４７が形成されて
いる。図示されているインペラ３２はそれの軸線
方向一端面３８に形成されている羽根溝４７の底
面と軸線方向他端面３９に形成されている羽根溝
４７の底面とが互いに交差していない、いわゆる
閉羽根形のものである。
線方向移動可能に、しかしその軸２５に相対して
回転不可能にその軸に装着されている。インペラ
３２はポンプカバー１７及びポンプケーシング２
１内に画定されたポンプ室と協働して円弧状のポ
ンプ流路４６を画定する外周部を有し、その外周
部には軸線方向一端面３８及び他端面３９にイン
ペラ３２の円周方向に互いに等間隔をなして離隔
された複数個の半径方向羽根溝４７が形成されて
いる。図示されているインペラ３２はそれの軸線
方向一端面３８に形成されている羽根溝４７の底
面と軸線方向他端面３９に形成されている羽根溝
４７の底面とが互いに交差していない、いわゆる
閉羽根形のものである。
電気モータ部１６は軸２５と同心円関係をなし
てハウジング１０内に配置されて２個の約半円筒
状永久磁石６１と、その永久磁石６１に対し同心
円関係をなして軸２５に固定して装着されたアー
マチユア６２と、そのアーマチユア６２に接続さ
れている軸２５に固着されたコンミテータ６３と
を有している。コンミテータ６３にはブラシ６４
が摺動接触せられている。ブラシ６４はベアリン
グホルダ６７に固着されたブラシホルダ６６によ
つて保持されている。そのベアリングホルダ６７
はハウジング１０の軸線方向他端壁１４に設けら
れている開口１２を実質的に閉じるようそのハウ
ジング内に配備されている。
てハウジング１０内に配置されて２個の約半円筒
状永久磁石６１と、その永久磁石６１に対し同心
円関係をなして軸２５に固定して装着されたアー
マチユア６２と、そのアーマチユア６２に接続さ
れている軸２５に固着されたコンミテータ６３と
を有している。コンミテータ６３にはブラシ６４
が摺動接触せられている。ブラシ６４はベアリン
グホルダ６７に固着されたブラシホルダ６６によ
つて保持されている。そのベアリングホルダ６７
はハウジング１０の軸線方向他端壁１４に設けら
れている開口１２を実質的に閉じるようそのハウ
ジング内に配備されている。
ベアリングホルダ６７はハウジング１０内空間
に面する軸線方向一端面に形成された中央部７１
及びその中央凹部の底面に形成された第２の中央
凹部７２を有している。凹部７１，７２の壁面に
は周方向に互いに隔離されて構成され燃料通路を
成す複数個の溝７３が形成されている。
に面する軸線方向一端面に形成された中央部７１
及びその中央凹部の底面に形成された第２の中央
凹部７２を有している。凹部７１，７２の壁面に
は周方向に互いに隔離されて構成され燃料通路を
成す複数個の溝７３が形成されている。
ベアリングホルダ６７はそれの軸線方向他端面
から外方に突出する中央突出部７４を有し、その
中央突出部７４の中空部は第２の凹部７２に連通
している。その中空突出部７４は図示していない
燃料噴射装置へ接続されるようになつている。
から外方に突出する中央突出部７４を有し、その
中央突出部７４の中空部は第２の凹部７２に連通
している。その中空突出部７４は図示していない
燃料噴射装置へ接続されるようになつている。
軸２５の軸線方向他端面８１は軸受８２に回転
可能に支持され、その軸受８２は第２の凹部７２
に面取りして形成された座８３に着座せられてい
るとともに中央凹部７１に配備された環状リテー
ナ８５により所定の位置に保持されている。その
リテーナ８５は周方向に互いに離隔して形成され
た複数個の穴８６を有している。軸２５は環状リ
テーナ８５により所定の半径方向位置に保持され
ている。軸２５は軸受８２の軸線方向一端面に当
接してその軸２５に装着されたスペーサ８７及び
軸受２８の軸線方向一端面に当接してその軸２５
に装着されたスペーサ８８により軸線方向所定の
位置に保持されるようになつている。
可能に支持され、その軸受８２は第２の凹部７２
に面取りして形成された座８３に着座せられてい
るとともに中央凹部７１に配備された環状リテー
ナ８５により所定の位置に保持されている。その
リテーナ８５は周方向に互いに離隔して形成され
た複数個の穴８６を有している。軸２５は環状リ
テーナ８５により所定の半径方向位置に保持され
ている。軸２５は軸受８２の軸線方向一端面に当
接してその軸２５に装着されたスペーサ８７及び
軸受２８の軸線方向一端面に当接してその軸２５
に装着されたスペーサ８８により軸線方向所定の
位置に保持されるようになつている。
なお、ポンプケーシング２１の材質はAl、ベ
アリングホルダ６７の材質は合成樹脂、ハウジン
グ１０は鉄である。
アリングホルダ６７の材質は合成樹脂、ハウジン
グ１０は鉄である。
ポンプ流路４６は吸入口１から吐出口に至る略
リング状の形状である。ポンプ流路４６のうち、
吸入口１に近い側の流路すなわち比較的低圧側の
流路は流路断面積が拡大され、この拡大された低
圧側流路部４６ａは円弧状に形成されている。
リング状の形状である。ポンプ流路４６のうち、
吸入口１に近い側の流路すなわち比較的低圧側の
流路は流路断面積が拡大され、この拡大された低
圧側流路部４６ａは円弧状に形成されている。
また、この第１実施例となる第２図Ａ，Ｂで
は、インペラ中心側部分に膨出する如く流路を拡
大している。４６ｂは流路断面積が急に縮小され
るところの段差部であり、これに近接するように
ベイパー排出口６が流路の内周側つまりインペラ
３２の内側に片寄つて設けられている。このベイ
パー排出口６は流路４６内とポンプ外部すなわち
ガソリンタンク内部とを連通する。
は、インペラ中心側部分に膨出する如く流路を拡
大している。４６ｂは流路断面積が急に縮小され
るところの段差部であり、これに近接するように
ベイパー排出口６が流路の内周側つまりインペラ
３２の内側に片寄つて設けられている。このベイ
パー排出口６は流路４６内とポンプ外部すなわち
ガソリンタンク内部とを連通する。
さらに、ポンプ流路４６のうち、段差部４６ｂ
より下流の吐出口２に近い側の高圧側流路４６ｃ
は、低圧側流路部４６ａより断面積が小さく、円
弧状に形成されている。
より下流の吐出口２に近い側の高圧側流路４６ｃ
は、低圧側流路部４６ａより断面積が小さく、円
弧状に形成されている。
上記構成において作動を説明する。
吸入口１より入つた流体は、ポンプカバー１７
の凹部１３とポンプケーシング２１の凹部２４に
より画定された流路４６内で、インペラ３２の外
周に設けられた多数の溝４７が高速で回転するこ
とにより生じる流体摩擦抵抗により昇圧され、ポ
ンプカバー１７の流路終端２に対応して設けられ
たポンプケーシング２１の吐出口（図示せず）よ
りモータ１６内へ導かれる。
の凹部１３とポンプケーシング２１の凹部２４に
より画定された流路４６内で、インペラ３２の外
周に設けられた多数の溝４７が高速で回転するこ
とにより生じる流体摩擦抵抗により昇圧され、ポ
ンプカバー１７の流路終端２に対応して設けられ
たポンプケーシング２１の吐出口（図示せず）よ
りモータ１６内へ導かれる。
この実施例では第２図Ａ，Ｂに示すようにポン
プカバー１７及びポンプケーシング２１の低圧側
流路４６ａを、内側へ拡大させ、ポンプカバー１
７の流路のこの拡大部にベイパー排出口６を設け
ている。具体的には図において高圧側の流路内側
半径R2＝17.6mmに対して、内側へ拡大させた比較
的低圧側の流路内側半径R1＝17.4mmとしてある。
なお、この第２図Ａ，Ｂは半径差を強調して模式
的に示してある。又ベイパー排出口の孔径は直径
１mmである。
プカバー１７及びポンプケーシング２１の低圧側
流路４６ａを、内側へ拡大させ、ポンプカバー１
７の流路のこの拡大部にベイパー排出口６を設け
ている。具体的には図において高圧側の流路内側
半径R2＝17.6mmに対して、内側へ拡大させた比較
的低圧側の流路内側半径R1＝17.4mmとしてある。
なお、この第２図Ａ，Ｂは半径差を強調して模式
的に示してある。又ベイパー排出口の孔径は直径
１mmである。
第３図に上記第１実施例の効果を示す。破線は
従来のもの、実線は本発明実施例である。燃料は
市販無鉛ガソリン、燃料タンク内圧は大気圧であ
る。この結果、今回の第１実施例は従来のものに
比べ高温性能が大幅に向上した。すなわち、第３
図においては、横軸に燃料温度〔℃〕をとり、縦
軸に流量〔リツトル／時間〕をとつてあるが、こ
れにより第１実施例のものは高温域におけるポン
プ吐出流量の低下が少なくなつている。
従来のもの、実線は本発明実施例である。燃料は
市販無鉛ガソリン、燃料タンク内圧は大気圧であ
る。この結果、今回の第１実施例は従来のものに
比べ高温性能が大幅に向上した。すなわち、第３
図においては、横軸に燃料温度〔℃〕をとり、縦
軸に流量〔リツトル／時間〕をとつてあるが、こ
れにより第１実施例のものは高温域におけるポン
プ吐出流量の低下が少なくなつている。
次に、第２実施例について説明する。第２実施
例は第１図と同じ構成をもつが流路の形状は第４
図のようになつている。この第４図においては、
ベイパー排出口６を比較的流路の外周側に片寄つ
て設け、低圧側流路を外側へ拡大させている。ベ
イパー発生時に流体は遠心力により外へ押しやら
れるため、ベイパー排出口６部分にベイパーがた
まり第１の実施例に近い効果が見られる。この第
２実施例での実験結果を第５図に示す。実験条件
は第１の実施例と同じで、実験に用いたものは第
４図において、R3＝21.1mm、R4＝20.9mmである。
例は第１図と同じ構成をもつが流路の形状は第４
図のようになつている。この第４図においては、
ベイパー排出口６を比較的流路の外周側に片寄つ
て設け、低圧側流路を外側へ拡大させている。ベ
イパー発生時に流体は遠心力により外へ押しやら
れるため、ベイパー排出口６部分にベイパーがた
まり第１の実施例に近い効果が見られる。この第
２実施例での実験結果を第５図に示す。実験条件
は第１の実施例と同じで、実験に用いたものは第
４図において、R3＝21.1mm、R4＝20.9mmである。
次に、第３実施例を第６図に示して説明する。
この第６図は低圧側流路を外側、内側共に拡大
さた場合である。一般に再生ポンプにおいては、
流路断面積を拡大させた方が、同一吐出量の場合
は流路内の流速が低下し、ベイパーロツクが発生
しにくい。しかし流路断面積を拡大させると吐出
圧力が低下することが公知である。そのため自動
車の燃料噴射システム用フユーエルポンプ等、高
圧を要求される場合にはこの考え方は、使用でき
ない。そこでベイパーの発生する部分の流路、つ
まり低圧側の流路のみを拡大させ、ベイパーロツ
クを防いである。
さた場合である。一般に再生ポンプにおいては、
流路断面積を拡大させた方が、同一吐出量の場合
は流路内の流速が低下し、ベイパーロツクが発生
しにくい。しかし流路断面積を拡大させると吐出
圧力が低下することが公知である。そのため自動
車の燃料噴射システム用フユーエルポンプ等、高
圧を要求される場合にはこの考え方は、使用でき
ない。そこでベイパーの発生する部分の流路、つ
まり低圧側の流路のみを拡大させ、ベイパーロツ
クを防いである。
吐出圧力の低下については、実験によつて吸入
口からθ＝180°（第６図参照）の範囲内なら流路
断面積を30％拡大しても吐出圧はほとんど低下し
ないことが判明した。このことは第１、第２実施
例にもあてはまる。なお、第６図の第３実施例の
特性を第７図に示す。実験条件は第１実施例と同
じである。試験を行つたポンプはR521.1mm、R6
＝17.4mm、R7＝20.9mm、R8＝17.6mm、θ＝150°で
ある。
口からθ＝180°（第６図参照）の範囲内なら流路
断面積を30％拡大しても吐出圧はほとんど低下し
ないことが判明した。このことは第１、第２実施
例にもあてはまる。なお、第６図の第３実施例の
特性を第７図に示す。実験条件は第１実施例と同
じである。試験を行つたポンプはR521.1mm、R6
＝17.4mm、R7＝20.9mm、R8＝17.6mm、θ＝150°で
ある。
なお、上記各実施例はいずれも一段のポンプで
昇圧し吐出するものを示したが２段ポンプを使用
して昇圧吐出を行なうものでは１段目（低圧側）
のポンプの流路断面積を２断面（高圧側）に比べ
拡大させることにより略同様の特性が得られる。
昇圧し吐出するものを示したが２段ポンプを使用
して昇圧吐出を行なうものでは１段目（低圧側）
のポンプの流路断面積を２断面（高圧側）に比べ
拡大させることにより略同様の特性が得られる。
なお、第６図においてもθが180度以下、流路
拡大断面積部分を30％以下とすることが好ましい
ことを説明したが、これは、１段ポンプで昇圧す
る第２図Ａ，Ｂ、第４図においても同様のことが
言える。
拡大断面積部分を30％以下とすることが好ましい
ことを説明したが、これは、１段ポンプで昇圧す
る第２図Ａ，Ｂ、第４図においても同様のことが
言える。
なお、流路を拡大することによりベイパーの発
生が少なくなるメカニズムは正確には解析されて
いないが、少なく発生したベイパーが流路の内周
壁に沿つて移動することが確認されている。その
ため、第２図Ａ，Ｂの如く、インペラ中心方向に
向かつて流路を拡大させ段差部４６ｂを低圧側流
路部４６ａの内周壁に設けるとベイパーが段差部
４６ｂに衝突しベイパー排出口６からベイパーが
効率良く排出される。
生が少なくなるメカニズムは正確には解析されて
いないが、少なく発生したベイパーが流路の内周
壁に沿つて移動することが確認されている。その
ため、第２図Ａ，Ｂの如く、インペラ中心方向に
向かつて流路を拡大させ段差部４６ｂを低圧側流
路部４６ａの内周壁に設けるとベイパーが段差部
４６ｂに衝突しベイパー排出口６からベイパーが
効率良く排出される。
また、急激に流路を減少させる段差部（絞り込
み部分）４６ｂを形成し、これに近づけてベイパ
ー排出口６を設けることによりベイパーの排出効
率が良好となる。これはベイパーの流速がベイパ
ー排出口６付近で段差部によつて低下するためと
考えられる。
み部分）４６ｂを形成し、これに近づけてベイパ
ー排出口６を設けることによりベイパーの排出効
率が良好となる。これはベイパーの流速がベイパ
ー排出口６付近で段差部によつて低下するためと
考えられる。
なお、流路４６をインペラ３２の中心側に拡大
してベイパー排出口６を流路の内周側に設けるも
のが最も性能が良いが、これはベイパーはその比
重の関係で燃料と分離されて内周側に集まる傾向
にあり、この集積されたベイパーを内周側に設け
られたベイパー排出口６が効率良く捕集するため
と考えらえる。
してベイパー排出口６を流路の内周側に設けるも
のが最も性能が良いが、これはベイパーはその比
重の関係で燃料と分離されて内周側に集まる傾向
にあり、この集積されたベイパーを内周側に設け
られたベイパー排出口６が効率良く捕集するため
と考えらえる。
また、流路４６の拡大を内側ではなく外側に求
める必要のあるときは、ベイパー排出口６は流路
４６の内側ではなく略流路の中央部付近に設ける
と良い。つまり、ベイパー排出口６をインペラ３
２の直径の内側ではなく外側に設けると良い。こ
れは、この場合のベイパーの通り道が流路の略中
央部となるためである。流路４６を外側に設ける
か内側に設けるかは要求されるポンプの性能、寸
法制限等を考慮して決定すれば良い。
める必要のあるときは、ベイパー排出口６は流路
４６の内側ではなく略流路の中央部付近に設ける
と良い。つまり、ベイパー排出口６をインペラ３
２の直径の内側ではなく外側に設けると良い。こ
れは、この場合のベイパーの通り道が流路の略中
央部となるためである。流路４６を外側に設ける
か内側に設けるかは要求されるポンプの性能、寸
法制限等を考慮して決定すれば良い。
以上述べたように本発明によると、ポンプ流路
の流路断面積が拡大された低圧側流路部が所定の
昇圧作用を得られる長さにわたつて形成され、し
かもこの低圧側流路部の下流部の段差部近傍にベ
イパー排出口を開口させているから、吸入口寄り
のポンプ流路内でのベイパーの発生と、段差部よ
り下流におけるベイパーの発生との両方を抑制す
ることができ、しかもベイパーの発生を抑制する
効果が向上するだけでなく、段差部より上流の低
圧側流路部にあるベイパーの捕集、排出効果をも
向上させることができ、ベイパーによるポンプ作
用の低下を、そのベイパーの発生と排出との両面
から効果的に防止することができる。
の流路断面積が拡大された低圧側流路部が所定の
昇圧作用を得られる長さにわたつて形成され、し
かもこの低圧側流路部の下流部の段差部近傍にベ
イパー排出口を開口させているから、吸入口寄り
のポンプ流路内でのベイパーの発生と、段差部よ
り下流におけるベイパーの発生との両方を抑制す
ることができ、しかもベイパーの発生を抑制する
効果が向上するだけでなく、段差部より上流の低
圧側流路部にあるベイパーの捕集、排出効果をも
向上させることができ、ベイパーによるポンプ作
用の低下を、そのベイパーの発生と排出との両面
から効果的に防止することができる。
第１図は本発明ポンプの第１実施例を示す縦断
面図、第２図Ａは前記第１図の矢視−模式断
面図、第２図Ｂは第２図Ａからインペラを取り除
いたポンプカバーの平面図、第３図は前記第１実
施例と従来品との比較流量特性図、第４図は本発
明の第２実施例を示す模式断面図、第５図は前記
第２実施例に係る比較流量特性図、第６図は本発
明の第３実施例を示す模式断面図、第７図は前記
第３実施例に係る比較流量特性図である。 １……吸入口、６……ベイパー排出口、１０…
…ハウジング、１３……ポンプカバーの凹部、１
５……ポンプ部、１６……モータ、１７……ポン
プカバー、２１……ポンプケーシング、２２……
ポンプカバーの内面、２４……ポンプケーシング
の凹部、２５……軸、３２……インペラ、４６…
…ポンプ流路、４６ａ……低圧側流路部（拡大流
路部）、４６ｂ……段差部、４６ｃ……高圧側流
路部、４７……半径方向羽根溝、６２……アーマ
チユア、６６……ブラシホルダ、６７……ベアリ
ングホルダ。
面図、第２図Ａは前記第１図の矢視−模式断
面図、第２図Ｂは第２図Ａからインペラを取り除
いたポンプカバーの平面図、第３図は前記第１実
施例と従来品との比較流量特性図、第４図は本発
明の第２実施例を示す模式断面図、第５図は前記
第２実施例に係る比較流量特性図、第６図は本発
明の第３実施例を示す模式断面図、第７図は前記
第３実施例に係る比較流量特性図である。 １……吸入口、６……ベイパー排出口、１０…
…ハウジング、１３……ポンプカバーの凹部、１
５……ポンプ部、１６……モータ、１７……ポン
プカバー、２１……ポンプケーシング、２２……
ポンプカバーの内面、２４……ポンプケーシング
の凹部、２５……軸、３２……インペラ、４６…
…ポンプ流路、４６ａ……低圧側流路部（拡大流
路部）、４６ｂ……段差部、４６ｃ……高圧側流
路部、４７……半径方向羽根溝、６２……アーマ
チユア、６６……ブラシホルダ、６７……ベアリ
ングホルダ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 外周に多数の半径方向羽根溝４７を有する円
盤状のインペラ３２と、 該インペラを回転自在に収納するケーシング１
７，２１と、 前記ケーシングに形成され、前記ケーシング外
部から燃料を導入する吸入口１と、 前記ケーシングに形成され、前記ケーシング外
部へ燃料を吐出する吐出口２と、 前記ケーシングの前記吸入口から前記吐出口に
わたつて、前記インペラの前記半径方向羽根溝に
対応して環状に形成されたポンプ流路であつて、 前記吸入口から所定の昇圧作用が得られる長さ
にわたつて、拡大された流路断面積をもつて形成
された低圧側流路部４６ａと、 前記低圧側流路部の下流端部に形成され、前記
ポンプ流路の流路断面積を減少させる段差部４６
ｂと 前記段差部から前記吐出口にわたつて形成さ
れ、前記低圧側流路部より流路断面積が小さい高
圧側流路部４６ｃと、 を備えるポンプ流路４６と、 前記ケーシングに形成され、前記低圧側流路部
の下流部であつて、かつ前記段差部近傍の前記ポ
ンプ流路の内部と前記ポンプ流路の外部とを連通
する小孔状のベイパー排出口６と を備えることを特徴とする燃料ポンプ。 ２ 前記ベイパー排出口は、前記低圧側流路部の
内側を前記高圧側流路部より拡大して形成された
拡大部に開口していることを特徴とする特許請求
の範囲第１項に記載の燃料ポンプ。 ３ 前記ベイパー排出口は、前記低圧側流路部の
外側を前記高圧側流路部より拡大して形成された
拡大部に開口していることを特徴とする特許請求
の範囲第１項に記載の燃料ポンプ。 ４ 前記ベイパー排出口は、前記低圧側流路部の
内側と外側との両側を前記高圧側流路部より拡大
して形成された両側の拡大部の間に開口している
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の
燃料ポンプ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58187371A JPS6079193A (ja) | 1983-10-05 | 1983-10-05 | 車両用燃料ポンプ |
| US06/639,434 US4591311A (en) | 1983-10-05 | 1984-08-10 | Fuel pump for an automotive vehicle having a vapor discharge port |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58187371A JPS6079193A (ja) | 1983-10-05 | 1983-10-05 | 車両用燃料ポンプ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6079193A JPS6079193A (ja) | 1985-05-04 |
| JPH0361038B2 true JPH0361038B2 (ja) | 1991-09-18 |
Family
ID=16204831
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58187371A Granted JPS6079193A (ja) | 1983-10-05 | 1983-10-05 | 車両用燃料ポンプ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4591311A (ja) |
| JP (1) | JPS6079193A (ja) |
Families Citing this family (53)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4844621A (en) * | 1985-08-10 | 1989-07-04 | Nippondenso Co., Ltd. | Fuel pump with passage for attenuating noise generated by impeller |
| JPH0426715Y2 (ja) * | 1986-02-28 | 1992-06-26 | ||
| JPH051674Y2 (ja) * | 1987-01-30 | 1993-01-18 | ||
| JPS63125194U (ja) * | 1987-02-09 | 1988-08-16 | ||
| JPS63223388A (ja) * | 1987-03-12 | 1988-09-16 | Honda Motor Co Ltd | ポンプ装置 |
| JPS63314392A (ja) * | 1987-06-15 | 1988-12-22 | Jidosha Denki Kogyo Co Ltd | 燃料タンク内蔵式燃料ポンプ装置 |
| JPH0537032Y2 (ja) * | 1987-09-04 | 1993-09-20 | ||
| US5011369A (en) * | 1987-12-28 | 1991-04-30 | Aisan Kogyo Kabushiki Kaisha | Regenerative pump |
| IT1218076B (it) * | 1988-06-15 | 1990-04-12 | Fimac Spa | Pompa per impianti frigoriferi,in particolare per impieghi aeronautici |
| US5221179A (en) * | 1988-07-13 | 1993-06-22 | Osaka Vacuum, Ltd. | Vacuum pump |
| JPH0734226Y2 (ja) * | 1989-02-10 | 1995-08-02 | 愛三工業株式会社 | カスケード式燃料供給ポンプ |
| US5024578A (en) * | 1989-10-10 | 1991-06-18 | General Motors Corporation | Regenerative pump with two-stage stripper |
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| JPH073239B2 (ja) * | 1989-12-26 | 1995-01-18 | 三菱電機株式会社 | 円周流式液体ポンプ |
| US5221178A (en) * | 1989-12-26 | 1993-06-22 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Circumferential flow type liquid pump |
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| JP2562844B2 (ja) * | 1990-07-06 | 1996-12-11 | 三菱電機株式会社 | 円周流式燃料ポンプ |
| JP2626303B2 (ja) * | 1990-09-21 | 1997-07-02 | 三菱電機株式会社 | 円周流式液体ポンプ |
| JPH0487398U (ja) * | 1990-12-13 | 1992-07-29 | ||
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1983
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-
1984
- 1984-08-10 US US06/639,434 patent/US4591311A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4591311A (en) | 1986-05-27 |
| JPS6079193A (ja) | 1985-05-04 |
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