JPH0361716B2 - - Google Patents
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- JPH0361716B2 JPH0361716B2 JP61217211A JP21721186A JPH0361716B2 JP H0361716 B2 JPH0361716 B2 JP H0361716B2 JP 61217211 A JP61217211 A JP 61217211A JP 21721186 A JP21721186 A JP 21721186A JP H0361716 B2 JPH0361716 B2 JP H0361716B2
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- sludge
- ash
- carbon
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
Landscapes
- Treatment Of Sludge (AREA)
- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
Description
産業上の利用分野
本発明は、石油の精製過程から排出される油分
と灰分とを含むスラツジから油分と灰分とを分
離、回収する方法に関するもである。 従来の技術 石油の精製過程から排出されるスラツジには、
例えばスロツプタンク（Slop tank）およびエア
ーフローテエイシヨン装置（Air−floatation）
から得られるオイルスラツジがある。 その中には、前者では約20〜30％の油分、約４
〜６％の固形分が含まれている。後者では約５〜
10％の油分、約２〜４％の固形分が含まれてい
る。 また、固形分にはNi、Ｖ、Fe、SiO2などの有
用物質が含まれている。 これらのオイルスラツジに含まれる油分および
固形分中に含まれる有用物質の有効利用が検討さ
れるようになつて来た。 従来、スラツジの処理方法として特開昭59−
109294号公報（以下従来法という）には製鉄所の
熱間圧延排水の処理工程から排出されるスラツジ
（熱延スラツジ）から有用成分である酸化鉄を分
離、回収する技術が開示されている。しかしなが
ら、この従来法は酸化鉄の有効利用のみに着目し
た方法であつて、油分と酸化鉄とを同時に利用す
るには有効な方法とはいい難い。 また、石油系炭化水素の部分酸化により発生す
る未燃カーボンは固形炭素、灰分および揮発分を
含み、この固形炭素を連続的に造粒する技術およ
び固形炭素の分離装置に関する技術は既に確立し
ている。 これらの技術については、特公昭39−21502号
公報、実公昭44−19507号公報、実公昭48−41248
号公報および実公昭53−39737号公報に詳細に記
載されている。 すなわちシエルグループが開発したシエルガス
化法による炭化水素の部分酸化による合成ガス製
造過程では発生する未燃カーボンを固液分離装置
によるスプレータワーによつて合成ガスから除去
する。タワーから排出される洗滌水は微細な固形
炭素粒子を含んだ黒色懸濁液である。この洗滌水
と未燃カーボンとの懸濁液にバインダーとして例
えば市販“Ｃ”重油を添加し撹拌する。固形炭素
は本来の性質として親油性であるため固形炭素粒
子の表面にバインダーが吸着し、表面がバインダ
ーで被覆される。この被覆された粒子は撹拌によ
り衝突し、粒子同志が接着により凝集し、更に成
長し、圧密化、造粒されて水から分離する。 本発明は、EPスーツ（石油コークス燃焼灰）
中の灰分が石油系バインダーとは親和性がなく親
水性であり、一方固形炭素は石油系バインダーと
親和性が強いことから前段に記載のシエルグルー
プの技術および装置を利用して固形炭素を造粒
し、灰分を分離除去する技術思想に基くものであ
る。 本願と同一出願人はこの技術を利用して製造さ
れた固形炭素の造粒物（ペレツト）を固体燃料と
して再生利用する方法について既に特許出願した
（特願昭61−6508号）。 発明が解決しようとする課題 本発明は石油の精製過程から排出されるスラツ
ジからこれに含まれる油分と灰分とをそれぞれ分
離、回収してそれぞれ有効利用する方法、特にス
ラツジに含まれる油分を有効利用する方法を提供
するものである。 課題を解決するための手段 すなわち本発明は、石油の精製過程から排出さ
れるスラツジを含有する水性スラリーに石油系炭
化水素の燃焼過程で発生する未燃カーボンをスラ
ツジ中の油分の２倍量未満添加し、上記油分をバ
インダーとして、界面活性剤を使用することな
く、85℃以上で撹拌処理して油分を含有する固形
炭素を造粒した後、PHを７以下に調節して、スラ
ツジおよび未燃カーボン中に含まれる灰分を含有
する水性相と含有する固形炭素とを分離採取する
ことを特徴とするスラツジ中の油分と灰分とを分
離回収する方法に関するものである。 本発明で使用するスラツジは、油分と灰分とを
含むスラツジであれば特に出所を限定されるもの
ではないが、特に石油の精製過程においてスロツ
プタンクおよびエアーフローテエイシヨン装置か
ら排出されるオイルスラツジである。しかし、本
発明の方法はその他の油分を含む工業スラツジに
も適用可能である。 スロツプタンクスラツジは油分約20〜30wt％、
固形分約４〜6wt％および残りは水分である。 またエアーフローテエイシヨンは油分約５〜
10wt％、灰分約２〜4wt％および残りは水分であ
る。 本発明方法において、オイルスラツジに添加す
る未燃カーボンは石油コークスの燃焼過程あるい
は石油系炭化水素の燃焼過程で発生する未燃カー
ボンおよびその他の炭素源の燃焼過程から得られ
る未燃カーボンであつて、固形炭素、灰分および
油分を含んでいる。 上記の石油コークス燃焼灰（EPスーツ）の分
析値の一例を示せば次のようである。 灰分12.46重量％、揮発分（油分）7.20重量％、
固定炭分80.34重量％、密度（ｇ／cm3）1.880であ
る。 造粒条件 未燃カーボンの添加量は、使用するスラツジに
含まれる油含量によつて異なり、スラツジ中の油
分の重量に対して、未燃カーボン1.4〜５倍量、
好ましくは1.4倍量である。 スラツジに含まれる油分に対して上記の必要量
の未燃カーボンを添加して、固形炭素の造粒をお
こなう。 造粒は例えばシエルペレタイジングセパレータ
ー（SPS装置）にて行なう。造粒時の温度は85℃
以上、好ましくは85〜100℃が適当である。造粒
開始時は、常温（約20℃）であつても約1700r.p.
mの回転速度でスラリーを撹拌するのでまさつ熱
によつて約30分後に85℃以上の温度に達する。 SPSの内部温度を100℃まで上昇させる場合、
内部温度80℃で30分経過後から固形炭素のペレツ
ト化が始まり、100℃で40分経過後にペレツトの
粒径は0.2〜0.3m／ｍになる。 内部温度が10℃以上になると機械的障害が起こ
るので、適温（85℃）に冷却する必要がある。 内部温度85℃で40分間経過後にはペレツトの粒
径は1.0〜1.5m／ｍの大きさに達する。 造粒後灰分を分離する際PH７以下、好ましくは
PH３−５に調整する。PHはアルカリ性（PH9.0〜
10以上）より酸性（3.0〜５）の方が灰分の分離
が良好である。 実施例 以下に実施例および比較例を掲げて本発明を説
明するが、これに限定されるものではない。％は
すべて重量％である。 実施例 １ 原料として用いたスロツプタンクスラツジ分析
値は、 油 分 25.9％ 灰 分 4.9％ 水 分 69.2％ 硫 黄 0.94％ PH 9.0 である。 このオイルスラツジを80〜90℃に予備加熱した
後、その500ｇ（油分130ｇ）と、油分の約1.4倍
量に相当する未燃カーボン185ｇを水2300mlと共
にSPS装置に入れ、PH未調整のまま回転数1700r.
p.mにて80分間撹拌処理した。温度は23℃より60
分後には85℃に達した。造粒後の処理液のPHは約
4.0であつた。PH約4.0のまゝで灰分を分離沈澱し
た。濾過液は2700mlであつた。得られたペレツト
は粒径1.0m／ｍであつた。 この実施例で使用した未燃カーボンは揮発分
7.20％、および固定炭素分80.34％と灰分との混
合物であつた。 実施例 ２ 原料として実施例１と同じスロツプタンクスラ
ツジおよび未燃カーボンを使用した。予備加熱し
ないオイルスラツジ500ｇと、油分の約1.4倍量に
相当する未燃カーボン185ｇを水2300mlと共に
SPS装置に入れ、PH未調整のまま回転数1700r.p.
mにて80分間撹拌処理した。温度は23℃より60分
後には85℃に達した。造粒後の処理液のPHは約
4.0であつた。PH約4.0のまゝで灰分を分離沈澱し
た。濾過液は2700ml、得られたペレツトは粒径
0.5m／ｍであつた。 実施例１と実施例２との比較からオイルスラツ
ジを予じめ加熱した場合にはペレツトの形状も均
一でしかも粒径が大きかつた。 実施例 ３ 原料として実施例１と同じスロツプタンクスラ
ツジおよび未燃カーボンを使用した。 予備加熱したオイルスラツジ500ｇおよび未燃
カーボン185ｇを水2200ｇと共にSPS装置に入れ、
５％NaOH水溶液でPH9.5に調整してから、回転
数1700r.p.mにて80分間撹拌処理した。 PH9.5で造粒した場合、造粒物（ペレツト）が
少なく、灰分量が多かつた。すなわち、スラツジ
の中の油分と灰分との分離が充分でないことがわ
かつた。 また造粒後の処理液のPH9.5では静置しても沈
澱の沈降速度がおそい。造粒後の処理液のPHを４
に調整したとき、速やかに沈澱した。 比較例 １ 実施例１と同じオイルスラツジ500ｇ（油分130
ｇ）に対し、約2.3倍量に相当する未燃カーボン
300ｇを水2400mlと共にSPS装置に入れ、PH未調
整のまま回転数1700r.p.mにて60分間撹拌処理し
た。温度は23℃より60分後には100℃に達した。
造粒後の処理液のPHは約4.0であつた。さらに５
％（重量）の苛性ソーダ水溶液で処理液のPHを
11.0に調整し、灰分を分離沈澱した。濾過液は
2700mlであつた。その結果、ペレツト374ｇ、お
よび灰分27ｇを得た。得られたペレツトは粒径
0.5m／ｍ〜1.0m／ｍであつた。 比較例 ２ 原料として用いたエアーフローテエイシヨンス
ラツジの分析値は、 油 分 8.9％ 灰 分 2.5％ 水 分 88.6％ 硫 黄 0.51％ PH 8.0 であつた。 このオイルスラツジ500ｇ（油分44.5ｇ）に対
し、約4.2倍量に相当する未燃カーボン（実施例
１で使用したもの）185ｇとバインダー50ｇとを
水2500mlと共にSPS装置に入れ、PHを未調整のま
ま回転数1700r.p.mにて60分間撹拌処理した。温
度は32℃から60分後には100℃に達した。 造粒後の処理液PHは4.0であつた。さらに５％
（重量）の苛性ソーダ水溶液で処理液のPHを11.0
に調整し、灰分を分離沈澱した。液量は2600mlで
あつた。 ペレツト244ｇ、灰分21ｇを得た。得られたペ
レツトの粒径は0.5m／ｍ〜1.0m／ｍであつた。 比較例 ３ 原料としてスロツプタンクスラツジとエアーフ
ローテエイシヨンスラツジとを２：１（重量比）
で混合したスラツジを使用した。 スロツプタンクスラツジ500ｇ（油分130ｇ）と
エアーフローテエイシヨンスラツジ250ｇおよび
炭化水素油23ｇとの混合物に約2.0倍量の未燃カ
ーボン（実施例１で使用したものと同一のもの）
300ｇを水2000mlと共にSPS装置に入れ、PHを未
調整のまま回転数1700r.p.mにて60分間処理した。
温度は25℃から60分後には100℃に達した。造粒
後の処理液のPHは4.0であつた。５％（重量）の
苛性ソーダ水溶液で処理液のPHを11.0に調整し、
灰分を分離沈澱した。液量は2600mlであつた。ペ
レツト390ｇおよび灰分35ｇを得た。得られたペ
レツトの粒径は0.5m／ｍ〜1.0m／ｍであつた。 比較例 ４ 原料としてのオイルスラツジは実施例１のもの
と同一のものを使用し、比較例４で未燃カーボン
を添加しない他は実施例１とほゞ同様に処理し
た。この結果は第１表に示した。 比較例４に示したように未燃カーボンを添加し
ない場合には造粒はできなかつた。
と灰分とを含むスラツジから油分と灰分とを分
離、回収する方法に関するもである。 従来の技術 石油の精製過程から排出されるスラツジには、
例えばスロツプタンク（Slop tank）およびエア
ーフローテエイシヨン装置（Air−floatation）
から得られるオイルスラツジがある。 その中には、前者では約20〜30％の油分、約４
〜６％の固形分が含まれている。後者では約５〜
10％の油分、約２〜４％の固形分が含まれてい
る。 また、固形分にはNi、Ｖ、Fe、SiO2などの有
用物質が含まれている。 これらのオイルスラツジに含まれる油分および
固形分中に含まれる有用物質の有効利用が検討さ
れるようになつて来た。 従来、スラツジの処理方法として特開昭59−
109294号公報（以下従来法という）には製鉄所の
熱間圧延排水の処理工程から排出されるスラツジ
（熱延スラツジ）から有用成分である酸化鉄を分
離、回収する技術が開示されている。しかしなが
ら、この従来法は酸化鉄の有効利用のみに着目し
た方法であつて、油分と酸化鉄とを同時に利用す
るには有効な方法とはいい難い。 また、石油系炭化水素の部分酸化により発生す
る未燃カーボンは固形炭素、灰分および揮発分を
含み、この固形炭素を連続的に造粒する技術およ
び固形炭素の分離装置に関する技術は既に確立し
ている。 これらの技術については、特公昭39−21502号
公報、実公昭44−19507号公報、実公昭48−41248
号公報および実公昭53−39737号公報に詳細に記
載されている。 すなわちシエルグループが開発したシエルガス
化法による炭化水素の部分酸化による合成ガス製
造過程では発生する未燃カーボンを固液分離装置
によるスプレータワーによつて合成ガスから除去
する。タワーから排出される洗滌水は微細な固形
炭素粒子を含んだ黒色懸濁液である。この洗滌水
と未燃カーボンとの懸濁液にバインダーとして例
えば市販“Ｃ”重油を添加し撹拌する。固形炭素
は本来の性質として親油性であるため固形炭素粒
子の表面にバインダーが吸着し、表面がバインダ
ーで被覆される。この被覆された粒子は撹拌によ
り衝突し、粒子同志が接着により凝集し、更に成
長し、圧密化、造粒されて水から分離する。 本発明は、EPスーツ（石油コークス燃焼灰）
中の灰分が石油系バインダーとは親和性がなく親
水性であり、一方固形炭素は石油系バインダーと
親和性が強いことから前段に記載のシエルグルー
プの技術および装置を利用して固形炭素を造粒
し、灰分を分離除去する技術思想に基くものであ
る。 本願と同一出願人はこの技術を利用して製造さ
れた固形炭素の造粒物（ペレツト）を固体燃料と
して再生利用する方法について既に特許出願した
（特願昭61−6508号）。 発明が解決しようとする課題 本発明は石油の精製過程から排出されるスラツ
ジからこれに含まれる油分と灰分とをそれぞれ分
離、回収してそれぞれ有効利用する方法、特にス
ラツジに含まれる油分を有効利用する方法を提供
するものである。 課題を解決するための手段 すなわち本発明は、石油の精製過程から排出さ
れるスラツジを含有する水性スラリーに石油系炭
化水素の燃焼過程で発生する未燃カーボンをスラ
ツジ中の油分の２倍量未満添加し、上記油分をバ
インダーとして、界面活性剤を使用することな
く、85℃以上で撹拌処理して油分を含有する固形
炭素を造粒した後、PHを７以下に調節して、スラ
ツジおよび未燃カーボン中に含まれる灰分を含有
する水性相と含有する固形炭素とを分離採取する
ことを特徴とするスラツジ中の油分と灰分とを分
離回収する方法に関するものである。 本発明で使用するスラツジは、油分と灰分とを
含むスラツジであれば特に出所を限定されるもの
ではないが、特に石油の精製過程においてスロツ
プタンクおよびエアーフローテエイシヨン装置か
ら排出されるオイルスラツジである。しかし、本
発明の方法はその他の油分を含む工業スラツジに
も適用可能である。 スロツプタンクスラツジは油分約20〜30wt％、
固形分約４〜6wt％および残りは水分である。 またエアーフローテエイシヨンは油分約５〜
10wt％、灰分約２〜4wt％および残りは水分であ
る。 本発明方法において、オイルスラツジに添加す
る未燃カーボンは石油コークスの燃焼過程あるい
は石油系炭化水素の燃焼過程で発生する未燃カー
ボンおよびその他の炭素源の燃焼過程から得られ
る未燃カーボンであつて、固形炭素、灰分および
油分を含んでいる。 上記の石油コークス燃焼灰（EPスーツ）の分
析値の一例を示せば次のようである。 灰分12.46重量％、揮発分（油分）7.20重量％、
固定炭分80.34重量％、密度（ｇ／cm3）1.880であ
る。 造粒条件 未燃カーボンの添加量は、使用するスラツジに
含まれる油含量によつて異なり、スラツジ中の油
分の重量に対して、未燃カーボン1.4〜５倍量、
好ましくは1.4倍量である。 スラツジに含まれる油分に対して上記の必要量
の未燃カーボンを添加して、固形炭素の造粒をお
こなう。 造粒は例えばシエルペレタイジングセパレータ
ー（SPS装置）にて行なう。造粒時の温度は85℃
以上、好ましくは85〜100℃が適当である。造粒
開始時は、常温（約20℃）であつても約1700r.p.
mの回転速度でスラリーを撹拌するのでまさつ熱
によつて約30分後に85℃以上の温度に達する。 SPSの内部温度を100℃まで上昇させる場合、
内部温度80℃で30分経過後から固形炭素のペレツ
ト化が始まり、100℃で40分経過後にペレツトの
粒径は0.2〜0.3m／ｍになる。 内部温度が10℃以上になると機械的障害が起こ
るので、適温（85℃）に冷却する必要がある。 内部温度85℃で40分間経過後にはペレツトの粒
径は1.0〜1.5m／ｍの大きさに達する。 造粒後灰分を分離する際PH７以下、好ましくは
PH３−５に調整する。PHはアルカリ性（PH9.0〜
10以上）より酸性（3.0〜５）の方が灰分の分離
が良好である。 実施例 以下に実施例および比較例を掲げて本発明を説
明するが、これに限定されるものではない。％は
すべて重量％である。 実施例 １ 原料として用いたスロツプタンクスラツジ分析
値は、 油 分 25.9％ 灰 分 4.9％ 水 分 69.2％ 硫 黄 0.94％ PH 9.0 である。 このオイルスラツジを80〜90℃に予備加熱した
後、その500ｇ（油分130ｇ）と、油分の約1.4倍
量に相当する未燃カーボン185ｇを水2300mlと共
にSPS装置に入れ、PH未調整のまま回転数1700r.
p.mにて80分間撹拌処理した。温度は23℃より60
分後には85℃に達した。造粒後の処理液のPHは約
4.0であつた。PH約4.0のまゝで灰分を分離沈澱し
た。濾過液は2700mlであつた。得られたペレツト
は粒径1.0m／ｍであつた。 この実施例で使用した未燃カーボンは揮発分
7.20％、および固定炭素分80.34％と灰分との混
合物であつた。 実施例 ２ 原料として実施例１と同じスロツプタンクスラ
ツジおよび未燃カーボンを使用した。予備加熱し
ないオイルスラツジ500ｇと、油分の約1.4倍量に
相当する未燃カーボン185ｇを水2300mlと共に
SPS装置に入れ、PH未調整のまま回転数1700r.p.
mにて80分間撹拌処理した。温度は23℃より60分
後には85℃に達した。造粒後の処理液のPHは約
4.0であつた。PH約4.0のまゝで灰分を分離沈澱し
た。濾過液は2700ml、得られたペレツトは粒径
0.5m／ｍであつた。 実施例１と実施例２との比較からオイルスラツ
ジを予じめ加熱した場合にはペレツトの形状も均
一でしかも粒径が大きかつた。 実施例 ３ 原料として実施例１と同じスロツプタンクスラ
ツジおよび未燃カーボンを使用した。 予備加熱したオイルスラツジ500ｇおよび未燃
カーボン185ｇを水2200ｇと共にSPS装置に入れ、
５％NaOH水溶液でPH9.5に調整してから、回転
数1700r.p.mにて80分間撹拌処理した。 PH9.5で造粒した場合、造粒物（ペレツト）が
少なく、灰分量が多かつた。すなわち、スラツジ
の中の油分と灰分との分離が充分でないことがわ
かつた。 また造粒後の処理液のPH9.5では静置しても沈
澱の沈降速度がおそい。造粒後の処理液のPHを４
に調整したとき、速やかに沈澱した。 比較例 １ 実施例１と同じオイルスラツジ500ｇ（油分130
ｇ）に対し、約2.3倍量に相当する未燃カーボン
300ｇを水2400mlと共にSPS装置に入れ、PH未調
整のまま回転数1700r.p.mにて60分間撹拌処理し
た。温度は23℃より60分後には100℃に達した。
造粒後の処理液のPHは約4.0であつた。さらに５
％（重量）の苛性ソーダ水溶液で処理液のPHを
11.0に調整し、灰分を分離沈澱した。濾過液は
2700mlであつた。その結果、ペレツト374ｇ、お
よび灰分27ｇを得た。得られたペレツトは粒径
0.5m／ｍ〜1.0m／ｍであつた。 比較例 ２ 原料として用いたエアーフローテエイシヨンス
ラツジの分析値は、 油 分 8.9％ 灰 分 2.5％ 水 分 88.6％ 硫 黄 0.51％ PH 8.0 であつた。 このオイルスラツジ500ｇ（油分44.5ｇ）に対
し、約4.2倍量に相当する未燃カーボン（実施例
１で使用したもの）185ｇとバインダー50ｇとを
水2500mlと共にSPS装置に入れ、PHを未調整のま
ま回転数1700r.p.mにて60分間撹拌処理した。温
度は32℃から60分後には100℃に達した。 造粒後の処理液PHは4.0であつた。さらに５％
（重量）の苛性ソーダ水溶液で処理液のPHを11.0
に調整し、灰分を分離沈澱した。液量は2600mlで
あつた。 ペレツト244ｇ、灰分21ｇを得た。得られたペ
レツトの粒径は0.5m／ｍ〜1.0m／ｍであつた。 比較例 ３ 原料としてスロツプタンクスラツジとエアーフ
ローテエイシヨンスラツジとを２：１（重量比）
で混合したスラツジを使用した。 スロツプタンクスラツジ500ｇ（油分130ｇ）と
エアーフローテエイシヨンスラツジ250ｇおよび
炭化水素油23ｇとの混合物に約2.0倍量の未燃カ
ーボン（実施例１で使用したものと同一のもの）
300ｇを水2000mlと共にSPS装置に入れ、PHを未
調整のまま回転数1700r.p.mにて60分間処理した。
温度は25℃から60分後には100℃に達した。造粒
後の処理液のPHは4.0であつた。５％（重量）の
苛性ソーダ水溶液で処理液のPHを11.0に調整し、
灰分を分離沈澱した。液量は2600mlであつた。ペ
レツト390ｇおよび灰分35ｇを得た。得られたペ
レツトの粒径は0.5m／ｍ〜1.0m／ｍであつた。 比較例 ４ 原料としてのオイルスラツジは実施例１のもの
と同一のものを使用し、比較例４で未燃カーボン
を添加しない他は実施例１とほゞ同様に処理し
た。この結果は第１表に示した。 比較例４に示したように未燃カーボンを添加し
ない場合には造粒はできなかつた。
【表】
【表】
発明の効果
(1) オイルスラツジ中に含まれる油分を現在産業
廃棄物として処理されているEPスーツなどの
未燃カーボン中の固形炭素のペレツト化の粘結
剤として利用することによつてオイルスラツジ
中の油分を分離回収できると共にオイルスラツ
ジおよび未燃カーボン中に含まれる灰分を分離
回収できる。 (2) 上記固形炭素のペレツトは燃料として、また
炭素質の工業原料として利用できる。また同時
に分離、採取される灰分に含まれる有用物質
（Fe、Ni、Ｖ、SiO2）も利用できる。
廃棄物として処理されているEPスーツなどの
未燃カーボン中の固形炭素のペレツト化の粘結
剤として利用することによつてオイルスラツジ
中の油分を分離回収できると共にオイルスラツ
ジおよび未燃カーボン中に含まれる灰分を分離
回収できる。 (2) 上記固形炭素のペレツトは燃料として、また
炭素質の工業原料として利用できる。また同時
に分離、採取される灰分に含まれる有用物質
（Fe、Ni、Ｖ、SiO2）も利用できる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 石油の精製過程から排出されるスラツジを含
有する水性スラリーに石油系炭化水素の燃焼過程
で発生する未燃カーボンをスラツジ中の油分の２
倍量未満添加し、上記油分をバインダーとして、
界面活性剤を使用することなく、85℃以下で撹拌
処理して油分を含有する固形炭素を造粒した後、
PHを７以下に調節して、スラツジおよび未燃カー
ボン中に含まれる灰分を含有する水性相と油分を
含有する固形炭素とを分離採取することを特徴と
するスラツジ中の油分と灰分とを分離回収する方
法。 ２ 石油の精製過程から排出されるスラツジがス
ロツプタンクまたはエアーフローテエイシヨン装
置から得られるオイルスラツジである請求項第１
項記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21721186A JPS6372790A (ja) | 1986-09-17 | 1986-09-17 | スラツジ中の油分を回収する方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21721186A JPS6372790A (ja) | 1986-09-17 | 1986-09-17 | スラツジ中の油分を回収する方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6372790A JPS6372790A (ja) | 1988-04-02 |
| JPH0361716B2 true JPH0361716B2 (ja) | 1991-09-20 |
Family
ID=16700604
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21721186A Granted JPS6372790A (ja) | 1986-09-17 | 1986-09-17 | スラツジ中の油分を回収する方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6372790A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2707297C2 (ru) * | 2018-02-05 | 2019-11-26 | Федеральное государственное казенное военное образовательное учреждение высшего образования "Военный учебно-научный центр Военно-воздушных сил "Военно-воздушная академия имени профессора Н.Е. Жуковского и Ю.А. Гагарина" (г. Воронеж) Министерства обороны Российской Федерации | Топливный брикет и способ его получения |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57174395A (en) * | 1981-04-22 | 1982-10-27 | Hitachi Ltd | Granulation of petroleum sludge by addition of coal powder |
| JPS58109127A (ja) * | 1981-12-22 | 1983-06-29 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 灰処理方法 |
| JPS6058494A (ja) * | 1983-09-10 | 1985-04-04 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 石炭の脱灰方法 |
-
1986
- 1986-09-17 JP JP21721186A patent/JPS6372790A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6372790A (ja) | 1988-04-02 |
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