JPH0362788B2 - - Google Patents
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- JPH0362788B2 JPH0362788B2 JP59160898A JP16089884A JPH0362788B2 JP H0362788 B2 JPH0362788 B2 JP H0362788B2 JP 59160898 A JP59160898 A JP 59160898A JP 16089884 A JP16089884 A JP 16089884A JP H0362788 B2 JPH0362788 B2 JP H0362788B2
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- JP
- Japan
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- steel material
- steel
- molten salt
- layer
- heat
- Prior art date
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/40—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using liquids, e.g. salt baths, liquid suspensions
- C23C8/52—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using liquids, e.g. salt baths, liquid suspensions more than one element being applied in one step
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C26/00—Coating not provided for in groups C23C2/00 - C23C24/00
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Description
［産業上の利用分野］
本発明は、一般に板、管或いは棒材等の表面
に、耐熱性と耐食性とを同時に発揮する目的をも
つて形成した耐熱・耐食性被覆鋼材の形成方法の
改善に関するものである。 ［従来の技術］ 従来、この種の耐熱・耐食性鋼材としては、例
えば鉄鋼材の表面に電鍍法によりZn−Ni又はZn
−Ti合金等からなる鍍金膜を披着するか、或い
は溶融法によりAl又はAl−Zn合金等からなる鍍
金膜を披着するかして実用に供されていた。 しかしながら、前者にあつては、耐食性につい
てはある程度満足するが、耐熱性に関しては未だ
不充分であり、且つその電鍍処理に際してその浴
組成分の調整維持に管理上極めて煩わしさを招く
問題を有し、又後者においては、耐食性に関して
未だ不充分とし、一方溶融鍍金時の作業を著しく
複雑とするばかりでなく、概して膜厚の均一性に
乏しく、且つピンボールの発生がさけられず、更
にこれら高温での処理によつて中間に脆い金属間
化合物層を生成するため、後加工に際して鍍金膜
での亀裂、剥離等を生ぜしめる等の問題を有する
こととなり、いずれも耐熱性と耐食性とを同時に
満足できない状態にあり、その改善が望まれる現
状にある。 ［発明が解決しようとする課題］ 本発明は従来の前記課題を、鉄鋼材の表面に
NiとCrの一部鉄鋼素地への拡散に伴う特にFe−
Ni−Cr合金の被覆層を形成せしめて極力表面状
態を、オーステナイト系ステンレス鋼の有する組
織構造に近似せしめ、簡易な被覆形成方法に関連
して効果的に解決して耐熱性と耐食性とを同時に
満足することのできる耐熱・耐食性被覆鋼材の形
成方法を提案することを目的とするものである。 ［課題を解決するための手段］ 本発明は予め脱脂・脱錆等の前処理を行つた鉄
鋼材の表面に電鍍法により２〜6μのNiと４〜15μ
のCrとの複層鍍金膜を形成し、しかる後に硼砂
と硼酸との混合物からなる溶融塩浴中に浸漬して
温度750℃乃至950℃で１時間乃至４時間の加熱処
理を行わしめ、更に表面に付着した溶融塩を除去
することによつて、前記表面にNiとCrの一部鉄
鋼素地への拡散に伴うFe−Ni−Cr合金の被覆層
を形成せしめた被覆形成方法を要旨とするもので
あり、以下本発明を図面について説明すれば次の
通りである。 第１図は本発明の被覆形成方法によつて構成さ
れた耐熱・耐食性被覆鋼材として鋼板材に施した
拡大断面図であつて、(1)は予め脱脂・脱錆等の前
処理を施した表面１′に、いずれも電鍍法により
２〜6μのNi鍍金膜と４〜15μのCr鍍金からなる６
乃至21μの複層鍍金膜を形成する。 尚、Ni鍍金膜とCr鍍金膜とを上記膜厚に限定
した理由は、Ni鍍金膜において、2μ未満である
と鉄鋼材表面への拡散量が不足し所望の耐食性が
得られず、一方6μを越えて形成しても拡散に対
しての影響に差がないためである、又、Cr鍍金
膜において、4μ未満であるとNi鍍金膜の場合と
同様に鉄鋼材表面への拡散量が充分でないため、
所望の耐食性が得られず、一方15μを越えて形成
すると耐食性を有するオーステナイト系ステンレ
ス鋼に近似した組織構造とならず、且つめつきに
１時間以上かかり効率的でない。 しかる後に硼砂又は硼砂と硼酸との混合物から
なる溶融塩浴中に浸漬して温度750℃乃至950℃、
１時間乃至４時間に亘つて加熱処理を行わしめ、
更に表面に付着した溶融塩を除去することによ
り、この加熱装置による（溶融塩浴中）に包まれ
る硼素の触媒によつて表面１′にNiとCrの一部鉄
鋼素地への拡散に伴うFe−Ni−Cr合金の被覆層
２を形成せしめた鉄鋼材である。尚、前記Ni鍍
金膜とCr鍍金膜については、いずれを上層、又
は下層としても良いことは勿論のことである。 又、溶融塩浴として硼砂・硼酸を用いた理由
は、硼砂と硼酸ともにフラツキング効果があり、
鍍金膜表面の酸化物及び溶融塩浴への浸漬時に随
伴される酸素により生成する酸化物と該鍍金表面
から除去（フラキシング）しながら拡散を促進さ
せ、均一なFe−Ni−Cr拡散被覆層を形成できる
からである。 一方これらそれぞれの鍍金膜の範囲について
は、Niは粒界への拡散によるものであつて、フ
エライト粒子中への拡散が行われて難く、従つて
Crに比べて前記とように薄い範囲にとどめるべ
きであり、又、最も効果的な耐熱・耐食性を発揮
する被覆層２でのNiとCrの成分組成分として
Ni8％とCr18％の割合にあることが望まれるた
め、これらの比率と合金とする速度とに関連し
て、前記Crの範囲を定めたものである。更に加
熱処理における温度並びに時間については、750
℃未満では合金とするための速度がおそく、又溶
融塩の粘性を大として該処理後の鉄鋼材に多量の
溶融塩が附着してその剥離除去を困難とするばか
りでなく極めて不経済とするものであり、一方
950℃を越えると鉄鋼材の結晶粒子が成長して該
鉄鋼材の機械的性質を劣化させることとなるもの
で、又１時間未満では合金化が充分に行われず、
一方４時間を越えると飽和状態となつてそれ以上
の合金の進行に左程寄与しない理由によるもので
ある。 ［作用］ 本発明は、前記した被覆層２を形成する方法を
もつて要旨とするため、該被覆層によつて高温状
態においても耐食性を有するオーステナイト系ス
テンレス鋼に近似した組織構造となり、しかも酸
化されない不動態化された表面状態をもつて構成
することができ、従つて優れた耐熱性と耐食性と
を同時に発揮することとなり、更に鉄鋼材１素地
への一部拡散によつて構成されているため、その
後の加工性に富んだ特性を得ることができるので
ある。 ［実施例］ 実施例 １ ●鉄鋼材……材質SPCC、厚さ1.0mm、幅50mm、長
さ100mmの鋼板を常法により脱脂、脱錆の前処
理を行う。 ●Ni電鍍処理……硫酸ニツケル300ｇ／、塩化
ニツケル45ｇ／、硼酸40ｇ／の組成からな
る鍍金浴を使用し、前記鋼板を陰極とし、一方
ニツケル板を陽極として温度60℃、陰極電流密
度4A／ｄm2で７分間通電して膜厚5μのNi鍍金
膜を得た。 ●Cr電鍍処理……無水クロム酸250ｇ／、硫酸
2.5ｇ／の組成からなる鍍金浴を使用し、前
記鋼板を陰極とし、一方鉛板を陽極として、温
度60℃、陰極電流密度30A／ｄm2で47分間通電
して膜厚14μのCr鍍金膜を得た。 ●加熱処理……前記複層鍍金処理を施した鋼板を
硼砂40重量％硼酸60重量％からなる混合した溶
融塩浴中で温度900℃、３時間に亘つて浸漬せ
しめ、取り出した後、更に鋼板に付着した溶融
塩を温水で除去せしめた結果、表面にNiとCr
の一部鉄鋼素地への拡散に伴う平均して約43μ
のFe−Ni−Cr合金の被覆層を得た。 第２図は上記実施例１により得るられた被覆材
の断面の200倍の金属組織顕微鏡写真で、第４図
は第２図の1000倍のＸ線写真である。第２図及び
第４図よりNiとCrの一部が鉄鋼材表面へ拡散し
ていることが分る。 尚、第４図のＸ点における各成分を分析した結
果、Fe61.72％、Ni30.94％、Cr7.33％であつた。 実施例 ２ ●鉄鋼材……実施例１に同じ ●Cr電鍍処理……実施例１に同じ、但し37分間
通電して膜厚12μのCr鍍金膜を得た。 ●中間前処理……10％の塩酸水溶液に５秒間浸漬
し、その後水洗を行う。 ●ストライクNi電鍍処理……硫酸ニツケル240
ｇ／、硼酸30ｇ／、塩酸80ml／の組成か
らなる鍍金浴を使用し、鋼板を陰極とし、ニツ
ケル板を陽極として温度50℃、陰極電流密度
6A／ｄm2で１分間通電して、その後直ちに次
のNi鍍金処理を行つた。 ●Ni電鍍処理……実施例１に同じ、但し５分間
通電して膜厚4μのCr鍍金膜を得た。 ●加熱処理……前記複層鍍金処理を施した鋼板を
硼砂30重量％、硼酸70重量％からなる混合した
溶融塩浴中で温度850℃で2.5時間浸漬せしめ、
取り出した後、更に鋼板に附着した溶融塩を温
水で除去した結果、表面にNiとCrの一部鉄鋼
素地への拡散に伴う平均して約26μのFe−Ni−
Cr合金の被覆層を得た。 第３図は上記実施例２により得られた被覆材の
断面の第２図と同様な写真で、この図においても
NiとCrの拡散状態が分る。 尚、本発明品（実施例１及び２）と従来品との
耐熱・耐食性試験による比較特性結果について
は、下記の表−１並びに表−２に記載する通りで
ある。 ●耐熱性試験結果（大気中において温度700℃で
連続加熱を行い、それぞれの時間経過中後に大
気中に放冷して大気温度まで降温した状態での
酸化の度合による試料全体の重量の増加を測定
した。）
に、耐熱性と耐食性とを同時に発揮する目的をも
つて形成した耐熱・耐食性被覆鋼材の形成方法の
改善に関するものである。 ［従来の技術］ 従来、この種の耐熱・耐食性鋼材としては、例
えば鉄鋼材の表面に電鍍法によりZn−Ni又はZn
−Ti合金等からなる鍍金膜を披着するか、或い
は溶融法によりAl又はAl−Zn合金等からなる鍍
金膜を披着するかして実用に供されていた。 しかしながら、前者にあつては、耐食性につい
てはある程度満足するが、耐熱性に関しては未だ
不充分であり、且つその電鍍処理に際してその浴
組成分の調整維持に管理上極めて煩わしさを招く
問題を有し、又後者においては、耐食性に関して
未だ不充分とし、一方溶融鍍金時の作業を著しく
複雑とするばかりでなく、概して膜厚の均一性に
乏しく、且つピンボールの発生がさけられず、更
にこれら高温での処理によつて中間に脆い金属間
化合物層を生成するため、後加工に際して鍍金膜
での亀裂、剥離等を生ぜしめる等の問題を有する
こととなり、いずれも耐熱性と耐食性とを同時に
満足できない状態にあり、その改善が望まれる現
状にある。 ［発明が解決しようとする課題］ 本発明は従来の前記課題を、鉄鋼材の表面に
NiとCrの一部鉄鋼素地への拡散に伴う特にFe−
Ni−Cr合金の被覆層を形成せしめて極力表面状
態を、オーステナイト系ステンレス鋼の有する組
織構造に近似せしめ、簡易な被覆形成方法に関連
して効果的に解決して耐熱性と耐食性とを同時に
満足することのできる耐熱・耐食性被覆鋼材の形
成方法を提案することを目的とするものである。 ［課題を解決するための手段］ 本発明は予め脱脂・脱錆等の前処理を行つた鉄
鋼材の表面に電鍍法により２〜6μのNiと４〜15μ
のCrとの複層鍍金膜を形成し、しかる後に硼砂
と硼酸との混合物からなる溶融塩浴中に浸漬して
温度750℃乃至950℃で１時間乃至４時間の加熱処
理を行わしめ、更に表面に付着した溶融塩を除去
することによつて、前記表面にNiとCrの一部鉄
鋼素地への拡散に伴うFe−Ni−Cr合金の被覆層
を形成せしめた被覆形成方法を要旨とするもので
あり、以下本発明を図面について説明すれば次の
通りである。 第１図は本発明の被覆形成方法によつて構成さ
れた耐熱・耐食性被覆鋼材として鋼板材に施した
拡大断面図であつて、(1)は予め脱脂・脱錆等の前
処理を施した表面１′に、いずれも電鍍法により
２〜6μのNi鍍金膜と４〜15μのCr鍍金からなる６
乃至21μの複層鍍金膜を形成する。 尚、Ni鍍金膜とCr鍍金膜とを上記膜厚に限定
した理由は、Ni鍍金膜において、2μ未満である
と鉄鋼材表面への拡散量が不足し所望の耐食性が
得られず、一方6μを越えて形成しても拡散に対
しての影響に差がないためである、又、Cr鍍金
膜において、4μ未満であるとNi鍍金膜の場合と
同様に鉄鋼材表面への拡散量が充分でないため、
所望の耐食性が得られず、一方15μを越えて形成
すると耐食性を有するオーステナイト系ステンレ
ス鋼に近似した組織構造とならず、且つめつきに
１時間以上かかり効率的でない。 しかる後に硼砂又は硼砂と硼酸との混合物から
なる溶融塩浴中に浸漬して温度750℃乃至950℃、
１時間乃至４時間に亘つて加熱処理を行わしめ、
更に表面に付着した溶融塩を除去することによ
り、この加熱装置による（溶融塩浴中）に包まれ
る硼素の触媒によつて表面１′にNiとCrの一部鉄
鋼素地への拡散に伴うFe−Ni−Cr合金の被覆層
２を形成せしめた鉄鋼材である。尚、前記Ni鍍
金膜とCr鍍金膜については、いずれを上層、又
は下層としても良いことは勿論のことである。 又、溶融塩浴として硼砂・硼酸を用いた理由
は、硼砂と硼酸ともにフラツキング効果があり、
鍍金膜表面の酸化物及び溶融塩浴への浸漬時に随
伴される酸素により生成する酸化物と該鍍金表面
から除去（フラキシング）しながら拡散を促進さ
せ、均一なFe−Ni−Cr拡散被覆層を形成できる
からである。 一方これらそれぞれの鍍金膜の範囲について
は、Niは粒界への拡散によるものであつて、フ
エライト粒子中への拡散が行われて難く、従つて
Crに比べて前記とように薄い範囲にとどめるべ
きであり、又、最も効果的な耐熱・耐食性を発揮
する被覆層２でのNiとCrの成分組成分として
Ni8％とCr18％の割合にあることが望まれるた
め、これらの比率と合金とする速度とに関連し
て、前記Crの範囲を定めたものである。更に加
熱処理における温度並びに時間については、750
℃未満では合金とするための速度がおそく、又溶
融塩の粘性を大として該処理後の鉄鋼材に多量の
溶融塩が附着してその剥離除去を困難とするばか
りでなく極めて不経済とするものであり、一方
950℃を越えると鉄鋼材の結晶粒子が成長して該
鉄鋼材の機械的性質を劣化させることとなるもの
で、又１時間未満では合金化が充分に行われず、
一方４時間を越えると飽和状態となつてそれ以上
の合金の進行に左程寄与しない理由によるもので
ある。 ［作用］ 本発明は、前記した被覆層２を形成する方法を
もつて要旨とするため、該被覆層によつて高温状
態においても耐食性を有するオーステナイト系ス
テンレス鋼に近似した組織構造となり、しかも酸
化されない不動態化された表面状態をもつて構成
することができ、従つて優れた耐熱性と耐食性と
を同時に発揮することとなり、更に鉄鋼材１素地
への一部拡散によつて構成されているため、その
後の加工性に富んだ特性を得ることができるので
ある。 ［実施例］ 実施例 １ ●鉄鋼材……材質SPCC、厚さ1.0mm、幅50mm、長
さ100mmの鋼板を常法により脱脂、脱錆の前処
理を行う。 ●Ni電鍍処理……硫酸ニツケル300ｇ／、塩化
ニツケル45ｇ／、硼酸40ｇ／の組成からな
る鍍金浴を使用し、前記鋼板を陰極とし、一方
ニツケル板を陽極として温度60℃、陰極電流密
度4A／ｄm2で７分間通電して膜厚5μのNi鍍金
膜を得た。 ●Cr電鍍処理……無水クロム酸250ｇ／、硫酸
2.5ｇ／の組成からなる鍍金浴を使用し、前
記鋼板を陰極とし、一方鉛板を陽極として、温
度60℃、陰極電流密度30A／ｄm2で47分間通電
して膜厚14μのCr鍍金膜を得た。 ●加熱処理……前記複層鍍金処理を施した鋼板を
硼砂40重量％硼酸60重量％からなる混合した溶
融塩浴中で温度900℃、３時間に亘つて浸漬せ
しめ、取り出した後、更に鋼板に付着した溶融
塩を温水で除去せしめた結果、表面にNiとCr
の一部鉄鋼素地への拡散に伴う平均して約43μ
のFe−Ni−Cr合金の被覆層を得た。 第２図は上記実施例１により得るられた被覆材
の断面の200倍の金属組織顕微鏡写真で、第４図
は第２図の1000倍のＸ線写真である。第２図及び
第４図よりNiとCrの一部が鉄鋼材表面へ拡散し
ていることが分る。 尚、第４図のＸ点における各成分を分析した結
果、Fe61.72％、Ni30.94％、Cr7.33％であつた。 実施例 ２ ●鉄鋼材……実施例１に同じ ●Cr電鍍処理……実施例１に同じ、但し37分間
通電して膜厚12μのCr鍍金膜を得た。 ●中間前処理……10％の塩酸水溶液に５秒間浸漬
し、その後水洗を行う。 ●ストライクNi電鍍処理……硫酸ニツケル240
ｇ／、硼酸30ｇ／、塩酸80ml／の組成か
らなる鍍金浴を使用し、鋼板を陰極とし、ニツ
ケル板を陽極として温度50℃、陰極電流密度
6A／ｄm2で１分間通電して、その後直ちに次
のNi鍍金処理を行つた。 ●Ni電鍍処理……実施例１に同じ、但し５分間
通電して膜厚4μのCr鍍金膜を得た。 ●加熱処理……前記複層鍍金処理を施した鋼板を
硼砂30重量％、硼酸70重量％からなる混合した
溶融塩浴中で温度850℃で2.5時間浸漬せしめ、
取り出した後、更に鋼板に附着した溶融塩を温
水で除去した結果、表面にNiとCrの一部鉄鋼
素地への拡散に伴う平均して約26μのFe−Ni−
Cr合金の被覆層を得た。 第３図は上記実施例２により得られた被覆材の
断面の第２図と同様な写真で、この図においても
NiとCrの拡散状態が分る。 尚、本発明品（実施例１及び２）と従来品との
耐熱・耐食性試験による比較特性結果について
は、下記の表−１並びに表−２に記載する通りで
ある。 ●耐熱性試験結果（大気中において温度700℃で
連続加熱を行い、それぞれの時間経過中後に大
気中に放冷して大気温度まで降温した状態での
酸化の度合による試料全体の重量の増加を測定
した。）
【表】
但し、従来品としては、本発明品と同じ大きさ
の鋼板による試料であつて、Al単体の溶融鍍金
によるもの ●耐食性試験結果（JISZ−2371による塩水噴霧
試験法の規定により測定した。）
の鋼板による試料であつて、Al単体の溶融鍍金
によるもの ●耐食性試験結果（JISZ−2371による塩水噴霧
試験法の規定により測定した。）
【表】
但し、従来品としては、本発明品と同じ大きさ
の鋼板による試料であつて、前記同様Al単体の
溶融鍍金によるものである。 尚、表中ｒは１mm未満、Ｒは１mm以上の赤錆斑
点をそれぞれ示し、Ｗは白色腐食生成物を意味す
るものである。又これらの発生物に付された数字
は発生個数を表わすものである。 ［発明の効果］ 前記したように本発明による耐熱・耐食性被覆
鋼材および被覆形成方法は、前記鉄鋼材１の表面
１′に、NiとCrの一部鉄鋼素地への拡散に伴つて
形成したFe−Ni−Cr合金の被覆層２によつて、
耐食性を有するオーステナイト系ステンレス鋼に
近似した組織構造となり、しかも酸化されない不
働態化された表面状態の構造により、耐熱性と耐
食性とを同時に満足せしめることとなり、更に表
面１′での鉄鋼素地側への一部NiとCrの拡散した
構造により、その他の加工においても曲げや打抜
きが剥離ら亀裂なしに行い得、又、750乃至950℃
という低温での加熱処理により鉄鋼材に熱による
影響を殆ど与えず、更にきわめて効率的に拡散層
を形成することができるものである。
の鋼板による試料であつて、前記同様Al単体の
溶融鍍金によるものである。 尚、表中ｒは１mm未満、Ｒは１mm以上の赤錆斑
点をそれぞれ示し、Ｗは白色腐食生成物を意味す
るものである。又これらの発生物に付された数字
は発生個数を表わすものである。 ［発明の効果］ 前記したように本発明による耐熱・耐食性被覆
鋼材および被覆形成方法は、前記鉄鋼材１の表面
１′に、NiとCrの一部鉄鋼素地への拡散に伴つて
形成したFe−Ni−Cr合金の被覆層２によつて、
耐食性を有するオーステナイト系ステンレス鋼に
近似した組織構造となり、しかも酸化されない不
働態化された表面状態の構造により、耐熱性と耐
食性とを同時に満足せしめることとなり、更に表
面１′での鉄鋼素地側への一部NiとCrの拡散した
構造により、その他の加工においても曲げや打抜
きが剥離ら亀裂なしに行い得、又、750乃至950℃
という低温での加熱処理により鉄鋼材に熱による
影響を殆ど与えず、更にきわめて効率的に拡散層
を形成することができるものである。
第１図は本発明の一実施例に係わる耐熱・耐食
性被覆鋼材として鋼板材に施した拡大断面図、第
２図及び第３図は夫々実施例１と実施例２による
試料の倍率200倍の顕微鏡断面の金属組織の写真、
第４図は上記実施例１による試料の倍率1000倍の
Ｘ線マイクロアナライザーによる顕微鏡断面の金
属組織の写真である。 １……鉄鋼材、１′……表面、２……被覆層。
性被覆鋼材として鋼板材に施した拡大断面図、第
２図及び第３図は夫々実施例１と実施例２による
試料の倍率200倍の顕微鏡断面の金属組織の写真、
第４図は上記実施例１による試料の倍率1000倍の
Ｘ線マイクロアナライザーによる顕微鏡断面の金
属組織の写真である。 １……鉄鋼材、１′……表面、２……被覆層。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 予め脱脂・脱錆等の前処理を行つた鉄鋼材１
の表面１′に電鍍法により２〜6μのNiと４〜15μ
のCrとの複層電鍍膜を形成し、しかる後に硼砂
又は硼砂と硼酸との混合物からなる溶融塩浴中に
浸漬して温度750℃乃至950℃で１時間乃至４時間
の加熱処理を行わしめ、更に表面に付着した溶融
塩を除去することによつて、前記表面にNiとCr
の一部鉄鋼素地への拡散に伴うFe−Ni−Cr合金
の被覆層２を形成せしめたことを特徴とする耐
熱・耐食性被覆鋼材の形成方法。 ２ 前記複層鍍金層を、Niを上層とし、Crを下
層として形成したことを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載の形成方法。 ３ 前記複層鍍金層を、Crを上層とし、Niを下
層として形成したことを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載の形成方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16089884A JPS6141760A (ja) | 1984-07-31 | 1984-07-31 | 耐熱・耐食性被覆鋼材およびその形成方法 |
| JP17262287A JPS6487761A (en) | 1984-07-31 | 1987-07-10 | Coated member combining heat resistance with corrosion resistance |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16089884A JPS6141760A (ja) | 1984-07-31 | 1984-07-31 | 耐熱・耐食性被覆鋼材およびその形成方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6141760A JPS6141760A (ja) | 1986-02-28 |
| JPH0362788B2 true JPH0362788B2 (ja) | 1991-09-27 |
Family
ID=15724739
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16089884A Granted JPS6141760A (ja) | 1984-07-31 | 1984-07-31 | 耐熱・耐食性被覆鋼材およびその形成方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6141760A (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| KR101135007B1 (ko) * | 2009-09-04 | 2012-04-19 | 신진우 | 크롬 확산 침투 용액 및 크롬 확산 침투에 의한 특수강 생산 방법 |
| CN104453611B (zh) * | 2014-10-31 | 2016-05-11 | 江苏亨通光网科技有限公司 | 一种用于4g移动通信室外机柜的防盗装置 |
| US10538852B2 (en) * | 2015-04-14 | 2020-01-21 | Nippon Steel Corporation | Plated steel sheet and method producing same |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS535037A (en) * | 1976-07-05 | 1978-01-18 | Nippon Steel Corp | Process for producing highhquality surface steel by high frequency induction heating |
-
1984
- 1984-07-31 JP JP16089884A patent/JPS6141760A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6141760A (ja) | 1986-02-28 |
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