JPH036345A - 耐疲労性と非焼付性にすぐれた摺動用アルミニウム基合金 - Google Patents
耐疲労性と非焼付性にすぐれた摺動用アルミニウム基合金Info
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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- C22C21/003—Alloys based on aluminium containing at least 2.6% of one or more of the elements: tin, lead, antimony, bismuth, cadmium, and titanium
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- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/043—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with silicon as the next major constituent
-
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- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
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- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、耐疲労性と非焼（−１性にすぐれた摺動用
アルミニウム基合金に関し、例えば、サベリ軸受におけ
る半割軸受、円筒プツシ］−１゛つば（＝ｌぎ軸受、ス
ラストワッシャーなどに適用され、特に高荷重用軸受と
じての車両、産業機械などの広い分野への用途に好適な
耐疲労性と非焼イ］性にすぐれた摺動用アルミニウム基
台金に関する。
アルミニウム基合金に関し、例えば、サベリ軸受におけ
る半割軸受、円筒プツシ］−１゛つば（＝ｌぎ軸受、ス
ラストワッシャーなどに適用され、特に高荷重用軸受と
じての車両、産業機械などの広い分野への用途に好適な
耐疲労性と非焼イ］性にすぐれた摺動用アルミニウム基
台金に関する。
（従来の技術）
この発明に関連する先行技術として、例えば西独特許第
１．５３３．４Ｂ号公報、西独特許第１．５５８，６９
６号公報および本出鮪人の先願である特開昭５ ＜、−
２ａ ７１４号公報、特公昭５７−１４７４２号公報、
米国特許第４．１７０゜４６９号明細書、英国特許箱１
．５９３．００６号明細書が存在Ｊるが、これらの先行
技術の組成は、重ｆｉＴ”Ｚｎ：０．１〜１０％、Ｓｉ
：０．１〜２０％、Ｃｕ：０．１〜１０％、Ｐｂ：０．
１〜１０％を必須成分とし、さらに、選択的添加成分と
してＮ＊、Ｂ＋、Ｍｏの少なくとも一種を０．１〜７％
および残部が実質的にＡｌからなるアルミニウム基軸受
用合金に関するものである。
１．５３３．４Ｂ号公報、西独特許第１．５５８，６９
６号公報および本出鮪人の先願である特開昭５ ＜、−
２ａ ７１４号公報、特公昭５７−１４７４２号公報、
米国特許第４．１７０゜４６９号明細書、英国特許箱１
．５９３．００６号明細書が存在Ｊるが、これらの先行
技術の組成は、重ｆｉＴ”Ｚｎ：０．１〜１０％、Ｓｉ
：０．１〜２０％、Ｃｕ：０．１〜１０％、Ｐｂ：０．
１〜１０％を必須成分とし、さらに、選択的添加成分と
してＮ＊、Ｂ＋、Ｍｏの少なくとも一種を０．１〜７％
および残部が実質的にＡｌからなるアルミニウム基軸受
用合金に関するものである。
（発明が解決しようとする課題）
最近、主として自動車用内燃機関は忌速な進歩をとげ、
より高速、高荷重化される傾向にあって、それに使用さ
れる軸受として前記従来技術の摺動用アルミニウム基合
金でさえも、特に高速化された内燃機関では潤滑油膜が
薄くなるために、非焼付性および耐疲労性に劣るなどの
欠点が生じてぎた。
より高速、高荷重化される傾向にあって、それに使用さ
れる軸受として前記従来技術の摺動用アルミニウム基合
金でさえも、特に高速化された内燃機関では潤滑油膜が
薄くなるために、非焼付性および耐疲労性に劣るなどの
欠点が生じてぎた。
この発明は、前記従来技術が有する欠点を解消し、非焼
付性および耐疲労性にすぐれた摺動用アルミニウム基台
金を提供りることを目的とする。
付性および耐疲労性にすぐれた摺動用アルミニウム基台
金を提供りることを目的とする。
この発明の目的を達成（る摺動アルミニウム基合金は以
下に記載の４種類のアルミニウム基台金である。
下に記載の４種類のアルミニウム基台金である。
（１） 重量でｌｎ：１〜１０％、３ｉ：１〜１５％
、Ｃｕ：０．１〜５％、ｌ）ｂ：０．１〜５％、Ｓｒ：
０．００５〜０．５％ａ３よび残部が実質的にＡからな
る耐疲労性と非焼イ４性に１ぐれた摺動用アルミニウム
基合金。
、Ｃｕ：０．１〜５％、ｌ）ｂ：０．１〜５％、Ｓｒ：
０．００５〜０．５％ａ３よび残部が実質的にＡからな
る耐疲労性と非焼イ４性に１ぐれた摺動用アルミニウム
基合金。
（２） 重量でＺｎ：１〜１０％、Ｓｉ：１〜１５％
、Ｃｕ：０．１〜５％、Ｐｂ：０．１〜ｂ％、Ｓｒ：０
、ＯＯ５〜０．５％を必須成分とし、さらに選択的添加
成分のＡ群としてＭｑ：０．０５〜５％および／または
Ｎｉ：０．０５〜５％で合計量が０．０５〜５％である
添加成分と、残部が実質的にＡｌからなる耐疲労性と非
焼付性にすぐれた摺動用アルミニウム基合金。
、Ｃｕ：０．１〜５％、Ｐｂ：０．１〜ｂ％、Ｓｒ：０
、ＯＯ５〜０．５％を必須成分とし、さらに選択的添加
成分のＡ群としてＭｑ：０．０５〜５％および／または
Ｎｉ：０．０５〜５％で合計量が０．０５〜５％である
添加成分と、残部が実質的にＡｌからなる耐疲労性と非
焼付性にすぐれた摺動用アルミニウム基合金。
（３） 重量でＺｎ：１〜１０％、Ｓｉ：１〜１５％
、Ｃｕ：０．１〜５％、Ｐｂ：０．１〜５％、３ｒ：０
．００５〜０．５％を必須成分とし、さらに選択的添加
成分のＢ群として、Ｍｎ：０．０５〜２％ 、 Ｖ：０
．０５ 〜２ ％ 、 Ｃｒ：０．０５ 〜２ ％
から選ばれた一種または二種以上で合計量が０．０５〜
２％である添加成分と、残部が実質的にＡｌからなる耐
疲労性と非焼イ」性にすぐれた囲動用アルミニウム基合
金。
、Ｃｕ：０．１〜５％、Ｐｂ：０．１〜５％、３ｒ：０
．００５〜０．５％を必須成分とし、さらに選択的添加
成分のＢ群として、Ｍｎ：０．０５〜２％ 、 Ｖ：０
．０５ 〜２ ％ 、 Ｃｒ：０．０５ 〜２ ％
から選ばれた一種または二種以上で合計量が０．０５〜
２％である添加成分と、残部が実質的にＡｌからなる耐
疲労性と非焼イ」性にすぐれた囲動用アルミニウム基合
金。
（４） 重量でＺｎ：１〜１０％、Ｓｉ：１〜１５％
、ＣＵ：０．１〜５％、Ｐｂ：０．１〜５％、Ｓｒ：０
．００５〜０．５％を必須成分とし、選択的添加成分Ａ
群として１ｖｌｃ＋：０．０５〜５％および／またはＮ
ｉ ：０．０５−５％で合８１量が０．０５〜５％の
添加成分と、選択的添加成分のＢ群としてＭｎ：０．０
５〜２％、■＝０．０５〜２％、Ｃｒ：０．０５〜２％
の少なくとも一種で合計量が０．０５〜２％の添加成分
と、前記Ａ群とＢ群の合計量が０．０５〜４％で、残部
が実質的にＡからなる耐疲労性と非焼付性にすぐれた摺
動用アルミニウム基合金。
、ＣＵ：０．１〜５％、Ｐｂ：０．１〜５％、Ｓｒ：０
．００５〜０．５％を必須成分とし、選択的添加成分Ａ
群として１ｖｌｃ＋：０．０５〜５％および／またはＮ
ｉ ：０．０５−５％で合８１量が０．０５〜５％の
添加成分と、選択的添加成分のＢ群としてＭｎ：０．０
５〜２％、■＝０．０５〜２％、Ｃｒ：０．０５〜２％
の少なくとも一種で合計量が０．０５〜２％の添加成分
と、前記Ａ群とＢ群の合計量が０．０５〜４％で、残部
が実質的にＡからなる耐疲労性と非焼付性にすぐれた摺
動用アルミニウム基合金。
（作用）
つぎに、この発明の耐疲労性と非焼付性にすぐれた摺動
用アルミニウム基合金の各成分を、前記特許請求の範囲
（１）〜・（４）に限定覆る理由（上限・下限の決定理
由）と、作用について列記する。
用アルミニウム基合金の各成分を、前記特許請求の範囲
（１）〜・（４）に限定覆る理由（上限・下限の決定理
由）と、作用について列記する。
（１１Ｓｉ：１〜１５重量％
（＋） 硬さの大きいＳｉ微粒子（Ｈｖ６００位）が
点在することにより、表面の軟らかいＡｌマトリックス
のみ摩耗してミクロ的に表面が凹凸状になり、凸部のＳ
ｉは非凝着性を維持しながら高葡重に耐え、凹部が油溜
の如ぎ役割を果たし、高荷重、薄油膜、更に金属接触に
も耐える。
点在することにより、表面の軟らかいＡｌマトリックス
のみ摩耗してミクロ的に表面が凹凸状になり、凸部のＳ
ｉは非凝着性を維持しながら高葡重に耐え、凹部が油溜
の如ぎ役割を果たし、高荷重、薄油膜、更に金属接触に
も耐える。
（へ） 細かく点在した３ｉ粒子が相手軸衣ｍ１のコー
ワンやパリを研磨する働きを有し、非焼伺性を向上させ
る。このとき、８１粒子が粗大であると局部的に軸を削
りすぎる危険があり、またＳｉ自身も脱落覆る危険があ
るため、人きδを制御づ−る。
ワンやパリを研磨する働きを有し、非焼伺性を向上させ
る。このとき、８１粒子が粗大であると局部的に軸を削
りすぎる危険があり、またＳｉ自身も脱落覆る危険があ
るため、人きδを制御づ−る。
ｅ９Ａｌｖｌ−リツクスと相手軸が瞬間的な金属接触を
起こしたとぎ、表面３ｉの非凝着性と内部３ｉを核とす
るＡｌマトリックスの非流動性から、軸受台金の焼付き
、流動は阻止される。
起こしたとぎ、表面３ｉの非凝着性と内部３ｉを核とす
るＡｌマトリックスの非流動性から、軸受台金の焼付き
、流動は阻止される。
（→ ３ｉの添加量が１％以下では３ｉによる前記０）
、（へ）、ぐ）の特性および耐摩耗性が発揮されない。
、（へ）、ぐ）の特性および耐摩耗性が発揮されない。
また１５％を越えると脆くなり、衝撃疲労強度に劣り、
しかも、じん性がないため、製造上、圧延、押し出しな
どの塑性加工性に劣る。
しかも、じん性がないため、製造上、圧延、押し出しな
どの塑性加工性に劣る。
なお、好ましい成分範囲は３・−８％である。
（２） Ｚｎ：１〜１０ｆｆｉ１％
＆）ＺｎがＡｌマトリックスに固溶し、空間格子間隔を
変え、溶着性を低トさせる。
変え、溶着性を低トさせる。
＠ Ａｌに対して優先酸化し、硬いＡｌ酸化膜の有害性
を除去する。
を除去する。
ぐ９ 潤滑油との親和性を増づ。
←） Ｚｎの添加量が１％以下では、前記非焼付性お
よび耐摩耗性に劣る。１０％を越えると応力腐食割れの
危険があり、しかも、じん性が乏しくなり、さらに前記
合金表面上に、軟質材料のオーバーレイを施す場合、例
えば電気メツキ等の接着性に困難を生じる。またロール
圧接の接着性にも悪影響を与える。
よび耐摩耗性に劣る。１０％を越えると応力腐食割れの
危険があり、しかも、じん性が乏しくなり、さらに前記
合金表面上に、軟質材料のオーバーレイを施す場合、例
えば電気メツキ等の接着性に困難を生じる。またロール
圧接の接着性にも悪影響を与える。
なお、好ましい成分範囲は、２〜８％である。
（３） Ｃｕ ：０．１〜５重量％
リ Ａｌマトリックスの強度を４−昇させる。疲労強度
を上昇させるには、非常に有効であるが、硬くなりすぎ
ると、なじみ性に問題が生じる。この他、Ｎｉにも同様
のことがいえる。
を上昇させるには、非常に有効であるが、硬くなりすぎ
ると、なじみ性に問題が生じる。この他、Ｎｉにも同様
のことがいえる。
輪 Ｃｕの添加量が０．１％以下では添加の効果がなく
、５％を越えると硬くなりすぎて、なじみ性が悪くなり
、かつ、じん性も低下Ｊる。
、５％を越えると硬くなりすぎて、なじみ性が悪くなり
、かつ、じん性も低下Ｊる。
なお、好ましい成分範囲は、０．５〜２％である。
（４１１〕ｂ ： ０．１〜５重量％
切削性および非焼（ｉ性を改善りる。この場合、０．１
％以下では添加の効果がなく、５％を越えるとＡｌマト
リックスに均一分散が非常に困難となる。さらに強度に
も影響覆る。
％以下では添加の効果がなく、５％を越えるとＡｌマト
リックスに均一分散が非常に困難となる。さらに強度に
も影響覆る。
なお、好ましい成分範囲は、０．５〜３％である。
（５） Ｓｒ ：０．００５〜０．５重量％＆）Ｓｉ
の結晶を微細に晶出させる効果がある。
の結晶を微細に晶出させる効果がある。
（へ） 機械的性質、特に伸びの改善に効果がある。
＆５）Ｓｒの添加量が０．００５％以下では添加の効果
がなく、０．５％を越えると、逆に延性が低下する。
がなく、０．５％を越えると、逆に延性が低下する。
なお、好ましい成分範囲は、０．０１〜０．１重量％で
ある。
ある。
（６）Ａ群としてＭｑ及び／又はＮｉ：０．０５〜５重
量％ リ Ａｌマトリックスに固溶ｊるか、または金属間化合
物として析出づることにより、疲労強度を上昇させる。
量％ リ Ａｌマトリックスに固溶ｊるか、または金属間化合
物として析出づることにより、疲労強度を上昇させる。
（ｔＯＭｏ、Ｎｉの添加量が０．０５％以下では添加の
効果がなく、５％を越えると硬くなりすぎて、なじみ性
が劣る。また、じん性も低下Ｊる。
効果がなく、５％を越えると硬くなりすぎて、なじみ性
が劣る。また、じん性も低下Ｊる。
なお、好ましい成分範囲は、０．１〜３重量％である。
（７）Ｂ群としでＭｎ、Ｖ、Ｃｒの一種又は二種以上：
０．０５〜２重量％ ０） Ａｌマトリックスに固溶するか、または金属間化
合物として析出することにより、高温におりる機械的強
度を改善する。
０．０５〜２重量％ ０） Ａｌマトリックスに固溶するか、または金属間化
合物として析出することにより、高温におりる機械的強
度を改善する。
（ＣＤ 添加量が０．０５％以Ｆでは添加の効果がな
く、２％を越えると金属間化合物が粗大化し、もろくな
る。
く、２％を越えると金属間化合物が粗大化し、もろくな
る。
（８）Ａ群とＢ群の合計量：０．０５〜４重量％０）
Ａｌマトリックスに固溶するか、または金属間化合物と
して析出り−ることにより、疲労強度を上昇させる。
Ａｌマトリックスに固溶するか、または金属間化合物と
して析出り−ることにより、疲労強度を上昇させる。
＠ Ａ群とＢ群の合計量が０．０５％以下では添加の効
果がなく、４％を越えると硬くなりすぎ０ て、なじみ性が劣る。また、じん性も低Ｔ”−Ｊ’る。
果がなく、４％を越えると硬くなりすぎ０ て、なじみ性が劣る。また、じん性も低Ｔ”−Ｊ’る。
なお、好ましい成分範囲は、０．１〜３重量％である。
（実施例）
以下に実施例をあげて、従来品ど本発明品とを更に具体
的に説明する。
的に説明する。
一例１
表２に示す第１６から第３０までの本発明合金と第１か
ら第１５までの比較合金を７５０〜８５０℃の温度で直
径１０インチの棒に鋳造した。この棒を４． Ｏ０〜５
００℃に焼鈍後押出比３５〜４５で板状材に押出した。
ら第１５までの比較合金を７５０〜８５０℃の温度で直
径１０インチの棒に鋳造した。この棒を４． Ｏ０〜５
００℃に焼鈍後押出比３５〜４５で板状材に押出した。
この板状材を３５０〜４５０℃に焼鈍復圧延し圧延材を
得た。この圧延材を３００〜４００℃で焼鈍機圧下率３
０へ・５０％でロールによる圧接により合金材を鋼裏金
にロール接着してバイメタル月を得た。このバイメタル
材を３００〜４００℃で焼鈍した後、半円形形状に成形
した。この成形材の内表面にＰ ｂ −１０％Ｓｎ合金
を１０〜２０ミクロンの厚さメツキしてオーバレイを設
番プ、半円形の複合軸受を得た。こ１ の製造工程を第２−イ図に示し、この複合軸受の断面を
第３図に示した。
得た。この圧延材を３００〜４００℃で焼鈍機圧下率３
０へ・５０％でロールによる圧接により合金材を鋼裏金
にロール接着してバイメタル月を得た。このバイメタル
材を３００〜４００℃で焼鈍した後、半円形形状に成形
した。この成形材の内表面にＰ ｂ −１０％Ｓｎ合金
を１０〜２０ミクロンの厚さメツキしてオーバレイを設
番プ、半円形の複合軸受を得た。こ１ の製造工程を第２−イ図に示し、この複合軸受の断面を
第３図に示した。
これらの半円形の複合軸受について疲労試験および焼付
試験を表１に示される条件でおこない第１図に示される
疲労試験結果及び表３に示される焼付試験結果を得た。
試験を表１に示される条件でおこない第１図に示される
疲労試験結果及び表３に示される焼付試験結果を得た。
また半円形形状に成形する前のバイメタルの機械的性質
を試験した結果を表２に示づ−０この機械的性質のうち
接着強さを求める試験は次のようにして行なった。即ち
幅がＢ（ａｍ）のバイメタルの軸受台金側の外表面と裏
金側の外表面とから接着境界面に達する２本の互に平行
な溝を設け、両溝間の間隔をｌ（ｍ）として試験片の両
端を引張り、裏金と軸受台金部とがはく離した時の引張
り荷重を接着部面積ＢＸＬ（ｍｍ２）で割って接着強さ
を求めた。
を試験した結果を表２に示づ−０この機械的性質のうち
接着強さを求める試験は次のようにして行なった。即ち
幅がＢ（ａｍ）のバイメタルの軸受台金側の外表面と裏
金側の外表面とから接着境界面に達する２本の互に平行
な溝を設け、両溝間の間隔をｌ（ｍ）として試験片の両
端を引張り、裏金と軸受台金部とがはく離した時の引張
り荷重を接着部面積ＢＸＬ（ｍｍ２）で割って接着強さ
を求めた。
例２
第（２−イ）図で示されでいる工程のうち押出し及び押
出後の焼鈍に代えてそれぞれ圧延及び３００〜４００℃
での焼鈍を採用した他は、第（２２ イ）図に示される例１と同一の条件及び同一の合金を使
用して第２−０図に示される工程で同一形状のバイメタ
ル及び該バイメタルから例１と同一形状の複合軸受を作
り、該複合軸受及びバイメタルについて例１と同じ試験
をしたところ、例、１の場合と実質上同一の試験結果が
得られた。
出後の焼鈍に代えてそれぞれ圧延及び３００〜４００℃
での焼鈍を採用した他は、第（２２ イ）図に示される例１と同一の条件及び同一の合金を使
用して第２−０図に示される工程で同一形状のバイメタ
ル及び該バイメタルから例１と同一形状の複合軸受を作
り、該複合軸受及びバイメタルについて例１と同じ試験
をしたところ、例、１の場合と実質上同一の試験結果が
得られた。
なお上記例１ ；！ＢＪ：び例２においては、軸受台金
層とＡ−バレイとの間に、接着力を確保づるため、１．
５ミクロンの厚さのＮｉ中間メツキ層を設置ノだ。この
中間メツキ層はＮｉの代わりにＣｕ又はＣｕ合金を用い
ることもできる。また上記例１および例２では、鋼裏金
層と軸受台金層とは直接に圧接（圧着）したが、直接圧
接の代りに両者の間にＮｉメツキまたはＡＡ箔を介して
圧接すれば一層接着力が改善されることは周知である。
層とＡ−バレイとの間に、接着力を確保づるため、１．
５ミクロンの厚さのＮｉ中間メツキ層を設置ノだ。この
中間メツキ層はＮｉの代わりにＣｕ又はＣｕ合金を用い
ることもできる。また上記例１および例２では、鋼裏金
層と軸受台金層とは直接に圧接（圧着）したが、直接圧
接の代りに両者の間にＮｉメツキまたはＡＡ箔を介して
圧接すれば一層接着力が改善されることは周知である。
（発明の効果）
この発明は、以下のような、すぐれた効果を奏する。
咎 この発明の合金は、従来の合金に１ｔべて、耐疲労
性および非焼付性が改善された。（第１図と３ 表３を参照） ＠ Ｚｎが固溶したＡＩマトリックス、Ｓｒの添加によ
り微細に晶出分散した３ｔ、およびＡｌマトリックスに
分散したＰｂにより軸受特性のうち特に非焼付（非流動
、非凝着）特性をいちぢるしく向上させることができた
。
性および非焼付性が改善された。（第１図と３ 表３を参照） ＠ Ｚｎが固溶したＡＩマトリックス、Ｓｒの添加によ
り微細に晶出分散した３ｔ、およびＡｌマトリックスに
分散したＰｂにより軸受特性のうち特に非焼付（非流動
、非凝着）特性をいちぢるしく向上させることができた
。
（Ｑ 特に、この発明の合金において、粗大な３ｔ粒子
が使用時に相手軸を傷つけることに鑑み、Ｓｒの微小添
加により、Ｓｉ結晶粒の大きさを１５ミクロン以下に制
御し、従来の合金より、−層非焼付特性を向上させるこ
とができた。
が使用時に相手軸を傷つけることに鑑み、Ｓｒの微小添
加により、Ｓｉ結晶粒の大きさを１５ミクロン以下に制
御し、従来の合金より、−層非焼付特性を向上させるこ
とができた。
４
第１図は従来および本発明の複合軸受の疲労試験結果を
示す図表であり、第２図０〉、０は本発明の複合軸受ｖ
ＩＪ造の基本工程を承り図であり、第３図は１００倍の
倍率で撮影した本発明の好ましい実施方法により′Ｉ！
Ａ還された代表的な複合軸受の光学的顕微鏡組織写真を
図示した複合軸受の断面図である。 １・・・・・・鋼裏金層 ２・・・・・・軸受合金層 ３・・・・・・中間メツキ層 ４・・・・・・オーバレイ
示す図表であり、第２図０〉、０は本発明の複合軸受ｖ
ＩＪ造の基本工程を承り図であり、第３図は１００倍の
倍率で撮影した本発明の好ましい実施方法により′Ｉ！
Ａ還された代表的な複合軸受の光学的顕微鏡組織写真を
図示した複合軸受の断面図である。 １・・・・・・鋼裏金層 ２・・・・・・軸受合金層 ３・・・・・・中間メツキ層 ４・・・・・・オーバレイ
Claims (4)
- （１）重量でＺｎ：１〜１０％、Ｓｉ：１〜１５％、Ｃ
ｕ：０．１〜５％、Ｐｂ：０．１〜５％、Ｓｒ：０．０
０５〜０．５％および残部が実質的にＡｌからなる耐疲
労性と非焼付性にすぐれた摺動用アルミニウム基合金。 - （２）重量でＺｎ：１〜１０％、Ｓｉ：１〜１５％、Ｃ
ｕ：０．１〜５％、Ｐｂ：０．１〜５％、Ｓｒ：０．０
０５〜０．５％を必須成分とし、さらに選択的添加成分
のＡ群としてＭｇ：０．０５〜５％および／またはＮｉ
：０．０５〜５％で合計量が０．０５〜５％である添加
成分と、残部が実質的にＡｌからなる耐疲労性と非焼付
性にすぐれた摺動用アルミニウム基合金。 - （３）重量でＺｎ：１〜１０％、Ｓｉ：１〜１５％、Ｃ
ｕ：０．１〜５％、Ｐｂ：０．１〜５％、Ｓｒ：０．０
０５〜０．５％を必須成分とし、さらに選択的添加成分
のＢ群として、Ｍｎ：０．０５〜２％、Ｖ：０．０５〜
２％、Ｃｒ：０．０５〜２％から選ばれた一種または二
種以上で合計量が０．０５〜２％である添加成分と、残
部が実質的にＡｌからなる耐疲労性と非焼付性にすぐれ
た摺動用アルミニウム基合金。 - （４）重量でＺｎ：１〜１０％、Ｓｉ：１〜１５％、Ｃ
ｕ：０．１〜５％、Ｐｂ：０．１〜５％、Ｓｒ：０．０
０５〜０．５％を必須成分とし、選択的添加成分Ａ群と
してＭｇ：０．０５〜５％および／またはＮｉ：０．０
５〜５％、で合計量が０．０５〜５％である添加成分と
、選択的添加成分のＢ群としてＭｎ：０．０５〜２％、
Ｖ：０．０５〜２％、Ｃｒ：０．０５〜２％の少なくと
も一種で合計量が０．０５〜２％である添加成分と、前
記Ａ群とＢ群の合計量が０．０５〜４％で、残部が実質
的にＡｌからなる耐疲労性と非焼付性にすぐれた摺動用
アルミニウム基合金。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1140284A JPH036345A (ja) | 1989-06-02 | 1989-06-02 | 耐疲労性と非焼付性にすぐれた摺動用アルミニウム基合金 |
| US07/511,367 US5028393A (en) | 1989-06-02 | 1990-04-19 | Al-based alloy for use as sliding material, superior in fatigue resistance and anti-seizure property |
| DE4015593A DE4015593A1 (de) | 1989-06-02 | 1990-05-15 | Aluminiumlegierung |
| GB9012214A GB2233667B (en) | 1989-06-02 | 1990-06-01 | Al-based alloy |
| KR1019900008141A KR930002532B1 (ko) | 1989-06-02 | 1990-06-02 | 내피로성과 비소부성이 우수한 미끄럼 재질용 알류미늄기 합금 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1140284A JPH036345A (ja) | 1989-06-02 | 1989-06-02 | 耐疲労性と非焼付性にすぐれた摺動用アルミニウム基合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH036345A true JPH036345A (ja) | 1991-01-11 |
Family
ID=15265201
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1140284A Pending JPH036345A (ja) | 1989-06-02 | 1989-06-02 | 耐疲労性と非焼付性にすぐれた摺動用アルミニウム基合金 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5028393A (ja) |
| JP (1) | JPH036345A (ja) |
| KR (1) | KR930002532B1 (ja) |
| DE (1) | DE4015593A1 (ja) |
| GB (1) | GB2233667B (ja) |
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| US6433670B1 (en) | 1997-10-29 | 2002-08-13 | Nec Corporation | Pager and a method of displaying the number of messages received by the same |
| DE102010029158A1 (de) | 2009-06-08 | 2010-12-16 | Daido Metal Company Ltd., Nagoya | Gleitlagerlegierung auf Aluminiumbasis und Vorrichtung zum Gießen derselben |
| DE102011075580A1 (de) | 2010-05-11 | 2011-11-17 | Daido Metal Co., Ltd. | Lagerlegierung auf Aluminiumbasis und Verfahren zu deren Herstellung |
| JP2013529255A (ja) * | 2010-05-29 | 2013-07-18 | インタープレックス クアンタム カンパニー リミテッド | アルミニウム合金およびアルミニウム合金鋳造 |
| WO2013114582A1 (ja) | 2012-02-01 | 2013-08-08 | 古河スカイ株式会社 | 耐摩耗性、押出性、鍛造加工性に優れたアルミニウム合金 |
| CN107739913A (zh) * | 2017-10-23 | 2018-02-27 | 北京泰科先锋科技有限公司 | 制作防拆扣扣体的合金材料及其制备方法 |
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| US6511226B2 (en) | 2000-09-05 | 2003-01-28 | Federal-Mogul World Wide, Inc. | Aluminum thrust washer |
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1989
- 1989-06-02 JP JP1140284A patent/JPH036345A/ja active Pending
-
1990
- 1990-04-19 US US07/511,367 patent/US5028393A/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-05-15 DE DE4015593A patent/DE4015593A1/de active Granted
- 1990-06-01 GB GB9012214A patent/GB2233667B/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-06-02 KR KR1019900008141A patent/KR930002532B1/ko not_active Expired - Lifetime
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| KR920000956A (ko) | 1992-01-29 |
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| GB2233667B (en) | 1993-08-11 |
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