JPH0366006B2 - - Google Patents
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- JPH0366006B2 JPH0366006B2 JP56141702A JP14170281A JPH0366006B2 JP H0366006 B2 JPH0366006 B2 JP H0366006B2 JP 56141702 A JP56141702 A JP 56141702A JP 14170281 A JP14170281 A JP 14170281A JP H0366006 B2 JPH0366006 B2 JP H0366006B2
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- gas
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/60—Simultaneously removing sulfur oxides and nitrogen oxides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
- B01D53/81—Solid phase processes
- B01D53/83—Solid phase processes with moving reactants
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2251/00—Reactants
- B01D2251/20—Reductants
- B01D2251/206—Ammonium compounds
- B01D2251/2062—Ammonia
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2253/00—Adsorbents used in seperation treatment of gases and vapours
- B01D2253/10—Inorganic adsorbents
- B01D2253/102—Carbon
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
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- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は乾式脱硫脱硝方法におけるアンモニア
注入方法の改良に関する。
注入方法の改良に関する。
炭素質吸着剤により形成される移動層に廃ガス
を通過させ、該廃ガス中の硫黄酸化物を除去する
と同時にアンモニアを添加することにより窒素酸
化物をも除去する乾式同時脱硫脱硝法はよく知ら
れている。この場合、アンモニアはアンモニアガ
ス単独または他の適当なガスで希釈した後、移動
層へ流入する前の当該廃ガスのダクト内に注入す
るのが従来の方法であつた（第１図）。すなわち、
図において廃ガス１はアンモニアミキシング装置
６から注入されるアンモニアガスまたはアンモニ
ア含有ガスと共に炭素質吸着剤２からなる移動層
４と直交流にて接触する。この方法では、煙道内
およびルーバーまたは多孔板で保持されている移
動層の廃ガス入口部分等に硫酸アンモニウムまた
は酸性硫酸アンモニウムが生成付着し、成長する
ため廃ガスの流路面積を減らし結果的に廃ガスの
圧力損失を増加させ、かつ廃ガスが偏流し、脱
硫、脱硝性能を低下させるという欠点があつた。
を通過させ、該廃ガス中の硫黄酸化物を除去する
と同時にアンモニアを添加することにより窒素酸
化物をも除去する乾式同時脱硫脱硝法はよく知ら
れている。この場合、アンモニアはアンモニアガ
ス単独または他の適当なガスで希釈した後、移動
層へ流入する前の当該廃ガスのダクト内に注入す
るのが従来の方法であつた（第１図）。すなわち、
図において廃ガス１はアンモニアミキシング装置
６から注入されるアンモニアガスまたはアンモニ
ア含有ガスと共に炭素質吸着剤２からなる移動層
４と直交流にて接触する。この方法では、煙道内
およびルーバーまたは多孔板で保持されている移
動層の廃ガス入口部分等に硫酸アンモニウムまた
は酸性硫酸アンモニウムが生成付着し、成長する
ため廃ガスの流路面積を減らし結果的に廃ガスの
圧力損失を増加させ、かつ廃ガスが偏流し、脱
硫、脱硝性能を低下させるという欠点があつた。
また乾式同時脱硫脱硝装置で取扱う廃ガスの温
度は、通常室温〜180℃であり、この温度範囲で
はアンモニアと硫黄酸化物との反応はアンモニア
と窒素酸化物との反応より先行するため、単一移
動層を用い、移動層へ流入する前の廃ガスにアン
モニアを注入する従来法では大きな脱硝率が得ら
れないこと、およびアンモニアの消費量が著るし
く多くなるという欠点があつた。そこで、第２図
に示すように、炭素質吸着剤２からなる移動層を
２基設置し、廃ガス１は第一移動層４を通過した
後、第二移動層５を通過させ、第一移動層の前で
はアンモニアを添加しないか、少量のアンモニア
３′を添加し、炭素質吸着剤の吸着作用によつて
主に脱硫を行なわせた後、第一移動層を通過した
廃ガスにアンモニア３を注入し、第二移動層にお
いて主に脱硝を行なわせる方法も提案されている
が、この方法は移動層を２基設置する必要があり
装置コストが高くなる欠点を有しているばかりで
なく、アンモニアの注入は、依然として各移動層
へ流入する前の廃ガスダクトで行つているため、
煙道内、移動層入口部分の多孔板またはルーバー
での硫酸アンモニウム、酸性硫酸アンモニウムの
生成付着、成長による閉塞は減少したものの、ま
だ充分には解消されなかつた。
度は、通常室温〜180℃であり、この温度範囲で
はアンモニアと硫黄酸化物との反応はアンモニア
と窒素酸化物との反応より先行するため、単一移
動層を用い、移動層へ流入する前の廃ガスにアン
モニアを注入する従来法では大きな脱硝率が得ら
れないこと、およびアンモニアの消費量が著るし
く多くなるという欠点があつた。そこで、第２図
に示すように、炭素質吸着剤２からなる移動層を
２基設置し、廃ガス１は第一移動層４を通過した
後、第二移動層５を通過させ、第一移動層の前で
はアンモニアを添加しないか、少量のアンモニア
３′を添加し、炭素質吸着剤の吸着作用によつて
主に脱硫を行なわせた後、第一移動層を通過した
廃ガスにアンモニア３を注入し、第二移動層にお
いて主に脱硝を行なわせる方法も提案されている
が、この方法は移動層を２基設置する必要があり
装置コストが高くなる欠点を有しているばかりで
なく、アンモニアの注入は、依然として各移動層
へ流入する前の廃ガスダクトで行つているため、
煙道内、移動層入口部分の多孔板またはルーバー
での硫酸アンモニウム、酸性硫酸アンモニウムの
生成付着、成長による閉塞は減少したものの、ま
だ充分には解消されなかつた。
本発明者らは上記従来法の欠点を解消するため
鋭意研究した結果、アンモニアの添加を炭素質吸
着剤からなる移動層に直接行なうことによりこの
目的が達せられることを発見して本発明に到達し
た。
鋭意研究した結果、アンモニアの添加を炭素質吸
着剤からなる移動層に直接行なうことによりこの
目的が達せられることを発見して本発明に到達し
た。
すなわち、本発明は、硫黄酸化物および窒素酸
化物を含有する廃ガスを炭素質吸着剤により形成
される移動層に通過させ、別途添加されたアンモ
ニアの還元作用により硫黄酸化物と同時に窒素酸
化物を除去する乾式脱硫脱硝方法において、アン
モニアを前記移動層の内部に設置されたアンモニ
ア分散装置を通して移動層内部に直接注入し、同
時に廃ガスは移動層と直交流に接触するよう通過
させることを特徴とする方法である。
化物を含有する廃ガスを炭素質吸着剤により形成
される移動層に通過させ、別途添加されたアンモ
ニアの還元作用により硫黄酸化物と同時に窒素酸
化物を除去する乾式脱硫脱硝方法において、アン
モニアを前記移動層の内部に設置されたアンモニ
ア分散装置を通して移動層内部に直接注入し、同
時に廃ガスは移動層と直交流に接触するよう通過
させることを特徴とする方法である。
こゝで用いられる炭素質吸着剤としては通常用
いられる活性炭、半成コークス等があげられ、ア
ンモニアはアンモニアガスもしくは適当なガスで
希釈したものを用いる。また移動層の温度は通常
は室温〜180℃に保持される。
いられる活性炭、半成コークス等があげられ、ア
ンモニアはアンモニアガスもしくは適当なガスで
希釈したものを用いる。また移動層の温度は通常
は室温〜180℃に保持される。
第３図は本発明の一実施態様を示すものであつ
てアンモニアもしくはアンモニアの希釈ガス３
を、炭素質吸着剤２により形成された移動層４の
内部に設置されたアンモニア分散装置７を通して
移動層内部に直接注入し、同時に廃ガス１は移動
層と直交流に接触するよう通過させる。
てアンモニアもしくはアンモニアの希釈ガス３
を、炭素質吸着剤２により形成された移動層４の
内部に設置されたアンモニア分散装置７を通して
移動層内部に直接注入し、同時に廃ガス１は移動
層と直交流に接触するよう通過させる。
このように本発明の方法によると、移動する炭
素質吸着剤層に直接アンモニアが注入されるの
で、硫酸アンモニウムや酸性硫酸アンモニウムは
移動している炭素質吸着剤の上でのみ生成して移
動層外へ連続的に排出される。したがつて、従来
法のように、煙道内、移動層入口部分の多孔板ま
たはルーバーでの硫酸アンモニウム、酸性硫酸ア
ンモニウムの生成付着、成長による閉塞が皆無で
あり、その結果廃ガスの圧力損失が著るしく小さ
くなると共に廃ガスの偏流が防止され、長時間に
亘つて均一流を確保することができる。
素質吸着剤層に直接アンモニアが注入されるの
で、硫酸アンモニウムや酸性硫酸アンモニウムは
移動している炭素質吸着剤の上でのみ生成して移
動層外へ連続的に排出される。したがつて、従来
法のように、煙道内、移動層入口部分の多孔板ま
たはルーバーでの硫酸アンモニウム、酸性硫酸ア
ンモニウムの生成付着、成長による閉塞が皆無で
あり、その結果廃ガスの圧力損失が著るしく小さ
くなると共に廃ガスの偏流が防止され、長時間に
亘つて均一流を確保することができる。
第４図は別の実施態様を示すものであつて、単
一移動層内にアンモニアガス分散装置を複数個
７，７′設置してアンモニアを分割注入している。
この場合は移動層を複数個設置するのと同様の効
果を発揮するので、単純な装置によりアンモニア
の消費量を少なくして脱硝率を向上することがで
きる。すなわち、乾式同時脱硫脱硝装置の装置コ
ストならびに運転コストを低減する効果が多大で
ある。
一移動層内にアンモニアガス分散装置を複数個
７，７′設置してアンモニアを分割注入している。
この場合は移動層を複数個設置するのと同様の効
果を発揮するので、単純な装置によりアンモニア
の消費量を少なくして脱硝率を向上することがで
きる。すなわち、乾式同時脱硫脱硝装置の装置コ
ストならびに運転コストを低減する効果が多大で
ある。
なお本発明によるアンモニアの直接注入方式は
単一の移動層の場合だけに限定されないことはい
うまでもない。
単一の移動層の場合だけに限定されないことはい
うまでもない。
以下実施例と比較例により本発明をさらに詳細
に説明する。
に説明する。
実施例 １
SO2濃度860ppm、NOx濃度170ppmの重油燃焼
廃ガスを移動量40／Ｈの粒状活性炭の移動層へ
温度155℃、流量1000Nm3／Ｈで通した。アンモ
ニアは移動層通過後の廃ガスで稀釈した移動層内
の廃ガス入口側ルーバー直後に設置したガス分散
装置を通し移動層内の直接注入した。アンモニア
注入量は0.43Nm3／Ｈとした。移動層に於ける廃
ガスの圧力損失の経時変化は第６図に示す通りほ
とんど変化はない。又100時間後の移動層出口廃
ガス中のSO2濃度は80ppm、NOx濃度は90ppmで
あつた。
廃ガスを移動量40／Ｈの粒状活性炭の移動層へ
温度155℃、流量1000Nm3／Ｈで通した。アンモ
ニアは移動層通過後の廃ガスで稀釈した移動層内
の廃ガス入口側ルーバー直後に設置したガス分散
装置を通し移動層内の直接注入した。アンモニア
注入量は0.43Nm3／Ｈとした。移動層に於ける廃
ガスの圧力損失の経時変化は第６図に示す通りほ
とんど変化はない。又100時間後の移動層出口廃
ガス中のSO2濃度は80ppm、NOx濃度は90ppmで
あつた。
比較例 １
実施例１と同じ装置、廃ガス条件、粒状活性炭
の移動量及びアンモニア注入量とし、さらに同じ
稀釈方法、稀釈割合であるがアンモニアを移動層
へ流入する前の廃ガスダクトに注入した。移動層
に於ける廃ガスの圧力損失の経時変化は第５図の
通りであつた。圧力損失は徐々に増加し、168時
間後には235mmAqに達した。
の移動量及びアンモニア注入量とし、さらに同じ
稀釈方法、稀釈割合であるがアンモニアを移動層
へ流入する前の廃ガスダクトに注入した。移動層
に於ける廃ガスの圧力損失の経時変化は第５図の
通りであつた。圧力損失は徐々に増加し、168時
間後には235mmAqに達した。
又100時間後の移動層出口廃ガス中のSO2濃度
は91ppm、NOx濃度は100ppmであつた。
は91ppm、NOx濃度は100ppmであつた。
実施例 ２
SO2濃度900ppm、NOx濃度300ppmの重油燃焼
廃ガスを移動量80／Ｈの粒状活性炭の移動層へ
温度155℃、流量1000Nm3／Ｈで通した。アンモ
ニアは移動層通過後の廃ガスで稀釈して、移動層
入口部分へ0.18Nm3／Ｈ、中間部へ0.27Nm3／Ｈ
で分割注入した。移動層通過後の廃ガス中のSO2
濃度は０〜2ppmであり、NOxは63ppmとなつ
た。
廃ガスを移動量80／Ｈの粒状活性炭の移動層へ
温度155℃、流量1000Nm3／Ｈで通した。アンモ
ニアは移動層通過後の廃ガスで稀釈して、移動層
入口部分へ0.18Nm3／Ｈ、中間部へ0.27Nm3／Ｈ
で分割注入した。移動層通過後の廃ガス中のSO2
濃度は０〜2ppmであり、NOxは63ppmとなつ
た。
比較例 ２
実施例２と同じ装置、排ガス条件及び粒状活性
炭の移動量でアンモニアは同じく稀釈して移動層
入口部分にのみ注入した。移動層通過後の廃ガス
中のSO2濃度は０〜2ppmであり、NOx濃度は
156ppmとなつた。
炭の移動量でアンモニアは同じく稀釈して移動層
入口部分にのみ注入した。移動層通過後の廃ガス
中のSO2濃度は０〜2ppmであり、NOx濃度は
156ppmとなつた。
第１図および第２図は従来法によるアンモニア
注入方式を示す概略図、第３図および第４図は本
発明によるアンモニア注入方式を示す概略図、第
５図および第６図はそれぞれ従来方式による場合
と本発明による場合の、移動層を通過する廃ガス
の圧力損失の経時変化を示すグラフである。
注入方式を示す概略図、第３図および第４図は本
発明によるアンモニア注入方式を示す概略図、第
５図および第６図はそれぞれ従来方式による場合
と本発明による場合の、移動層を通過する廃ガス
の圧力損失の経時変化を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 硫黄酸化物及び窒素酸化物を含有する廃ガス
を炭素質吸着剤により形成される移動層に通過さ
せ、別途添加されたアンモニアの還元作用により
硫黄酸化物と同時に窒素酸化物を除去する乾式脱
硫脱硝方法において、アンモニアを前記移動層の
内部に設置されたアンモニア分散装置を通して移
動層内部に直接注入し、同時に廃ガスは移動層と
直交流に接触するように通過させることを特徴と
する乾式脱硫脱硝方法。 ２ 炭素質吸着剤からなる単一移動層内部に設け
られた複数の分散装置からアンモニアガスもしく
はアンモニア含有ガスを分割注入する特許請求の
範囲１に記載の方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56141702A JPS5843223A (ja) | 1981-09-10 | 1981-09-10 | 乾式脱硫脱硝方法 |
| AU87870/82A AU558983B2 (en) | 1981-09-10 | 1982-08-31 | Gas purification |
| DE3232544A DE3232544C2 (de) | 1981-09-10 | 1982-09-01 | Verfahren zum Entfernen von Schwefel- und Stickstoffoxiden aus einem Abgas |
| CA000411111A CA1193829A (en) | 1981-09-10 | 1982-09-09 | Method of removing sulfur and nitrogen oxides by dry process |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56141702A JPS5843223A (ja) | 1981-09-10 | 1981-09-10 | 乾式脱硫脱硝方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5843223A JPS5843223A (ja) | 1983-03-12 |
| JPH0366006B2 true JPH0366006B2 (ja) | 1991-10-15 |
Family
ID=15298207
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56141702A Granted JPS5843223A (ja) | 1981-09-10 | 1981-09-10 | 乾式脱硫脱硝方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5843223A (ja) |
| AU (1) | AU558983B2 (ja) |
| CA (1) | CA1193829A (ja) |
| DE (1) | DE3232544C2 (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3523326A1 (de) * | 1985-06-29 | 1987-01-08 | Steag Ag | Verfahren zur abscheidung von no(pfeil abwaerts)x(pfeil abwaerts) aus gasen, insbesondere rauchgasen |
| DE3732567A1 (de) * | 1987-05-07 | 1988-11-24 | Horst Dr Grochowski | Anstroemboden fuer wanderbettreaktoren sowie verfahren zum betreiben dieser vorrichtung |
| US5766555A (en) * | 1987-05-07 | 1998-06-16 | Grochowski; Horst | Feed inlet floor for mobile bed reactors |
| DE4035468C1 (ja) * | 1990-11-08 | 1992-10-01 | Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen, De | |
| DE19711840A1 (de) * | 1997-03-21 | 1998-10-01 | Petersen Hugo Verfahrenstech | Verfahren zur Entfernung von in niedriger Konzentration vorliegenden Schadstoffen, insbesondere chlorierten Kohlenwasserstoffen und ggf. Schwermetallen, aus Abgasen |
| CN106268194B (zh) * | 2016-10-12 | 2022-03-11 | 南京大学 | 一种用于含有升华性物质的气体洗涤塔 |
| AT520926B1 (de) * | 2018-08-17 | 2019-09-15 | Integral Eng Und Umwelttechnik Gmbh | Adsorber zur Reinigung von Abgasen und Verfahren dafür |
| AT522436B1 (de) | 2019-04-26 | 2020-11-15 | Integral Eng Und Umwelttechnik Gmbh | Behälter und Verfahren zum Beladen eines Adsorptions- und/oder Absorptionsmittels mit Ammoniak |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1594674A1 (de) * | 1966-05-12 | 1971-04-22 | Bergwerksverband Gmbh | Verfahren zur Entfernung von Schwefeloxiden aus solche enthaltenden Gasen |
| JPS504622B2 (ja) * | 1972-10-09 | 1975-02-21 | ||
| JPS4960026A (ja) * | 1972-10-13 | 1974-06-11 | ||
| JPS5219557B2 (ja) * | 1972-10-24 | 1977-05-28 | ||
| DE2433076A1 (de) * | 1973-07-12 | 1975-02-06 | Takeda Chemical Industries Ltd | Verfahren zur entfernung von stickstoffoxyden aus abgasen |
| DE2911712C2 (de) * | 1979-03-24 | 1991-10-31 | Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen | Verfahren zur Entfernung von Schwefeloxiden und Stickstoffoxiden aus Abgasen |
| JPS562828A (en) * | 1979-06-21 | 1981-01-13 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | Simultaneous removal of sulfur oxide and nitrogen oxide contained in waste gas |
-
1981
- 1981-09-10 JP JP56141702A patent/JPS5843223A/ja active Granted
-
1982
- 1982-08-31 AU AU87870/82A patent/AU558983B2/en not_active Ceased
- 1982-09-01 DE DE3232544A patent/DE3232544C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1982-09-09 CA CA000411111A patent/CA1193829A/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU558983B2 (en) | 1987-02-19 |
| DE3232544A1 (de) | 1983-06-30 |
| AU8787082A (en) | 1983-03-17 |
| DE3232544C2 (de) | 1994-03-31 |
| JPS5843223A (ja) | 1983-03-12 |
| CA1193829A (en) | 1985-09-24 |
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