JPS5843223A - 乾式脱硫脱硝方法 - Google Patents
乾式脱硫脱硝方法Info
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- JPS5843223A JPS5843223A JP56141702A JP14170281A JPS5843223A JP S5843223 A JPS5843223 A JP S5843223A JP 56141702 A JP56141702 A JP 56141702A JP 14170281 A JP14170281 A JP 14170281A JP S5843223 A JPS5843223 A JP S5843223A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
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- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は乾式脱硫脱硝方法におけるアンモニア注入方法
の改良に関する。
の改良に関する。
炭素質吸着剤によシ形成される移動層に廃ガスを通過さ
せ、該廃ガス中の硫黄酸化物を除去すると同時にアンモ
ニアを添加することにより窒素酸化物をも除去する乾式
同時脱硫脱硝法はよく知られている。この場合、アンモ
ニアはアンモニアガス単独またけ他の適当なガ誓で希釈
した後、移動層へ流入する前の当該廃ガスのダクト内に
注入するのが従来の方法であった（ｗｃ１図）。すなわ
ち、図において廃ガス１はテンモニアミキシング装置６
から注入されるアンモニアガスまたはアンモニア含有ガ
スと共に炭素質吸着剤２かもなる移動層４と直交流にて
接触する。この方法では、煙道内およびルーバーまたは
多孔板で保持されている移動層の廃ガス入口部分等に硫
酸アンモニウムまたは酸性硫酸アンモニウムが生成付着
し、成長するため廃ガスの流路面積を減らし結果的に廃
ガスの圧力損失を増加させ、かつ廃ガスが偏流し、脱責
、脱硝性能全低下させるという欠点があった。
せ、該廃ガス中の硫黄酸化物を除去すると同時にアンモ
ニアを添加することにより窒素酸化物をも除去する乾式
同時脱硫脱硝法はよく知られている。この場合、アンモ
ニアはアンモニアガス単独またけ他の適当なガ誓で希釈
した後、移動層へ流入する前の当該廃ガスのダクト内に
注入するのが従来の方法であった（ｗｃ１図）。すなわ
ち、図において廃ガス１はテンモニアミキシング装置６
から注入されるアンモニアガスまたはアンモニア含有ガ
スと共に炭素質吸着剤２かもなる移動層４と直交流にて
接触する。この方法では、煙道内およびルーバーまたは
多孔板で保持されている移動層の廃ガス入口部分等に硫
酸アンモニウムまたは酸性硫酸アンモニウムが生成付着
し、成長するため廃ガスの流路面積を減らし結果的に廃
ガスの圧力損失を増加させ、かつ廃ガスが偏流し、脱責
、脱硝性能全低下させるという欠点があった。
また乾式同時脱硫脱硝装置で取扱う廃ガメの温度は、通
常愉温〜１８０℃であ夛、この温度範囲ではアンモニア
と硫黄酸化物との反応はアンモニアと窒素酸化物との反
応より先行するため、単一移動層を用い、移動層へ流入
する前の廃ガスにアンモニアを注入する従来法では太き
ｈ脱硝率が得られないこと、およびアンモニアの消費量
が著るしく多くなるとｉう欠点があった。そこで、第２
図に示すように、炭素質吸着剤２からなる移動層を２基
設置し、廃ガス１Ｌ第一移動層４￥ｒ通過した後、第二
移動層５を通過させ、第一移動層の前ではアンモニアを
添加しないか、少量のアンモニア６′ヲ添加し、炭素質
吸着剤の吸着作用によって主に脱ｆｆＬ’ｆｒ行なわせ
た後、第−移動層管通過した廃ガスにアンモニア３會注
入し、第二移動層において主に脱硝を行なわせる方法も
提案されているが、この方法は移動層′ｆｒ２基設置す
る必要があシ装置コストが高くなる欠点を有している。
常愉温〜１８０℃であ夛、この温度範囲ではアンモニア
と硫黄酸化物との反応はアンモニアと窒素酸化物との反
応より先行するため、単一移動層を用い、移動層へ流入
する前の廃ガスにアンモニアを注入する従来法では太き
ｈ脱硝率が得られないこと、およびアンモニアの消費量
が著るしく多くなるとｉう欠点があった。そこで、第２
図に示すように、炭素質吸着剤２からなる移動層を２基
設置し、廃ガス１Ｌ第一移動層４￥ｒ通過した後、第二
移動層５を通過させ、第一移動層の前ではアンモニアを
添加しないか、少量のアンモニア６′ヲ添加し、炭素質
吸着剤の吸着作用によって主に脱ｆｆＬ’ｆｒ行なわせ
た後、第−移動層管通過した廃ガスにアンモニア３會注
入し、第二移動層において主に脱硝を行なわせる方法も
提案されているが、この方法は移動層′ｆｒ２基設置す
る必要があシ装置コストが高くなる欠点を有している。
本発明者らは上記従来法の欠点全解消するた１１
め鋭意研究した結果、アンモニアの添加全炭素１
質吸着剤からなる移動層に直接性なうことによシこの目
的が達せられること七発見して本発明に到達した。
的が達せられること七発見して本発明に到達した。
すなわち、本発明は、硫黄酸化物および窒素酸化物を含
有する廃ガスを炭素質吸着剤により形成される移動層に
通過させ、別途添加されたアンモニアの還元作用によシ
硫黄酸化物と同時に窒素酸化物を除去する乾式脱硫脱硝
方法において、アンモニアを炭素質吸着剤の充填層に直
□液注入することを特徴とする方法である。
有する廃ガスを炭素質吸着剤により形成される移動層に
通過させ、別途添加されたアンモニアの還元作用によシ
硫黄酸化物と同時に窒素酸化物を除去する乾式脱硫脱硝
方法において、アンモニアを炭素質吸着剤の充填層に直
□液注入することを特徴とする方法である。
と−で用いられる炭素質吸着剤としては通常用いられる
活性炭、半成コークス等があげられ、アンモニアはアン
モニアガスもしくは適尚なガスで希釈したもの管用いる
。また移動層の温度は通常は室温〜１８０℃に保持され
る。
活性炭、半成コークス等があげられ、アンモニアはアン
モニアガスもしくは適尚なガスで希釈したもの管用いる
。また移動層の温度は通常は室温〜１８０℃に保持され
る。
第３図は本発明の一実施態様を示すものであってアンモ
ニアもしくはアンモニアの希釈ガス３ｔ−１炭素質吸着
剤２によシ形成された移動層４の内部に設置されたアン
モニア分散装置７ｔ−通して移動層内”“偏、）に直接
注入し、同時に廃ガス１は移動層と直交流に接触するよ
う通過させる。
ニアもしくはアンモニアの希釈ガス３ｔ−１炭素質吸着
剤２によシ形成された移動層４の内部に設置されたアン
モニア分散装置７ｔ−通して移動層内”“偏、）に直接
注入し、同時に廃ガス１は移動層と直交流に接触するよ
う通過させる。
このように本発明の方法によると、移動する炭素質吸着
剤層に直接アンモニアが注入されるので、硫酸アンモニ
ウムや酸性硫酸アンモニウムは移動している炭素質吸着
剤の上でのみ生成して移動層外へ連続的に排出される。
剤層に直接アンモニアが注入されるので、硫酸アンモニ
ウムや酸性硫酸アンモニウムは移動している炭素質吸着
剤の上でのみ生成して移動層外へ連続的に排出される。
したがって、従来法のように、煙道内、移動層入口部分
の多孔＆またはルーパーでの硫酸アンモニウム、酸性硫
酸アンモニウムの生成付着、成長による閉塞が皆無であ
り、その結果廃ガスの圧力損失が著るしく小さくなると
共に廃ガスの偏流が防止され、長時間に亘って均一流を
確保することができる。
の多孔＆またはルーパーでの硫酸アンモニウム、酸性硫
酸アンモニウムの生成付着、成長による閉塞が皆無であ
り、その結果廃ガスの圧力損失が著るしく小さくなると
共に廃ガスの偏流が防止され、長時間に亘って均一流を
確保することができる。
第４図は別の実施態様紮示すものであって、単一移動層
内にアンモニアガス分散装置を複数個７，７′設置して
アンモニアを分割注入している。この場合は移動層全複
数個設置するのと同様の効果を発揮するので、単純な装
置によりアンモニアの消費量を少なくして脱硝率を向上
することができる。すなわう、乾式同時脱硫脱硝装置の
装置コストならびに運転コス）ｌ−低減する効果が多大
である。
内にアンモニアガス分散装置を複数個７，７′設置して
アンモニアを分割注入している。この場合は移動層全複
数個設置するのと同様の効果を発揮するので、単純な装
置によりアンモニアの消費量を少なくして脱硝率を向上
することができる。すなわう、乾式同時脱硫脱硝装置の
装置コストならびに運転コス）ｌ−低減する効果が多大
である。
なお本発明によるアンモニアの直接注入方式は単一の移
動層の場合だけに限定されないことはいうまでもない。
動層の場合だけに限定されないことはいうまでもない。
以下実施例と比較例によシ本発明？さらに詳細に説明す
る。
る。
実施例１
Ｂｏ２績度８６０ＰＰｍ ｓ ＮＯｘ濃度１７０ ｐｐ
ｍの重油燃焼廃ガスを移動量４０々勺の粒状活性炭の移
動層へ温度１５５℃、流量１０．００１ｎ’／Ｈで通し
７ｔｏアンモニアは移動層通過後の廃ガスで稀釈して移
動層内の廃ガス入ロ側ルーバー直後に設置したガス分散
装置を通し移動層内の直接注入した。アンモニア注入量
ハα４５夏−３７Ｈとした。移動層に於ける廃ガスの圧
力損失の経時変化は第６図に示す過多はとんど変化はな
い〇又１００時間後の移動層出ロ廃ガス中の８０２濃度
は８０ ｐｐｍ ％ＮｏｚＮＯｘ濃度Ｏｐｐｎｃ テ＠
ッ友。
ｍの重油燃焼廃ガスを移動量４０々勺の粒状活性炭の移
動層へ温度１５５℃、流量１０．００１ｎ’／Ｈで通し
７ｔｏアンモニアは移動層通過後の廃ガスで稀釈して移
動層内の廃ガス入ロ側ルーバー直後に設置したガス分散
装置を通し移動層内の直接注入した。アンモニア注入量
ハα４５夏−３７Ｈとした。移動層に於ける廃ガスの圧
力損失の経時変化は第６図に示す過多はとんど変化はな
い〇又１００時間後の移動層出ロ廃ガス中の８０２濃度
は８０ ｐｐｍ ％ＮｏｚＮＯｘ濃度Ｏｐｐｎｃ テ＠
ッ友。
比較例１
実施例１と同じ装置、廃ガス条件、粒状活性炭の移動量
及びアンモニア注入量とし、さらに同じ稀釈方法、稀釈
割合であるがアンモニアを移動層へ流入する前の廃ガス
ダクトに注入した。
及びアンモニア注入量とし、さらに同じ稀釈方法、稀釈
割合であるがアンモニアを移動層へ流入する前の廃ガス
ダクトに注入した。
移動層に於ける廃ガスの圧力損失の経時変化は第５図の
通りであった。圧力損失は徐々に増加し、１６８時間後
には２５５■Ａｑに達した。
通りであった。圧力損失は徐々に増加し、１６８時間後
には２５５■Ａｑに達した。
又１００時間後の移動層重ロ廃ガス中のＳＯ。
濃度は’ Ｉ Ｐｐｍ 、 ＮＯ，濃度は１００ ｐｐ
ｍであった０ 実施例２ ８０濡濃度？ ＯＯｐｐｍ５ＮＯｘ濃度！ｌ ＯＯｐｐ
ｍの重油燃焼廃ガスを移動量８０ ｔ／Ｈの粒状活性炭
の移動層へ温度１５５℃、流量１０００１ｎ”／Ｈで通
した。アンモニアは移動層通過後の廃ガスで稀釈して、
移動層入口部分へ（Ｌ １ ＠ １ｍ／Ｈ。
ｍであった０ 実施例２ ８０濡濃度？ ＯＯｐｐｍ５ＮＯｘ濃度！ｌ ＯＯｐｐ
ｍの重油燃焼廃ガスを移動量８０ ｔ／Ｈの粒状活性炭
の移動層へ温度１５５℃、流量１０００１ｎ”／Ｈで通
した。アンモニアは移動層通過後の廃ガスで稀釈して、
移動層入口部分へ（Ｌ １ ＠ １ｍ／Ｈ。
中間部へ（１２７Ｋｍ”／Ｈで分割注入した。移動層通
過後の廃ガス中の８０３濃度祉０〜２ ｐｐｍであ夛、
）ｉｏｘ濃度は６５ ｐｐｍと４った〇、；、・１゜ 比較例２ ′・ 実施例２と同じ装置、排ガス条件及び粒状活４生炭の移
動量でアンモニアは同じく稀釈して移動層入口部分にの
み注入した。移動層通過後の廃ガス中の８０．濃Ｆｉは
Ｏ〜２ ｐｐｍであり、ＮＯｘ濃度は１５６ ｐｐｍと
なった。
過後の廃ガス中の８０３濃度祉０〜２ ｐｐｍであ夛、
）ｉｏｘ濃度は６５ ｐｐｍと４った〇、；、・１゜ 比較例２ ′・ 実施例２と同じ装置、排ガス条件及び粒状活４生炭の移
動量でアンモニアは同じく稀釈して移動層入口部分にの
み注入した。移動層通過後の廃ガス中の８０．濃Ｆｉは
Ｏ〜２ ｐｐｍであり、ＮＯｘ濃度は１５６ ｐｐｍと
なった。
第１図および第２図社従来法によるアンモニア注入方式
を示す概略図、ｖＫ５図および第４図は本発明によるア
ンモニア注入方式を示す概略図、第５図および第６図は
それぞれ従来方式による場合と本発明による場合の、移
動層を通過する廃ガスの圧力損失の経時変化を示すグラ
フである。 代理人 内 １） 明 代理人 萩原亮− 第１図 ｌ ； ↓
を示す概略図、ｖＫ５図および第４図は本発明によるア
ンモニア注入方式を示す概略図、第５図および第６図は
それぞれ従来方式による場合と本発明による場合の、移
動層を通過する廃ガスの圧力損失の経時変化を示すグラ
フである。 代理人 内 １） 明 代理人 萩原亮− 第１図 ｌ ； ↓
Claims (2)
- （１） 硫黄酸化物および窒素酸化物を含有する廃ガ
スを炭素質吸着剤により形成される移動層に通過させ、
別途添加されたアンモニアの還元作用により硫黄酸化物
と同時に窒素酸化物を除去する乾式脱硫脱硝方法におい
て、アンモニアを炭素質吸着剤の充填層に直接注入する
ことヲ特徴とする上記方法。 - （２）炭素質吸着剤からなる単一移動層内部に設けられ
た複数の分散装置からアンモニアガスもしくはアンモニ
ア含有ガス・を特徴とする特許請求の範囲（すに記載の
方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56141702A JPS5843223A (ja) | 1981-09-10 | 1981-09-10 | 乾式脱硫脱硝方法 |
| AU87870/82A AU558983B2 (en) | 1981-09-10 | 1982-08-31 | Gas purification |
| DE3232544A DE3232544C2 (de) | 1981-09-10 | 1982-09-01 | Verfahren zum Entfernen von Schwefel- und Stickstoffoxiden aus einem Abgas |
| CA000411111A CA1193829A (en) | 1981-09-10 | 1982-09-09 | Method of removing sulfur and nitrogen oxides by dry process |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56141702A JPS5843223A (ja) | 1981-09-10 | 1981-09-10 | 乾式脱硫脱硝方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5843223A true JPS5843223A (ja) | 1983-03-12 |
| JPH0366006B2 JPH0366006B2 (ja) | 1991-10-15 |
Family
ID=15298207
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56141702A Granted JPS5843223A (ja) | 1981-09-10 | 1981-09-10 | 乾式脱硫脱硝方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5843223A (ja) |
| AU (1) | AU558983B2 (ja) |
| CA (1) | CA1193829A (ja) |
| DE (1) | DE3232544C2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0712423B2 (ja) * | 1987-05-07 | 1995-02-15 | グロチヨフスキー，ホルスト | 移動層反応装置及びその運転方法 |
| CN106268194A (zh) * | 2016-10-12 | 2017-01-04 | 南京大学 | 一种用于含有升华性物质的气体洗涤塔 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3523326A1 (de) * | 1985-06-29 | 1987-01-08 | Steag Ag | Verfahren zur abscheidung von no(pfeil abwaerts)x(pfeil abwaerts) aus gasen, insbesondere rauchgasen |
| US5766555A (en) * | 1987-05-07 | 1998-06-16 | Grochowski; Horst | Feed inlet floor for mobile bed reactors |
| DE4035468C1 (ja) * | 1990-11-08 | 1992-10-01 | Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen, De | |
| DE19711840A1 (de) * | 1997-03-21 | 1998-10-01 | Petersen Hugo Verfahrenstech | Verfahren zur Entfernung von in niedriger Konzentration vorliegenden Schadstoffen, insbesondere chlorierten Kohlenwasserstoffen und ggf. Schwermetallen, aus Abgasen |
| AT520926B1 (de) * | 2018-08-17 | 2019-09-15 | Integral Eng Und Umwelttechnik Gmbh | Adsorber zur Reinigung von Abgasen und Verfahren dafür |
| AT522436B1 (de) | 2019-04-26 | 2020-11-15 | Integral Eng Und Umwelttechnik Gmbh | Behälter und Verfahren zum Beladen eines Adsorptions- und/oder Absorptionsmittels mit Ammoniak |
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