JPH0367463B2 - - Google Patents
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- JPH0367463B2 JPH0367463B2 JP25829986A JP25829986A JPH0367463B2 JP H0367463 B2 JPH0367463 B2 JP H0367463B2 JP 25829986 A JP25829986 A JP 25829986A JP 25829986 A JP25829986 A JP 25829986A JP H0367463 B2 JPH0367463 B2 JP H0367463B2
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- JP
- Japan
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- mold
- slab
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- mold release
- thickness
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/0665—Accessories therefor for treating the casting surfaces, e.g. calibrating, cleaning, dressing, preheating
- B22D11/0668—Accessories therefor for treating the casting surfaces, e.g. calibrating, cleaning, dressing, preheating for dressing, coating or lubricating
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は連鋳機により鋳片を熱間圧延で減厚圧
延可の高温鋳片製造法に関する。
延可の高温鋳片製造法に関する。
鋳片の熱間圧延で減厚圧延する連鋳機として
は、特開昭60−18201号公報によつて開示された
ように、連続機の断熱帯からカツタ出口に至る間
の適宜の位置にスラブ端部の加熱装置を設けて投
入熱量を削減できるようにしたものが知られてい
る。また特開昭60−54247号公報によつて開示さ
れたようにツインベルトを使用して撓みを防止す
るもの、及び特開昭60−83747号公報をよつて開
示されたように２個のドラムを用いてロールギヤ
ツプの距離を調整して板厚を均一にするものな
ど、回転する鋳型を使用して高速化を図り高温の
鋳片を製造して、これを再加熱しないで直接圧延
するものが知られている。
は、特開昭60−18201号公報によつて開示された
ように、連続機の断熱帯からカツタ出口に至る間
の適宜の位置にスラブ端部の加熱装置を設けて投
入熱量を削減できるようにしたものが知られてい
る。また特開昭60−54247号公報によつて開示さ
れたようにツインベルトを使用して撓みを防止す
るもの、及び特開昭60−83747号公報をよつて開
示されたように２個のドラムを用いてロールギヤ
ツプの距離を調整して板厚を均一にするものな
ど、回転する鋳型を使用して高速化を図り高温の
鋳片を製造して、これを再加熱しないで直接圧延
するものが知られている。
このような回転する鋳型を使用する鋳造機では
高速化が可能なので、一般に高温鋳片を製造する
上で有利である。一方板材用の鋳片を得るときの
最小鍛冶比は通常３乃至４であるが、鋳片の板厚
はこの鍛冶比を考慮して最小の板厚となるように
鋳造される。
高速化が可能なので、一般に高温鋳片を製造する
上で有利である。一方板材用の鋳片を得るときの
最小鍛冶比は通常３乃至４であるが、鋳片の板厚
はこの鍛冶比を考慮して最小の板厚となるように
鋳造される。
このような連鋳機において、鋳型の冷却区間長
は最大鋳造速度で設計されており、従つてこのよ
うな高速鋳造において最も高温な鋳片が製造でき
る。
は最大鋳造速度で設計されており、従つてこのよ
うな高速鋳造において最も高温な鋳片が製造でき
る。
しかしながら実際の連鋳作業において鋳造開始
及び終了時は勿論、次工程での各種操業状況によ
り屡々鋳造速度を低下させる必要が発生する場合
がある。従つて鋳造区間長は一定であるからこの
ような場合には必然的に鋳片温度が低下するとい
う問題があつた。
及び終了時は勿論、次工程での各種操業状況によ
り屡々鋳造速度を低下させる必要が発生する場合
がある。従つて鋳造区間長は一定であるからこの
ような場合には必然的に鋳片温度が低下するとい
う問題があつた。
本発明は上記事情報に鑑みてなされたものであ
り、鋳造速度が低下した場合にも鋳型出側の鋳片
の温度が高温を維持することのできる高温鋳片鋳
造法を提供することを目的とする。
り、鋳造速度が低下した場合にも鋳型出側の鋳片
の温度が高温を維持することのできる高温鋳片鋳
造法を提供することを目的とする。
本発明は上記の目的を達成するために、鋳型の
壁面と、この壁面で冷却造形される鋳片の凝固殻
面との間に形成される離型剤層の厚みを、鋳造速
度にほぼ反比例して増減させるようにしたもので
ある。
壁面と、この壁面で冷却造形される鋳片の凝固殻
面との間に形成される離型剤層の厚みを、鋳造速
度にほぼ反比例して増減させるようにしたもので
ある。
上記の方法によると、離型剤の厚みが大である
と熱移動に対する熱抵抗が大きくなり、鋳片は冷
却されにくくなる。この離型剤の厚みを調整する
ことによに常時高温の鋳片を得ることができる。
と熱移動に対する熱抵抗が大きくなり、鋳片は冷
却されにくくなる。この離型剤の厚みを調整する
ことによに常時高温の鋳片を得ることができる。
以下、本発明に係る高温鋳片製造法の一実施例
を図面を参照して説明する。
を図面を参照して説明する。
第１図に本実施例に使用する連鋳機の一例を示
す。この連鋳機は双ベルト式であり、鋳型は矢印
Ａ方向に移動する１対のベルト１ａ，１ｂと、上
部に設けられた１対のサイドダム２ａ，２ｂとに
より構成されている。この鋳型の上部はノズル３
の挿入を容易にするようにＲ型４に拡げられてい
る。前記１対のベルト１ａ，１ｂの背面にはそれ
ぞれパツド５ａ，５ｂが設けられており、これら
のパツド５ａ，５ｂには多数のヘツダ管６が配設
され、これらのヘツダ管６にはベルト１ａ，１ｂ
の背面に開口されたノズル７が設けられている。
そしてノズル７よりヘツダ管７を介して高圧の冷
却水がベルト１ａ，１ｂの背面に噴出されように
なつている。この冷却水がパツド５ａ，５ｂとボ
ルト１ａ，１ｂの間の面に流れ、ベルト１ａ，１
ｂを冷却するとともに流体抵抗圧により、ベルト
１ａ，１ｂが浮上するように水膜８が形成されて
いる。ベルト１ａ，１ｂはそれぞれ３個のベルト
ガイドローラ９ａ，１０ａ，１１ａ及び９ｂ，１
０ｂ，１１ｂによつて回転自在に支持され、かつ
張力が付与され矢印Ａ方向に回転駆動されてい
る。また前記鋳型の上部開孔部には溶湯１２が入
つたタンデツシユ１３が設けられており、このタ
ンデツシユ１３の下部に設けられた前記ノズル３
を介して鋳型に注湯して一定湯面１４を形成する
ようになつている。鋳型の下部には鋳片１５を曲
げるベンデイングローラ１６と、さらに鋳片１５
を曲げ直す矯正ローラ１７が設けられている。ベ
ルト１ａ，１ｂの上方には、これらのベルト１
ａ，１ｂに離型剤１８を塗布するためのヘツダ管
１９ａ，１９ｂが設けられている。ヘツダ管１９
ａにはノズル２０と導管２１が取付けられてお
り、この導管２１には可変吐出ポンプ２２が接続
されている。ヘツダ管１９ｂについても図示して
いなが同様にノズル２０、導管２１及びポンプ２
２が設けられている。２３の可変吐出ポンプ２２
を制御する制御盤である。
す。この連鋳機は双ベルト式であり、鋳型は矢印
Ａ方向に移動する１対のベルト１ａ，１ｂと、上
部に設けられた１対のサイドダム２ａ，２ｂとに
より構成されている。この鋳型の上部はノズル３
の挿入を容易にするようにＲ型４に拡げられてい
る。前記１対のベルト１ａ，１ｂの背面にはそれ
ぞれパツド５ａ，５ｂが設けられており、これら
のパツド５ａ，５ｂには多数のヘツダ管６が配設
され、これらのヘツダ管６にはベルト１ａ，１ｂ
の背面に開口されたノズル７が設けられている。
そしてノズル７よりヘツダ管７を介して高圧の冷
却水がベルト１ａ，１ｂの背面に噴出されように
なつている。この冷却水がパツド５ａ，５ｂとボ
ルト１ａ，１ｂの間の面に流れ、ベルト１ａ，１
ｂを冷却するとともに流体抵抗圧により、ベルト
１ａ，１ｂが浮上するように水膜８が形成されて
いる。ベルト１ａ，１ｂはそれぞれ３個のベルト
ガイドローラ９ａ，１０ａ，１１ａ及び９ｂ，１
０ｂ，１１ｂによつて回転自在に支持され、かつ
張力が付与され矢印Ａ方向に回転駆動されてい
る。また前記鋳型の上部開孔部には溶湯１２が入
つたタンデツシユ１３が設けられており、このタ
ンデツシユ１３の下部に設けられた前記ノズル３
を介して鋳型に注湯して一定湯面１４を形成する
ようになつている。鋳型の下部には鋳片１５を曲
げるベンデイングローラ１６と、さらに鋳片１５
を曲げ直す矯正ローラ１７が設けられている。ベ
ルト１ａ，１ｂの上方には、これらのベルト１
ａ，１ｂに離型剤１８を塗布するためのヘツダ管
１９ａ，１９ｂが設けられている。ヘツダ管１９
ａにはノズル２０と導管２１が取付けられてお
り、この導管２１には可変吐出ポンプ２２が接続
されている。ヘツダ管１９ｂについても図示して
いなが同様にノズル２０、導管２１及びポンプ２
２が設けられている。２３の可変吐出ポンプ２２
を制御する制御盤である。
次に上述した連鋳機を用いて行う本実施例によ
る製造法を説明す弊。ベルト１ａ，１ｂの矢印Ａ
方向への移動に従い鋳片１５は下降し、最大鋳造
速度でベルトガイドローラ１１の位置に到達した
ときに、鋳片１５の内部中心まで溶湯１２が固化
する。もしガイドローラ１１以降でも鋳片１５の
内部中心に固化していないと、鋳片１５の内部に
大きな溶鋼静圧が作用しているから、鋳片１５が
この静圧よりバルジングするので、上記のように
設計されている。従つて最大速度で最も高温の鋳
片１５が得られる。鋳造以降の鋳片１５はベンデ
イングローラ１６で曲げられ、矯正ローラ１７で
曲げ直され、次工程の図示しない圧延機によつて
所定の製品厚みに圧延される。
る製造法を説明す弊。ベルト１ａ，１ｂの矢印Ａ
方向への移動に従い鋳片１５は下降し、最大鋳造
速度でベルトガイドローラ１１の位置に到達した
ときに、鋳片１５の内部中心まで溶湯１２が固化
する。もしガイドローラ１１以降でも鋳片１５の
内部中心に固化していないと、鋳片１５の内部に
大きな溶鋼静圧が作用しているから、鋳片１５が
この静圧よりバルジングするので、上記のように
設計されている。従つて最大速度で最も高温の鋳
片１５が得られる。鋳造以降の鋳片１５はベンデ
イングローラ１６で曲げられ、矯正ローラ１７で
曲げ直され、次工程の図示しない圧延機によつて
所定の製品厚みに圧延される。
このような連鋳機において、ベルト１が溶湯１
２に接触する前に離型剤１８を塗布する。この離
型剤１８としては菜種油、シリコン油または炭素
系の煤などを用い、この離型剤１８をN2、Arガ
スと混合し、かつ霧化した状態でヘツダ管１９か
らノズル２０を介しポンプ２２の圧力によりベル
ト１に吹きつけて離型剤層２４を形成する。この
離型剤層２４の厚みは制御盤２３の指令に基づき
可変吐出ポンプ２２を調整して離型剤量を制御す
ることにより調整する。
２に接触する前に離型剤１８を塗布する。この離
型剤１８としては菜種油、シリコン油または炭素
系の煤などを用い、この離型剤１８をN2、Arガ
スと混合し、かつ霧化した状態でヘツダ管１９か
らノズル２０を介しポンプ２２の圧力によりベル
ト１に吹きつけて離型剤層２４を形成する。この
離型剤層２４の厚みは制御盤２３の指令に基づき
可変吐出ポンプ２２を調整して離型剤量を制御す
ることにより調整する。
次に本実施例の作用を説明する。鋳型壁面と鋳
片１５の凝固殻面間に介在させる離型剤１８のう
ち、特に油類のものは一般に鋳片１５の高温作用
により微細な粒子に分解され、鋳型壁面に付着し
ている。従つて当初に塗布して離型剤の厚みに相
当した空気膜が鋳型壁面と凝固殻面との間に存在
することになり、熱抵抗が生じる。また溶融パウ
ダはSiO2、CaO3、Al2O3などが主成分であるた
め、それ自体が熱抵抗大であり熱移動を抑制す
る。
片１５の凝固殻面間に介在させる離型剤１８のう
ち、特に油類のものは一般に鋳片１５の高温作用
により微細な粒子に分解され、鋳型壁面に付着し
ている。従つて当初に塗布して離型剤の厚みに相
当した空気膜が鋳型壁面と凝固殻面との間に存在
することになり、熱抵抗が生じる。また溶融パウ
ダはSiO2、CaO3、Al2O3などが主成分であるた
め、それ自体が熱抵抗大であり熱移動を抑制す
る。
離型剤の厚みをｓ、空気膜あるいはパウダの熱
伝導率をλとすれば、熱移動係数はＫ＝λ／ｓと
なる。空気膜が形成される離型剤では、 λ＝0.03Kcal／mhr℃であるから、離型剤の厚
みを10μｍ程度にとれば、 Ｋ＝3000Kcal／m2hr℃となる。
伝導率をλとすれば、熱移動係数はＫ＝λ／ｓと
なる。空気膜が形成される離型剤では、 λ＝0.03Kcal／mhr℃であるから、離型剤の厚
みを10μｍ程度にとれば、 Ｋ＝3000Kcal／m2hr℃となる。
パウダでは概略λ＝0.1Kcal／mhr℃であるか
ら、この厚みを33μｍにすれば、 Ｋ＝3000Kcal／m2hr℃となる。
ら、この厚みを33μｍにすれば、 Ｋ＝3000Kcal／m2hr℃となる。
すなわち、熱移動係数Ｋは離型剤厚みに比例し
て変化する。一方鋳型での鋳片凝固区間Ｌは一定
であるから、鋳造速度ｖに反比例して鋳型内での
冷却時間ｔが決まる。すなわちｔ＝Ｌ／ｖとな
る。冷却時間ｔが長いとそれだけ鋳片は冷えるの
で、この場合は熱移動係数Ｋを小さくする。すな
わち、離型剤厚みｓを大きくすればよいことがわ
かる。以上の理由により、一定の冷却長を有する
鋳型内での凝固熱の冷却を、最高速度での鋳造を
基準にして、これにより速度が遅くなるに従い離
型剤の厚みを大の方向に調整してゆき、鋳型内の
鋳片が冷えすぎないようにし、常時高温の鋳片を
製造することを可能にするものである。
て変化する。一方鋳型での鋳片凝固区間Ｌは一定
であるから、鋳造速度ｖに反比例して鋳型内での
冷却時間ｔが決まる。すなわちｔ＝Ｌ／ｖとな
る。冷却時間ｔが長いとそれだけ鋳片は冷えるの
で、この場合は熱移動係数Ｋを小さくする。すな
わち、離型剤厚みｓを大きくすればよいことがわ
かる。以上の理由により、一定の冷却長を有する
鋳型内での凝固熱の冷却を、最高速度での鋳造を
基準にして、これにより速度が遅くなるに従い離
型剤の厚みを大の方向に調整してゆき、鋳型内の
鋳片が冷えすぎないようにし、常時高温の鋳片を
製造することを可能にするものである。
例えば第１図に示す連鋳機では、鋳造される鋳
片１５の厚みは20乃至50mm、板幅は700乃至1600
mmであり、鋳造速度の最大は10乃至20ｍ／minの
ものが一般的である。そして鋳型冷却長は3000乃
至4000mmとなつている。このように高速では鋳造
する場合の鋳片温度は、鋼材を鋳込む場合最大鋳
造速度時において鋳型出側で1150℃程度である。
従来の製造法では鋳造速度が最大時に対して50％
低下すると、鋳片温度は約200℃低下したが、本
実施例により離型剤層２４の厚さを調整すると最
大速度時とほぼ同等の鋳片温度が得られ、再加熱
する必要がない。すなわち熱間圧延に必要な温度
は圧延機入側で1000℃であり、第１図に示すよう
な鋳型出側で1150℃の鋳片温度が圧延機入側まで
に至る間に冷える分を150℃も見込めるので、再
加熱することなく直接圧延することが可能であ
る。
片１５の厚みは20乃至50mm、板幅は700乃至1600
mmであり、鋳造速度の最大は10乃至20ｍ／minの
ものが一般的である。そして鋳型冷却長は3000乃
至4000mmとなつている。このように高速では鋳造
する場合の鋳片温度は、鋼材を鋳込む場合最大鋳
造速度時において鋳型出側で1150℃程度である。
従来の製造法では鋳造速度が最大時に対して50％
低下すると、鋳片温度は約200℃低下したが、本
実施例により離型剤層２４の厚さを調整すると最
大速度時とほぼ同等の鋳片温度が得られ、再加熱
する必要がない。すなわち熱間圧延に必要な温度
は圧延機入側で1000℃であり、第１図に示すよう
な鋳型出側で1150℃の鋳片温度が圧延機入側まで
に至る間に冷える分を150℃も見込めるので、再
加熱することなく直接圧延することが可能であ
る。
第２図にロールコータ方式で離型剤を塗布する
第２の実施例を示す。この方式はタンク２５内に
入つている離型剤１８を矢印Ｂ方向に回転する１
対のコータロール２６，２７を介してベルト１ａ
の上面に塗布して離型剤層２４を形成する方式で
ある。この場合はコータロール２６，２７の回転
速度の調整により離型剤層２４の厚みを調整す
る。
第２の実施例を示す。この方式はタンク２５内に
入つている離型剤１８を矢印Ｂ方向に回転する１
対のコータロール２６，２７を介してベルト１ａ
の上面に塗布して離型剤層２４を形成する方式で
ある。この場合はコータロール２６，２７の回転
速度の調整により離型剤層２４の厚みを調整す
る。
上述した各実施例は双ベルト方式の連鋳機を使
用した場合について説明したが、特開昭60−
83747号公報によつて示されたような双ドラム方
式の連鋳機を使用する場合にも適用でき、同等の
効果を有する。この場合にはドラム表面に形成さ
れる離型剤層の厚みを離型速度の大小によつて調
整すればよい。また固定鋳型の場合には供給する
離型剤パウダ量を調整する。しかしながら固定鋳
型方式の場合は、鋳造される鋳片の厚さが比較的
厚く、鋳型を出た後の鋳片をスプレー冷却によつ
て冷却することが主体であるので、離型剤層の厚
み調整によつて保持温度を制御する効果は少な
い。
用した場合について説明したが、特開昭60−
83747号公報によつて示されたような双ドラム方
式の連鋳機を使用する場合にも適用でき、同等の
効果を有する。この場合にはドラム表面に形成さ
れる離型剤層の厚みを離型速度の大小によつて調
整すればよい。また固定鋳型の場合には供給する
離型剤パウダ量を調整する。しかしながら固定鋳
型方式の場合は、鋳造される鋳片の厚さが比較的
厚く、鋳型を出た後の鋳片をスプレー冷却によつ
て冷却することが主体であるので、離型剤層の厚
み調整によつて保持温度を制御する効果は少な
い。
上述したように本発明によれば、連鋳機で高温
鋳片を製造するときに、鋳造速度にほぼ反比例し
て離型剤層の厚みを調整するようにしたので、鋳
造速度が低下しても鋳型出側の鋳片の温度を高温
に維持することができる。
鋳片を製造するときに、鋳造速度にほぼ反比例し
て離型剤層の厚みを調整するようにしたので、鋳
造速度が低下しても鋳型出側の鋳片の温度を高温
に維持することができる。
第１図は本発明に係る高温鋳片製造法の一実施
例を示す断面図、第２図は本発明の他の実施例を
示す断面図であ幣。 １ａ，１ｂ……ベルト、２ａ，２ｂ……サイド
ダム、１２……溶湯、１５……鋳片、１８……離
型剤、２４……離形剤層。
例を示す断面図、第２図は本発明の他の実施例を
示す断面図であ幣。 １ａ，１ｂ……ベルト、２ａ，２ｂ……サイド
ダム、１２……溶湯、１５……鋳片、１８……離
型剤、２４……離形剤層。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 連続的に注湯される溶湯を移動式に鋳型で冷
却して連続した鋳片を製造する連鋳機における高
温鋳片製造法において、 前記鋳型の壁面と、この壁面で冷却造形される
鋳片の凝固殻面との間に形成される離型剤層の厚
みを、鋳造速度にほぼ反比例して増減させること
を特徴とする高温鋳片製造法。 ２ 特許請求の範囲第１項において、鋳型は回転
式であり、離型剤は鋳型が溶湯の湯面と接触する
直前に塗布されることを特徴とする高温鋳片製造
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25829986A JPS63115655A (ja) | 1986-10-31 | 1986-10-31 | 高温鋳片製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25829986A JPS63115655A (ja) | 1986-10-31 | 1986-10-31 | 高温鋳片製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63115655A JPS63115655A (ja) | 1988-05-20 |
| JPH0367463B2 true JPH0367463B2 (ja) | 1991-10-23 |
Family
ID=17318327
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25829986A Granted JPS63115655A (ja) | 1986-10-31 | 1986-10-31 | 高温鋳片製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63115655A (ja) |
-
1986
- 1986-10-31 JP JP25829986A patent/JPS63115655A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63115655A (ja) | 1988-05-20 |
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