JPH0371463A - 磁気記録再生装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この発明は、ヘリカルスキャン方式磁気記録再生装置に
おいて回転ドラムに取り付けたヘッドが磁気テープに進
入するときまたは離脱するとき発生する騒音及びメカ部
の動作音が装置外部へ漏れにくくする構造に関するもの
である。

［従来の技術］ 第２３図は従来の磁気記録再生装置を示し、第２４図は
、そのメカ部の詳細図であり、第２５図は、メカ部の動
作を詳細に示す図である。

第２３図において、（１）は磁気記録再生装置を（ア）
方向より覆う天板、（２）は磁気記録再生装置を（イ）
方向より覆い密閉するパネルである。

（３）は磁気テープをカセットケースから引き出し、引
き出した磁気テープに信号を記録または磁気テープから
の信号を再生するためのメカ部、（４）は磁気記録再生
装置を機能させるための回路部である。

次に、第２４図によりメカ部（３）を詳細に示す。（５
）はカセットケースをメカ部（３）の所定の位置に収め
るフロントローディング機構、（６）は磁気テープに信
号を記録または磁気テープからの信号を再生するための
ドラム、（７）はドラム（６）と回路部（４）の間の信
号を中継するためのヘッドアンプである。

（８）は磁気テープをカセットケースから引き出しドラ
ム（ε）の外周面にスパイラル状に巻き付は動作をさせ
るためのローデイグモーター（９）はメカ部を組み立て
る土台となるメインプレートである。

第２５図は、磁気テープ（１１）がカセットケース（１
０）より引き出されドラム（６）に巻き付き、磁気記録
再生装置の動作中を示す図である。

（６ａ）は磁気テープ（１１）に信号を記録または磁気
テープ（１１）からの信号を再生するためのドラム（６
）に取り付けられたヘッドである。

［発明が解決しようとする課題］ 従来の磁気記録再生装置は以上のように構成されている
ので、ドラム（６）に取り付けたヘッド（１２）が磁気
テープ（１１）に進入、離脱するときに発生する騒音、
またはローディングモーター（８）の作動音等メカ部（
３）の動作音は天板（１）、パネル（２１）等で密閉さ
れているだけで磁気記録再生装置の低騒音化が難しいと
いう問題があった。

この発明は上記のような問題点を解消するためになされ
たもので、比重変化を持たせた多孔質層を有する吸音材
を用いて騒音を吸収することにより、低騒音の磁気記録
再生装置を得ることを目的とする。

［課題を解決するための手段］ この発明による磁気記録再生装置は騒音発生部分を多孔
質構造体で覆うようにしたものであり、その特徴とする
ところは、比重を層の厚さ方向もしくは層の面方向に連
続的に変化させた多孔質層とこの多孔質層の外側に融着
して一体化した多孔質層よりも空孔率の小さい非通気性
の融合層（中実層）とを有する多孔質構造体を用いて回
転ドラム装置の上面及び側面を覆ったものである。

［作用］ この発明における磁気記録再生装置は、比重すなわち空
孔率を変化させた多孔質層の吸音板を装着することによ
り各種特性を向上させる。例えば厚み等に応じて空孔率
の変化度合を変えて吸音特性の周波数を制御したりする
。

［実施例］ 以下、この発明の第１の実施例について説明する。

第１図は、この発明による磁気記録再生装置の主要部を
示す。図においては、（１２ａ）はメカ部（３１）の騒
音を吸収するための多孔質構造体を用いた吸音板であり
、フロントローデング機構（５）及びヘッドアンプ（７
）にネジ（１３）で固定されてドラム（６）及びローデ
ィングモーター（８）を上面及び側面より覆うように取
り付けである。

（１２ｂ）は、フロントローディング機構（５）の隙間
より漏れる騒音を吸収するためにフロントローディング
機構（５）の隙間をふさぐようにフロントローディング
機構（５）に嵌合するように取り付けである吸音板、（
１２ｃ）はカセットケース（１０）の押入口をふさぐよ
うに開閉可能なようにフロントローディング機構（５）
に取り付けである吸音板である。

次に、本発明に用いる吸音材と非通気性の融合層部材と
からなる多孔質構造体（以下多孔質体あるいは層状のも
のは多層材ともいう）の構造、製法、特性について説明
する。なお詳細については平成１年４月２８日出願の特
願平０１−１１０９９６号明細書、名称「多孔質構造体
」に記載しである。

第２図（Ａ）、（Ｂ）は、それぞれ多層材（１４）の厚
さ方向に切断した断面を模式的に示す図である。図にお
いて、（１５）は比重の大きい層、例えば融合層で、通
気性又は非通気性のいずれでもよい。

（１６）は比重の小さい多孔質層で、通常は通気性であ
り、空孔率は、厚さ方向に連続的に変化している。

（１７）は通常比重が融合層（１５）と多孔質層（１６
）の中間にあるスキン層で、例えば厚さ１００ミクロン
以下の融合層である。

多層材（１４）は、融合層（１５）と多孔質層（１６）
とが一体化しており、同様に融合層（１５）と多孔質層
（１６）とスキン層（１７）は−体化している。

多層材（１４）は吸音材として使用するときは、多孔質
層（１６）を騒音源側に対面させて、音のエネルギーを
吸収減衰させかつ、融合層（１５）で音波が透過するの
を防ぐ。

次に、上記のような多層材（多孔質構造体）（１４）を
構成する、層の厚さ方向もしくは層の面方向に比重を連
続的に変化させた多孔質層の製造方法及び特性について
説明する。

まず、製造方法について説明する。

第３図は、多層材の製造方法を説明する金型構成断面図
である。図において、（１８）は凹側金型で、例えばア
ルミニウム等の熱伝導性の良い材質で構成されており、
（１９）は凸側金型で、同様にアルミニウムで構成され
ている。

（２０）、（２１）は各々金型の温度を上げるヒーター
で、凹側金型（１８）の方が凸側金型（１９）よりも高
温にされる。

製法■ 原料として、熱可塑性樹脂の粒状素材を用いて、多孔質
構造体を成形する場合について説明する。

凹側金型（１８）の壁部（２２）の温度は、凹側金型（
１８）と凸側金型（１９）によって形成される閉空間（
２３）内に入れられる原料である粒状素材の軟化する温
度以上で熱分解温度以下、通常１５０〜２４０℃にセッ
トされ、凸側金型（１９）の壁部（２４）の温度は、凹
側金型（１８）の壁部（２２）の温度よりも低い温度、
例えば原料となる粒状素材の軟化する温度付近、通常７
０〜１８０℃にセットされる。

すると、凹側金型（１８）の高温壁部（２２）に接触し
た粒状素材は溶融し、最終的には比重の大きい層、すな
わち融合層【１５）になり、融合の程度により通気性か
ら非通気性に変化する。

凸側金型（１９）の壁部（２４）は高温壁部（２２）よ
り低温のため、壁部（２４）から上記融合層（１５）ま
での粒状素材は、完全流動までには至らないが、半流動
状態で、粒状素材各々が接触部分で溶着し、最終的には
上記融合層（１５）に溶着した多孔質層（１６）が形成
される。

この多孔質層（１６）は通常は通気性であるが、バイン
ダーなどの素材の混合材によっては非通気性になる。

このようにして比重の大きい層と比重の小さい多孔質層
を一体的に同時に成形することができる。

粒状素材の直径が０．２ｎ＋ｍ以下になると、空孔径が
小さくなって、多層材の機能、例えば吸音特性が低下す
る。

また、空孔径を大きくしようこすると、粒子間の融着度
合が少なくなり、機械的強度が低下する。

更に、直径が３ｍｍ以上になると、吸音特性が低下する
。

なお、熱可塑性樹脂の粒状素材原料としては、代表的な
ものとして、ＰＰ（ポリプロピレン）、ＡＳ（アクリル
スチロール）、スチロールなどを用いることができる。

又、熱可塑性樹脂の粒状素材にバインダーとして、メチ
ルエチルケトン（ＭＥＫ）セルロース、ワニス、アセト
ンを吹付けたり、混ぜたりすると、多層材の粒状素材各
々の固着力が増し、機械的強度が向上して、取扱い性が
良くなる。

製法■ 原料として、熱硬化性樹脂の粒状素材を用いて多層材を
成形する場合について説明する。

製法■と同様にして、凹側金型（１８）の壁部（２２）
の温度は、粒状素材の軟化する温度以上で熱分解以下に
セットされ、凸側金型（１９）の壁部（２４）の温度は
、凹側金型（１８）の壁部（２２）の温度よりも低い粒
状素材の軟化する温度付近にセットされる。

ここにおいて金型（１８）、（１９）内に熱硬化性樹脂
、例えばフェノール、ＰＢＴ　（ポリブチレンテレフタ
レート’）　、ＰＥＴ　（ポリエチレンテレフタレート
）などの粒状素材で直径０．２〜３■程度の粒子を、バ
インダーとなる例えばセルロース、ワニス、各種接着剤
などと混合して投入し、金型（１８）、（１９）を加圧
しながら閉じ、数分〜数時間加熱する。

この加熱は上述した金型（１８）、（１９）のセット温
度で行われ、加圧力は加熱状態で１　ｋｇ／ｅｌ　　〜
数ｔｏｎ　／ｃｍ２である。

このようにすると、凹側金型（１８）の高温壁部（２２
）に接触した粒状素材は軟化し、バインダーで接着され
て比重の大きい層となり、軟化の程度により、通気性か
ら非通気性に変化する。

凸側金型（１９）の壁部（２４）は高温壁部（２２）に
より低温のため、壁部（２４）から上記の比重の大きい
層（１５）までの粒状素利は、完全流動までには至らな
いが、半流動状態で、粒状素材各々が接触部分でバイン
ダーで接着されて、最終的には、上記の比重の大きい層
（１５）に接着した多孔質層（１６）が一体向に形成さ
れる。

この多孔質層（１６）は通常は通気性であるが、バイン
ダーの混合量が多くなると、非通気性になる。

さらに、多層材の多孔質層の比重を、多孔質層の層面方
向に変化させようとするには、低温側の金型の温度を上
記層面方向に沿って変化すればよい。

すると低温側の金型の中でも、より高温部に対向する多
孔質層部分は、比重が大きくなり、より低温部に対向す
る多孔質層部分は比重が小さくなる。

一方、上述の製法においては、多層材が一体的に成形で
きるので、金型を変えることにより、種々の形状、特に
複雑な形状の多層材にも容易に対応できる。

次に、このようにして製造された、層の厚さ方向もしく
は層の面方向に比重を連続的に変化させた多孔質層の各
種特性及び応用等について説明する。

（ｉ）吸音特性 第４図は、製法■で成形された厚さ１０ｍｍの多孔質構
造体（はとんど全域多孔質層）における厚さ方向の空孔
率（比重）分布例を示す図である。

第４図中、曲線ＡＳＣは、空孔率が厚さ方向にほぼ−様
な特性を示し、それぞれ約２５（％）、約１０（％）の
ものであり、曲線Ｂは、空孔率か厚さ方向に分布を有し
、１０〜２０（％）の範囲で連続的に変化１−でいるも
のである。

この種の多孔質構造体を吸音材として利用する場合には
、その吸音特性が問題になる。

第５図は第４図に示す三種類の空孔率分布を有するサン
プルにおける垂直入射吸音率をＪＩＳＡ１４Ｑ５１”管
内法による建築材料の垂直入射吸音率の測定法」により
測定した結果を示す。

なお、曲線Ｂの厚さ方向に空孔率分布を有するサンプル
では、空孔率が１０（％）の方を音波を入射する面εし
た。

図から判るように、空孔率分布を有するサンプル（曲線
Ｂ）が最も吸音率特性が良いことを確認した。

次に、多孔質体の面方向に空孔率（比重）を変化させる
ことによる吸音特性の改善効果について説明する。第６
図は、三種類のサンプルの空孔率の変化を示し、曲線Ａ
→Ｂ−Ｃの順で空孔率が小さくなっている。

このときの吸音特性を第７図に示す。この図より、特に
、音波入射面側の空孔率を小さくすれば（曲線Ｃに相当
）、低周波域の吸音率が向上する。

従って、多孔質体の面方向の空孔率に分布を持たせるこ
とにより、広い周波数帯域で良好な吸音特性を得ること
ができる。

以上説明した多孔質層を形成する樹脂粒は形状が球状の
ほか、円筒状、円柱状、立方体などでもよい。ひげ付き
の熱可塑性樹脂粒はひげの部分が溶融しやすいので、原
料として好適である。

又、多層材の軽量化を図る目的で、例えば発泡した中空
粒状素材や発泡性素材を原料として利用することもでき
る。

更に、補強用として原料に短繊維を混入させてもよいし
、バインダーとして糸状の熱可塑性樹脂を原料に混入さ
せてもよい。

なお、多孔質体としての特性、特に吸音特性に対し、粒
状素材の形状や長径には、より優れた特性を有する範囲
があることを確認した。以下に説明する。

第８図には、粒状素祠の形状を変えた場合の素材入射吸
音率の特性バラツキ（サンプル数５個での特性のバラツ
キ）を示す図である。曲線Ａは粒状素材が直径０．８　
（＋ｕ）　、長さ１　（Ｉｍｍ）の円筒形状のもの、曲
線Ｂは直径１　（開）の球体状のものである。

なお、いずれも多孔質層の厚さは１０　（ｍ＋ａ）であ
り、吸音率を測定した周波数は２　（ＫＨｚ）である。

同図より、球体状のもの（曲線Ｂ）は、サンプルの違い
による特性の差が少なく、極めて安定していることが判
る。

この理由は、球体状の場合、粒状素材どうしの接触点が
一個所となるので、成形時に粒状素材の層状態が安定し
て均一になるためである。

このように、特にサンプル間で特性の安定性を要する場
合などには球体状（球体もしくは楕円体）にする方が、
より好ましい多孔質構造体を得ることができる。

また、吸音特性は、粒状素材の長径によっても光なるこ
とを確認した。第９図に、粒状素材の長径と吸音率の関
係を示す。

サンプルの厚さは１０　（ａｍ）で、測定周波数は２　
（ＫＨｚ）である。粒状素材を径を小さく過ぎたり、大
きくし過ぎたりすると、音波が多孔質体内に侵入しにく
くなったり、多孔質体の固有音響インピーダンスが空気
側の固有音響インピーダンスと整合しなくなったりして
吸音率が低下する。

第９図より、粒状素材の長径は、実用的な範囲では０．
２〜３．０　（ｏｈｍ）　、好ましくは１．０〜２．０
（ｌｌＩ！ｌ）の範囲とすることにより、吸音特性を良
好にできることを確認した。

次に、本発明に用いる多孔質構造の他の実施例について
説明する。

多孔質構造体は、層の厚さ方向もしくは層の面方向に比
重を連続的に変化させた多孔質層と、この多孔質よりも
空孔率が小さく比重の大きい中実層とを層状にしたもの
である。

この中実層は、粒状素材が熱可塑性樹脂の場合は、融合
層になり、融合の程度により通気性から非通気性まで変
化する。

また、粒状素材が熱硬化性樹脂の場合には、粒状素材が
軟化しバインダーで接着されて比重の大きい層となり、
軟化の程度により通気性から非通気性まで変化する。

次に、このような多孔質構造体の代表的な製造方法につ
いて説明する。

製法例■−■ 製法■において、凹側金型（１８）の壁部（２２）の温
度を１５０℃にセットし、凸側金型（１９）の壁部（２
４）の温度を１００℃にセットし、ＡＢＳ樹脂として、
電気化学工業株式会社製ＧＴＲ−４０（グレード）、軟
化する温度８６℃の熱可塑性樹脂の粒状素材、直径１ｆ
ｆｌｌ１１の球状粒子を金型に入れ、金型（１８）、（
１９）を閉じた。この時、壁面（２２）、（２４）間の
距離は１０ｍｍであった。

この状態で２０分間経過（つまり加熱状態を持続）させ
て金型（１８）、（１９）を開放した。

なお、加熱状態のときの加圧力は１００　ｋｇ／ｃｍ２
であった。

このようにして成形した多層材（１４）を第１０図に示
す。この多層材（１４）は厚さが１０ｍｍでその中の融
合層（１５）の厚さは約１開、多孔質層（１６）の厚さ
は約９０１ｍであった。

製法例■−３ 製法■において、凹側金型（１８）の壁部（２２）の温
度を１８０℃にセットし、凸側金型（１９）の壁部（２
４）の温度を１３０℃にセットし、ＡＢＳ樹脂として、
電気化学工業株式会社製ＧＴＲ−４０＜グレード）、軟
化する温度８６℃の熱可塑性樹脂の粒状素材、直径ｌｌ
ｌ１ｉｌの球状粒子を金型に入れ、金型（１８）、（１
９）を閉じた。この際、壁面（２２）、（２４）間の距
離は１０＋＋＋Ｉ１１であった。

この状態で１５分間経過させて金型（１８）、（１９）
を開放した。なお加熱状態のときの加圧力は１００　ｋ
ｇ／ｃ１１”　テあった。

このとき成形した多層材（１４）は厚さが１０間、その
中の融合層（１５）の厚さは約１開、多孔層（１６）の
厚さは約９！１Ｌ１１であったが、製法例■−２の成形
多層材（１４）に比べ、多孔層（）６）の表面部の融合
化が一部分進み、３０μｍ程度のスキン層が形成された
。

製法例■−２ 製法■において、凹側金型（１８）の壁（２２）の温度
を２００℃にセットし、凸側金型（１９）の壁部（２４
）の温度を１５０℃にセットし、熱硬化性樹脂と１．て
、フェノール樹脂（明和化或株式会社製、ＭＷ−７５２
（グレード）、軟化する温度１９０℃）で直径１ｍｍの
粒状素材を、バインダーとなる粉末状セルロース１５重
量％と共に金型に入れ、金型（１８）、（１９）を−閉
じた。

壁面（２２）、（２４）間の距離は１０開であった。こ
の状態で２５分間経過（つまり加熱状態を持続）させて
金型（１８）、（１９）を開放した。

なお加熱状態のときの加圧力は１５０　ｋｇ／　ｃｍ２
であった。このように成形した多層材（１４）は厚さが
１０開で、その中の比重の大きい層（１５）の厚さは約
ＩＩＩＩＩｌ１１多孔質層（１６）の厚さは約９ｍａｎ
であった０ なお熱硬化性樹脂を熱可塑性樹脂でコートした粒状素材
を原料として用いてもよい。

次に、上記のようにして成形された多層材（層状の多孔
質構造体）の特性等について説明する。

（ｉ）空孔率 第１１図は成形された多層材の空孔率を示す曲線図で曲
線実■−２、実■−３はそれぞれ製法例■−２、製法例
■−３によって製造された多層材の厚さ（Ｉｌｌ＋ｌ）
に対する空孔率（％）を示す。

融合層（１５）はいずれも非通気性で、実■−２の多孔
質層（１６）は厚さ方向に空孔率が連続的に変化し、表
面（低温側）で空孔率が最大となる。実■−３の多孔質
層（１６）は厚さ方向に空孔率が連続的に変化するが、
多孔質層（１６）の中央で空孔率が最大になり表面部（
低温側）で空孔率が低下する。

すなわち、表面部の空孔率は、多孔質層（１６）の最大
の空孔率と融合層（１５）の空孔率の中間であり、部分
的に融合したスキン層（１７）が形成されていることを
示している。

なお比重は材質が同じであれば、当然ながら空孔率が小
さいほど大きい。

（Ｉｉ）層状多孔質構造体の特性 多層材を吸音材として使用する場合にはその吸音特性が
問題になる。

第１２図は垂直入射吸音率を比較する曲線図で、垂直入
射吸音率を前述のＪＩＳ　　Ａ　　１４０５により測定
した結果を示す。

曲線実■−２は製法■−２で製造した多層材で厚さ１０
間のもの、曲線「従」は従来の吸音材であるウレタンフ
オームで厚さ１０＋ｎのものの特性をそれぞれ示す。

図からも判るように、多層材の垂直入射吸音率は従来の
吸音材（ウレタンフオーム）のそれと同等以上の特性を
有することを確認した。

第１３図は同様な垂直入射吸音率の特性曲線図で、いず
れの曲線も前述の方法で製造した多層祠の特性で、実■
−２、実■−３はそれぞれ製法例■−２、製法例■−３
で製造した厚さ１０ｍｌ１の多層材の特性を示す。

なお、製法例■−３のものの特性が良好な理由は表面部
の空孔率の最適化の影響と思われる。

（ｉｉｉ）スキン層の効果 次に、スキン層により吸音特性が向上する現象の解明及
びその最適厚さについて説明する。

まず、多孔質構造体としてＡＢＳ樹脂を用いて、厚さ１
０ｉｎのサンプルを前述の製法■により製作した。

このサンプルの空孔率分布の実測結果を第１４図に、空
孔率の小さい方を音波入射面なしでその垂直入射吸音率
特性を第１５図に示す。

図から明らかなように、このサンプルでは、４００（Ｈ
ｚ）という低周波で吸音率が最大となり、しかもその値
が９０（％）を越える良好な吸音特性が得られた。

このとき、このサンプルの音波入射面側の低空孔率部を
顕微鏡で破断観察した結果、その表面が厚さ３０ミクロ
ン程度の、はぼ非通気性のスキン層になっていることが
見出された。

さらに、スキン層の厚さを種々変更して吸音特性の試験
を行った結果、スキン層の厚さが１００ミクロンを越え
ると、スキン層が質量としてではなく、弾性膜（バネ系
）として働くようになり、最高吸音率の周波数は、逆に
上がってしまい、所要の効果は得られなかった。

従って、スキン層の厚さは１００ミクロン以下が妥当で
あることを確認した。

上記の層状の多孔質構造体は、主として二層の場合で説
明してきたが、三層あるいは任意層・任意材質の多孔質
構造体とすることもできる。

第１６図は、スキン層（１７）　、多孔質層（１６）及
び非通気性の中実層（１５）よりなる三重層の多孔質構
造体（１４ａ）の断面図を示す。

これを、吸音材として用いる場合には、前述１７たよう
に、スキン層（１７）及び多孔質層（１６）により優れ
た吸音特性を有し、かつ非通気性の中実層（１５）が遮
音体となるので、吸音と遮音の両機能を効果的に発揮す
る構造体とすることができる。

なお、上記例に限らず、各分野でその用途に応じて、任
意層・任意材質の多孔質構造体として応用できることは
いうまでもない。

さらに、粒状素材に樹脂粒以外の粒を含む素材を用いる
ことにより、多孔質構造体の機能を拡大させることがで
きる。以下、その一実施例を説明する。

まず、製造方法について説明する。

製法例■−１ 第１７図は金型（１８）、（１９）の空間（２３）に２
種類の粒を含む素材を入れ金型（１８）、（１９）を閉
じたところを示す断面図である。

凹側金型（１８）内に、最初に長径が約０．２１１１０
１の鉄粒（２５）を積み厚さが約ｌｌｌ１ｆｆｌになる
ように充填し、その後、長径が約１ｍｍのＡＢＳ樹脂粒
（２６）（製法例の−２に使用したものと同じもの）を
閉空間（２３）の高さ（１０ｍｎ＋）より約２＋１Ｉ１
１はど高くなるように充填する。

充填後、凸側金型（１９）（第１７図では板状金型）を
凹側金型（１８）に密着接合させることにより、上記鉄
粒（２５）とＡＢＳ樹脂粒（２６）の充填層を圧縮（７
、閉空間（２３）内に異種粒の充填層を形成する。

以上の条件で、ＡＢＳ樹脂粒の軟化する温度８６℃より
高い温度、っまり凹側金型温度を１５０℃、凸側金型温
度を１００℃に昇温し、約２０分加熱する。鉄粒（２５
）の融点は約１５００℃であることから、その鉄粒の粒
形状は保持された状態となる。

一方ＡＢＳ樹脂粒は、特に凹側金型（１８）の壁部（２
２）は高温であることから、それに接触する鉄粒も高温
となり、鉄粒（２５）と接触するＡＢＳ樹脂粒（２６）
は溶融し、溶融したＡＢＳ樹脂粒が鉄粒（２５）を取り
巻くように流動する。

加熱後、冷却されて成形された多層体（１４）は、厚さ
が１０間でその中鉄粒（２５）が混入された融合層（１
５）は厚さが約Ｉ　１１１１％多孔質層（１６）は厚さ
が約９ａ＋ｓの一体化した積層体となった。融合層（１
５）の比重は、鉄粒を含まない場合は、ＡＢＳ樹脂の比
重そのものとなり、１．０５ｇｒ／ｃｃであるが、鉄粒
を入れた場合は融合層のみを切断し、その比重を測定し
た結果、４．４ｇｒ／ｅｅであった。

多層材の多孔質層を吸音材とし、融合層を遮音材として
利用する場合、遮音材としてはその比重が大きいほど遮
音特性が向上するので、この多層材は遮音特性に優れる
。

従来は、ＡＢＳ樹脂のような比重の軽い材料の遮音度を
上げるには、その材料の厚さを厚くするか、鉄板などの
金属を貼りつけることが必要であったが、この製造方法
では溶融する部分に比重の大きい材料を混入させること
により、多孔質層と比重のさらに大きい融合層を持つ多
層材を容易に実現できる。

次に、特性例（遮音特性）について説明する。

第１９図はこの多層材の遮音度特性を示す曲線図である
。

曲線実■−２、曲線実■−１はそれぞれ製法例■−２で
製造した多層材（鉄粒なし）の厚さ１０ｍｍのもの、製
法例■−１で製造した多層材（鉄粒入り）の厚さ１０ｍ
ｍのものの遮音特性を示す。

この遮音特性は第１８図の特性測定器を用いて測定した
。バイブ（２７）（１００ｍ＋ｎφ）の中に、測定する
多層材（１４）を挿入し、その前後にマイクロホンＮｏ
、１、Ｎｏ、２（３０）、（３１）を設置する。

パイプ（２７）の−万端よりスピーカ（２８）で音を入
射させる。バ・ｒブ（２７）の他端は閉じており、その
閉端には、長さ約１０００ｍｍのグラスウール（２９）
を充填しており、閉端で音が反射しないように処理され
ている。スピーカ（２８）で放射され、多層材（１４）
に入射する入射波の音圧レベルはマイクロホンＮｏ、１
（３０）で測定し、多層材を透過する透過波の音圧レベ
ルは、マイクロホンＮｏ、２（３１）で測定される。

なお、多層材の遮音度（ｄ　Ｂ）は、入射波の音圧レベ
ルから透過波の音圧レベルを差引いた値で評価した。

第１９図に示すように、鉄粒入りのもの（実■−１）が
、鉄粒なしのもの（実■−２）より約１０ｄＢ遮音度が
向上している。

上述実施例においては、樹脂粒に混合する粒を鉄粒とし
たが、他の金属、ガラスや比重の大きい材料でも同様の
効果を発揮する。

又、上述実施例においては、遮音特性の向上のみ説明し
たが、電磁シールドにアルミニウムなど電磁シールドに
効果のある材料を混入させてもよく、更に融合層や多孔
質層の強度向上にグラスフィアバなどを、樹脂粒に混入
して成形してもよい。

次に、電磁シールド効果を有する非通気性のシールドプ
レートを備える場合を第２０図により説明する。なお前
述した部分と同じ部分には同一符号を付して説明を省略
する。

図において、（２５）は吸音板（１２ａ）の内側に配置
さＰ３た吸音板（１２ａ）と略同じ形の電磁シールド効
果を有する非通気性のシールドプレトであり、シールド
プレート（２５）は吸音板（１２ａ）と共にネジ（１３
）によりメインプレート（９）に取り付けられている。

これにより、吸音性をさらに向上することができると共
に電磁シールド効果をも有することができる。

また、第２１図に示されるように、シールドプレート（
２５）の上面に吸音板（１２ａ）に穿設された孔（２６
）に嵌合する突起（２７）を設けると、シールドプレー
ト（２５）と吸音板（１２ａ）とのメインプレート（９
）への取り付けが容易になる。

なお、上述実施例においては、吸音板（１２ａ）をネジ
（１３）によりメインプレート（９）に取り付けていた
が、これに限らず、第２２図に示すように、メインプレ
ート（９）に穿設された孔（２８）に嵌合する突起（２
９）を吸音板（１２ａ）の下側に設け、突起（２９）に
より吸音板（１２ａ）がメインプレート（９）に固定さ
れるようにしてもよい。

［発明の効果コ 以上のように、この発明によればメカ部に取り付けた吸
音板を比重を層の厚さ方向もしくは層の面方向に連続的
に変化させた多孔質層とその一側に融着して一体化した
非通気性の融合層を有する多孔質構造体により吸音特性
を向上できる。

また、融合層を厚さ１００ミクロン以下のスキン層とす
ると、さらに吸音特性を向上させることができる。

更に、比重を変化させた多孔質層の一側面に、この多孔
質よりも空孔率が小さい中実層を他側面に厚さ１００ミ
クロン以下のスキン層を設けると、相乗的に特性向上が
図れる。

また、多孔質構造体を構成する粒子素材を複数の異なる
材質にすると、電子シールド性能の向上も図れる。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の一実施例による磁気記゛録再生装置
のメカ部を示す斜視図、第２図は本発明に用いる多層材
（多孔質構造体）の模式的断面図、第３図は多孔質構造
体を製造する金型構成断面図、第４図は本発明に用いる
多孔質構造体の第１の実施例における多孔質構造体の厚
さに対する空孔率を示す曲線図、第５図は第４図に空孔
率曲線を示した多孔質構造体の垂直入射吸音率の特性曲
線図、第６図は本発明に用いる多孔質構造体の第２の実
施例における多孔質構造体の厚さに対する空孔率を示す
曲線図、第７図は第６図に空孔率曲線を示した多孔質構
造体の垂直入射吸音率の特性曲線図、第８図は多孔質層
を形成する粒状素材の形状を変えた場合の垂直入射吸音
率の特性のバラツキを示す特性図、第９図は粒状素材の
直径と吸音率の関係を示す特性図、第１０図は本発明に
用いる層状の多孔質構造体を一部断面で示す図、第１１
図は本発明に用いる第３の実施例の多孔質構造体の厚さ
に対する空孔率を示す曲線図、第１２図及び第１３図は
従来のものと第１１図に空孔率曲線を示した多孔質構造
体との垂直入射吸音率の特性を比較する曲線図、第１４
図は本発明に用いるスキン層を有する多孔質構造体の空
孔率を示す曲線図、第１５図は第１４図に空孔率曲線を
示したスキン層を有する多孔質構造体の垂直入射吸音率
の特性曲線図、第１６図は本発明に用いる任意層状の多
孔質構造体を示す断面図、第１７図は鉄粒入り多孔質構
造体を製造するための金型構成断面図、第１８図は遮音
特性を測定する特性測定器の説明図、第１９図は本発明
に用いる二種類の多孔質構造体の遮音度特性図、第２０
図から第２２図までは本発明の他の実施例を示す斜視図
、第２３図は従来の磁気記録再生装置を示す斜視図、第
２４図は従来のメカ部を示す斜視図、第２５図はメカ部
の動作を示す平面図である。 図において、（６）は回転ドラム、（１４）は多層月（
多孔質構造体）、（１５）は融合層（比重の大きい層、
中実層）、（１６）は多孔質層である。 なお、図中、同一符号は同−又は相当部分を示す。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 回転ドラム装置を有するヘリカル方式の磁気記録再生装
   置において、比重を厚さ方向もしくは面方向に連続的に
   変化させた多孔質層部材と、多孔質層部材の外側に融着
   した非通気性の融合層部材とからなる多孔質構造体によ
   り前記回転ドラム装置の上面と側面とを覆ったことを特
   徴とする磁気記録再生装置。