JPH0374492B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0374492B2 JPH0374492B2 JP21311185A JP21311185A JPH0374492B2 JP H0374492 B2 JPH0374492 B2 JP H0374492B2 JP 21311185 A JP21311185 A JP 21311185A JP 21311185 A JP21311185 A JP 21311185A JP H0374492 B2 JPH0374492 B2 JP H0374492B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coil
- transformer
- coils
- unbalanced signal
- signal suppression
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Coils Or Transformers For Communication (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
(イ) 産業上の利用分野
本発明はテレビジヨン受像機のアンテナに結合
したフイーダ線終端に結合され、前記フイーダ線
にのる不平衡信号を抑圧するための不平衡信号抑
圧トランスに関する。
したフイーダ線終端に結合され、前記フイーダ線
にのる不平衡信号を抑圧するための不平衡信号抑
圧トランスに関する。
(ロ) 従来の技術
テレビジヨン受像機のアンテナのインピーダン
スは平衡型の300Ωであり、通常アンテナからテ
レビジヨン受像機まではフイーダ線が結合されて
いる。
スは平衡型の300Ωであり、通常アンテナからテ
レビジヨン受像機まではフイーダ線が結合されて
いる。
そして、フイーダ線の２線路にテレビジヨン受
像機からの不要幅射信号が乗ることにより、不平
衡信号が生じる。
像機からの不要幅射信号が乗ることにより、不平
衡信号が生じる。
この不平衡信号を抑圧するための不平衡信号抑
圧トランスとしては従来、第７図イ，ロに示す様
な構成がある。即ち同トランスはメガネコア５の
２つの窓５ａ，５ｂに夫々密結合された第１及び
第２コイルL1，L2及び第３、第４コイルL3，L4
が夫々バイフアイラ巻で2.5〜3.5ターン巻かれ図
示の如く結線されている。尚、線材はポリエステ
ル平衡線（特性インピーダンス150Ω）が使用さ
れている。
圧トランスとしては従来、第７図イ，ロに示す様
な構成がある。即ち同トランスはメガネコア５の
２つの窓５ａ，５ｂに夫々密結合された第１及び
第２コイルL1，L2及び第３、第４コイルL3，L4
が夫々バイフアイラ巻で2.5〜3.5ターン巻かれ図
示の如く結線されている。尚、線材はポリエステ
ル平衡線（特性インピーダンス150Ω）が使用さ
れている。
次に、上述の不平衡信号抑圧トランスの動作に
ついて第８図イ，ロに従い説明する。まず、同図
イに示す如く入力端子１，２に平衡信号ｅ，−ｅ
が印加されると第２、第３コイルL2，L3に発生
する逆起電圧は同方向となり、出力端子３，４に
は夫々、−ｅ，ｅの平衡信号が出力される。即ち、
入力電圧２ｅ、出力電圧２ｅとなり損失はほとん
どない。また、入力出力インピーダンスは共に
300Ωとなる。
ついて第８図イ，ロに従い説明する。まず、同図
イに示す如く入力端子１，２に平衡信号ｅ，−ｅ
が印加されると第２、第３コイルL2，L3に発生
する逆起電圧は同方向となり、出力端子３，４に
は夫々、−ｅ，ｅの平衡信号が出力される。即ち、
入力電圧２ｅ、出力電圧２ｅとなり損失はほとん
どない。また、入力出力インピーダンスは共に
300Ωとなる。
次に、同図ロに示す如く、入力端子１，２に不
平衡信号ｅ，−ｅが印加されると第２、第３コイ
ルL2，L3に発生する逆起電圧は逆方向になり打
ち消されるため出力端子３，４間には電圧は発生
しない。従つて不平衡信号は抑圧されることにな
る。上述の従来例は例えば特開昭54−117607号公
報に記載されている。
平衡信号ｅ，−ｅが印加されると第２、第３コイ
ルL2，L3に発生する逆起電圧は逆方向になり打
ち消されるため出力端子３，４間には電圧は発生
しない。従つて不平衡信号は抑圧されることにな
る。上述の従来例は例えば特開昭54−117607号公
報に記載されている。
しかしながら、上述の従来のトランスは、入出
力間がコイルのバイフアイラ巻きによるＭ結合の
ため比較的結合損失が大きいという欠点を有す
る。
力間がコイルのバイフアイラ巻きによるＭ結合の
ため比較的結合損失が大きいという欠点を有す
る。
上述欠点を解消した不平衡トランスとして、第
９図イ，ロのものもある。即ち、同極性で且つ密
結合になるようにしたコイルL5，L6より構成さ
れ、このコイルが円環状のコア６にバイフアイラ
巻きされている。このトランスは不平衡信号を大
きく減衰せしめるが、平衡信号はほとんど減衰さ
せない。
９図イ，ロのものもある。即ち、同極性で且つ密
結合になるようにしたコイルL5，L6より構成さ
れ、このコイルが円環状のコア６にバイフアイラ
巻きされている。このトランスは不平衡信号を大
きく減衰せしめるが、平衡信号はほとんど減衰さ
せない。
しかしながらこの従来のトランスは第７図と同
様に特性インピーダンス150Ωのポリエステル平
行線を使用した場合、トランスの特性インピーダ
ンスが150Ωと低くなり、VSWR（電圧定材波比）
が悪化するため、画質の劣化及びゴーストの原因
となる。更にトランスの小型化のために細いポリ
ウレタン線を使用すると更に特性インピーダンス
が低下する。
様に特性インピーダンス150Ωのポリエステル平
行線を使用した場合、トランスの特性インピーダ
ンスが150Ωと低くなり、VSWR（電圧定材波比）
が悪化するため、画質の劣化及びゴーストの原因
となる。更にトランスの小型化のために細いポリ
ウレタン線を使用すると更に特性インピーダンス
が低下する。
(ハ) 発明が解決しようとする問題点
本考案は上述の欠点を解消するものであり、結
合損失が少なく、インピーダンス特性が良好で且
つ不平衡信号抑圧特性も良好な不平衡信号抑圧ト
ランスを提供するものである。
合損失が少なく、インピーダンス特性が良好で且
つ不平衡信号抑圧特性も良好な不平衡信号抑圧ト
ランスを提供するものである。
(ニ) 問題点を解決するための手段
一端が入力端子の一方に接続された他端が出力
端子の一方に接続された第１コイルと、この第１
コイルと同極性で且つ密結合とされた第２コイル
と、この第２コイルの両端にその両端が接続され
た第３コイルと、この第３コイルと同極性で且つ
密結合とされると共に一端が前記入力端子の他方
に接続され他端が前記出力端子の一方に接続され
た第４コイルとからなる不平衡信号抑圧トラン
ス。
端子の一方に接続された第１コイルと、この第１
コイルと同極性で且つ密結合とされた第２コイル
と、この第２コイルの両端にその両端が接続され
た第３コイルと、この第３コイルと同極性で且つ
密結合とされると共に一端が前記入力端子の他方
に接続され他端が前記出力端子の一方に接続され
た第４コイルとからなる不平衡信号抑圧トラン
ス。
(ホ) 作用
本発明は入出力間にＭ結合が介在せず、且つ特
性インピーダンスが低下することなく、不平衡信
号のみを充分抑圧せしめる様作用する。
性インピーダンスが低下することなく、不平衡信
号のみを充分抑圧せしめる様作用する。
(ヘ) 実施例
以下、図面に従い本発明の一実施例を説明す
る。
る。
第１図イ，ロは本実施例における不平衡抑圧ト
ランスの結線図及び斜視図であり、メガネ型コア
５の２つの窓５ａ，５ｂには、夫々第１、第２コ
イルL1，L2及び第３、第４コイルL3，L4が夫々、
同極性で且つ密結合となる様にバイフアイラ巻き
により3.5ターン巻かれている。また、第１及び
第３コイルL1，L3の一端は夫々、入力端子１，
２に接続され、他端は夫々、出力端子３，４に接
続されている。更に、第２及び第４コイルL2，
L4の一端同志及び他端同志及び他端同志は夫々
結合されている。
ランスの結線図及び斜視図であり、メガネ型コア
５の２つの窓５ａ，５ｂには、夫々第１、第２コ
イルL1，L2及び第３、第４コイルL3，L4が夫々、
同極性で且つ密結合となる様にバイフアイラ巻き
により3.5ターン巻かれている。また、第１及び
第３コイルL1，L3の一端は夫々、入力端子１，
２に接続され、他端は夫々、出力端子３，４に接
続されている。更に、第２及び第４コイルL2，
L4の一端同志及び他端同志及び他端同志は夫々
結合されている。
尚、線材は特性インピーダンス150Ωのポリエ
ステル平行線を用いている。
ステル平行線を用いている。
次に上述のトランスの動作について説明する。
まず、第２図イに示す如く、平衡信号ｅ，−ｅ
が入力端子１，２に印加された場合、第２コイル
L2及び第４コイルL4に逆起電圧による電流が
流れることにより第１コイルL1及び第３コイル
L3の電流で生ずる磁束が打ち消され第１、第
３コイルL1，L3での電圧降下がなくなり、出力
端子３，４には入力そのままの２ｅの出力が現わ
れる。又、入出力インピーダンスは共に300Ωと
なる。
が入力端子１，２に印加された場合、第２コイル
L2及び第４コイルL4に逆起電圧による電流が
流れることにより第１コイルL1及び第３コイル
L3の電流で生ずる磁束が打ち消され第１、第
３コイルL1，L3での電圧降下がなくなり、出力
端子３，４には入力そのままの２ｅの出力が現わ
れる。又、入出力インピーダンスは共に300Ωと
なる。
次に、第２図ロに示す如く、不平衡信号ｅ，ｅ
が入力端子１，２に印加されると、第２、第４コ
イルL2，L4に発生する電流が逆方向になるた
め電流が流れない。
が入力端子１，２に印加されると、第２、第４コ
イルL2，L4に発生する電流が逆方向になるた
め電流が流れない。
よつて、第１、第３コイルL1，L3は大きなイ
ンダクタンスとして作用するため出力端子３，４
には出力は現われない。
ンダクタンスとして作用するため出力端子３，４
には出力は現われない。
次に第３図〜第６図に本発明及び従来のトラン
スの比較特性を示す。
スの比較特性を示す。
まず、第３図及び第４図は夫々、大型コアに
0.4φのポリエステル平行線（特性インピーダンス
150Ω）を3.5ターン巻回したトランス及び小型コ
アに0.2φのポリウレタン線を3.5ターン巻回した
トランスの損失特性を示すものである。尚、第７
図に示す従来例を従来例１、第９図に示す従来例
を従来例２とし本発明と従来例１とは同一形状の
コアを用いている。
0.4φのポリエステル平行線（特性インピーダンス
150Ω）を3.5ターン巻回したトランス及び小型コ
アに0.2φのポリウレタン線を3.5ターン巻回した
トランスの損失特性を示すものである。尚、第７
図に示す従来例を従来例１、第９図に示す従来例
を従来例２とし本発明と従来例１とは同一形状の
コアを用いている。
第３図において、従来例１の場合、低周波（０
〜200MHzｚ）帯で他の２つに比べ損失が1dB程
度大きい。従来例２の場合、600MHzを中心に損
失が大きい。本発明の場合、２つの従来例に比べ
て損失が少なく特に０〜500MHzにおいて良好で
ある。
〜200MHzｚ）帯で他の２つに比べ損失が1dB程
度大きい。従来例２の場合、600MHzを中心に損
失が大きい。本発明の場合、２つの従来例に比べ
て損失が少なく特に０〜500MHzにおいて良好で
ある。
第４図において、大型コアを用いた場合に比べ
て２つの従来例では損失が大きくなつているが、
本発明では０〜500MHzにおいてほとんど損失の
増加はみられない。
て２つの従来例では損失が大きくなつているが、
本発明では０〜500MHzにおいてほとんど損失の
増加はみられない。
次に第５図及び第６図は夫々、大型トランス及
び小型トランスの不平衡信号抑圧特性を示すもの
であり、第５図においては従来例１、２の場合、
50〜150MHz帯において良好である。本発明の場
合、50〜150MHzｚにおいては従来例より若干悪
いが、150MHz以上は良好となつており、周波数
に関係なく安定した特性が得られている。
び小型トランスの不平衡信号抑圧特性を示すもの
であり、第５図においては従来例１、２の場合、
50〜150MHz帯において良好である。本発明の場
合、50〜150MHzｚにおいては従来例より若干悪
いが、150MHz以上は良好となつており、周波数
に関係なく安定した特性が得られている。
また第６図においては、第５図と略同じ傾向で
ある。
ある。
(イ) 発明の効果
上述の如く本発明に依れば入出力間にトランス
のＭ結合が介在しないため、結合損失が極めて少
なく、Ｓ／Ｎの劣化が少ない。
のＭ結合が介在しないため、結合損失が極めて少
なく、Ｓ／Ｎの劣化が少ない。
また、インピーダンス特性が良好なため、画質
の劣化及びゴーストを招来することがない。
の劣化及びゴーストを招来することがない。
また、不平衡信号抑圧能力が、広い周波数範囲
にわたつて、所定レベル以上であり特性が安定し
ている。
にわたつて、所定レベル以上であり特性が安定し
ている。
更に、これらの各特性はトランスを小型化した
際にも性能が余り劣化しない。
際にも性能が余り劣化しない。
第１図イ，ロは本発明の一実施例における不平
衡信号抑圧トランスの結線図及び斜視図、第２図
イ，ロは同動作説明図、第３図及び第４図は
夫々、大型及び小型トランスの損失特性図、第５
図及び第６図は夫々、大型及び小型トランスの不
平衡信号抑圧特性図、第７図イ，ロは従来の不平
衡信号抑圧トランスの結線図及び斜視図、第８図
イ，ロは同動作説明図、第９図イ，ロは異なる従
来例における不平衡信号抑圧トランスの結線図及
び斜視図である。
衡信号抑圧トランスの結線図及び斜視図、第２図
イ，ロは同動作説明図、第３図及び第４図は
夫々、大型及び小型トランスの損失特性図、第５
図及び第６図は夫々、大型及び小型トランスの不
平衡信号抑圧特性図、第７図イ，ロは従来の不平
衡信号抑圧トランスの結線図及び斜視図、第８図
イ，ロは同動作説明図、第９図イ，ロは異なる従
来例における不平衡信号抑圧トランスの結線図及
び斜視図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 一端が入力端子の一方に接続され他端が出力
端子の一方に接続された第１コイルと、この第１
コイルと同極性で且つ密結合とされた第２コイル
と、この第２コイルの両端にその両端が接続され
た第３コイルと、この第３コイルと同極性で且つ
密結合されると共に一端が前記入力端子の他方に
接続され他端が前記出力端子の一方に接続された
第４コイルとからなる不平衡信号抑圧トランス。 ２ 前記第１、第２コイル及び第３、第４コイル
はメガネ型コアの一対の突部に夫々バイフアイラ
ー巻きされてなる特許請求の範囲第１項記載の不
平衡信号抑圧トランス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21311185A JPS6273605A (ja) | 1985-09-26 | 1985-09-26 | 不平衡信号抑圧トランス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21311185A JPS6273605A (ja) | 1985-09-26 | 1985-09-26 | 不平衡信号抑圧トランス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6273605A JPS6273605A (ja) | 1987-04-04 |
| JPH0374492B2 true JPH0374492B2 (ja) | 1991-11-27 |
Family
ID=16633760
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21311185A Granted JPS6273605A (ja) | 1985-09-26 | 1985-09-26 | 不平衡信号抑圧トランス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6273605A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0749765Y2 (ja) * | 1990-10-23 | 1995-11-13 | エスエムケイ株式会社 | コモンモードコイル付バルントランス |
| JPH0749766Y2 (ja) * | 1990-10-23 | 1995-11-13 | エスエムケイ株式会社 | コモンモードコイル付バルントランス |
-
1985
- 1985-09-26 JP JP21311185A patent/JPS6273605A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6273605A (ja) | 1987-04-04 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |