JPH0375285B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0375285B2 JPH0375285B2 JP59036070A JP3607084A JPH0375285B2 JP H0375285 B2 JPH0375285 B2 JP H0375285B2 JP 59036070 A JP59036070 A JP 59036070A JP 3607084 A JP3607084 A JP 3607084A JP H0375285 B2 JPH0375285 B2 JP H0375285B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cutting
- tip
- cutting edge
- chip
- end mill
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
- B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
- B23C5/109—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft with removable cutting inserts
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Milling Processes (AREA)
Description
〔発明の利用分野〕
本発明は、フライス作業用工具のステツプ切削
式スローアウエイエンドミルに関するものであ
る。 〔発明の背景〕 主切刃を外周軸方向にステツプ状にずらして配
置した従来のスローアウエイエンドミルには、第
１図および第２図に示すようにカツターボデイ１
に対して三角チツプ２を使用した例、あるいは第
３図および第４図に示すように丸チツプ２′を使
用した例などがある。このような従来のスローア
ウエイエンドミルのうち、三角チツプ２を用いて
いるものはコーナ部のコーナ角が60度と小さいた
め強度が低く、このため送りを大きくするとコー
ナ切刃が欠損し易いという問題があつた。 また、丸チツプ２′を使用した従来のものは切
刃強度上は問題ないが、曲線の切刃であるため切
屑生成時に切屑同士の相互干渉が生じ易く、した
がつて、厚い切屑のときすなわち送りを大きくし
たときは異常に切削抵抗が増加し易く、剛性のあ
る機械、ワークさらに大きな外径寸法のエンドミ
ルなどに実用上制約されている。 〔発明の目的〕 本発明の目的とするところは、切刃強度の向
上、切削抵抗の減少およびスローアウエイチツプ
と切削面との接触に伴う不具合を防止得るステツ
プ切削式スローアウエイエドミルを提供すること
にある。 〔発明の概要〕 本発明は、円柱状をなすカツターボデイの外周
に、該カツターボデイの底面部に設置されるチツ
プおよび該チツプに続いて設置されるスローアウ
エイチツプを、分担切削できるように軸方向およ
び周方向にそれぞれ偏位した位置に取付けて構成
されるステツプ切削式スローアウエイエンドミル
において、主切刃を構成するスローアウエイチツ
プをそのコーナ各が100〜150度である多角形チツ
プとし、かつ、前記スローアウエイチツプの主切
刃をカツターボデイの回転中心軸線に対して１〜
15度傾斜させ軸方向の切刃形状をのこ刃状に構成
したことを特徴とするものである。 上記多角形チツプにおいて、コーナ角が100度
以下の直角ないし鋭角になると、コーナ部に切削
応力が集中し易いと同時にチツプの強度の点から
欠損が生じ易く、またコーナ角が150度以上ない
し切刃が円状のものは、主切刃の直線性が実際上
困難であり、切屑流出の単調性が失われるため切
削抵抗の増加が急激に大となる。したがつて、コ
ーナ角は100〜150度とするものである。 上記多角形チツプの一辺の長さは、２mm以下で
は切刃強度不足と同時にスローアウエイチツプの
確固たる保持が実用上困難となるため欠損し易
く、また、10mm以上では切削抵抗が大きくびびり
易くなると共に切屑が幅広いため排出が悪くな
る。したがつて、一辺の長さは２〜10mmとするも
のである。 〔発明の実施例〕 以下、本発明を図に示す実施例により説明す
る。第５図および第６図は正八角形ネガチツプを
使用した一実施例であり、カツターボデイ１１の
外周部に11枚のスローアウエイチツプ１２を取付
けたもので、取付け位置は回転方向に一定角度β
（図ではβ＝120度）だけずらし、回転半径はいず
れも同一としている。しかして、軸方向には一定
量Saつづずらして配置し、外周の主切刃１３は外
周面に対し傾斜角αだけ傾けて取付けてある。上
記の切刃構成に、さらに底面部に四角チツプ１７
を取付けてエンドミルとして使用する。 主切刃１３が半径方向には基本的に同一寸法で
ある外周面に対して傾斜して設けられているの
は、切削性の向上および仕上面の段差を少なくし
て平面度の向上を図つたもので、この主切刃１３
は傾斜角αは１〜15度が望ましい。αが１度以下
すなわち各スローアウエイチツプの切刃がほぼ直
線状に位置する場合には、切削時に隣合う切刃の
交点近傍の切屑厚さが極度に薄くなり、このこと
によつて比切削抵抗が急激に増加する。また、カ
ツターボデイおよびスローアウエイチツプの製作
誤差によつては、切削面に切刃が接触するのみで
単にこするだけとなり、該スローアウエイチツプ
の異常摩耗や欠損さらにはエンドミル全体の振動
が発生する等の不具合が生じる。一方、前記αが
15度以上ではコーナ部の両端部分に負荷が作用す
ることになり、該コーナ部の負荷が増大するた
め、切刃損傷が増大する。さらに、切削面の平面
度が従来のエンドミルと同程度となり好ましくな
い。 前述のように主切刃を１〜15度外周面に対して
傾斜して設けることにより、主切刃全体としては
形状がこの刃状となる。したがつて、隣合う切刃
の交点近傍の切屑厚さが極度に薄くなることがな
く、比切削抵抗の増大を防止できる。また、各部
の製作誤差に伴つて生じる切刃と切削面のこすれ
を防止し、これに伴う異常摩耗、欠損および振動
等の不具合を抑制することができる。さらに、ス
ローアウエイチツプのコーナ部については、前記
傾斜角αを比較的小さい範囲に抑えているため、
該コーナ部に作用する負荷の増大を抑えており切
刃損傷を防止することができる。 第７図は本実施例に用いるスローアウエイチツ
プ１２を示し、チツプ中心に取付用穴１４を有し
コーナ部１６は適宜の曲線状を呈した正八角形の
ネガチツプである。上記曲線部はコーナ部１６の
欠損を防止するなどの目的で設けられ、一般的に
半径が0.2〜1.2mm程度が望ましい。 第８図は切刃直交断面の部分拡大図で、主切刃
１３よりランド幅ｔを介してすくい角θを持つよ
うすくい面上に凹部１５が設けられている。 第９図は底面部に取付ける四角チツプ１７を示
すもので、チツプ中心に取付用穴１８があり外周
切刃１９が設けられ、さらに、外周切刃１９より
ランドを介してすくい角を持つ凹部２０が設けら
れている。 第１０図および第１１図は本発明の他の実施例
を示すもので、第５，６図におけるスローアウエ
イチツプ１２を軸方向にステツプ上にずらしなが
ららせん状に配置したものである。 以上述べた実施例と従来品（第１，２図の三角
チツプおよび第３，４図の丸チツプ）との比較切
削試験について、以下説明する。 三角チツプは、内接円の直径9.525mm、コーナ
部の半径0.8mmのネガスローアウエイチツプで、
Sa＝6.5mm、α＝３度、β＝120度ものであり、丸
チツプは、内接円の直径12.7mmのボジスローアウ
エイチツプで、Sa＝7.5mmのものであう。これに
対し、実施例のスローアウエイチツプは、内接円
の直径12.7mm、コーナ部の半径0.8mmの正八角形
ネガチツプで、Sa＝4.5mm、α＝３度、β＝120度
のものである。 上記チツプを使用し、カツター直径50mmで回転
数764r.p.m、カツター外径周速度120ｍ／min、
切込み量ａ＝５mm、ｂ＝50mm（第１２図参照）、
被削材JIS炭素鋼S50Cで硬さHs32をひざ形立フ
ライス盤11KWにてアツプカツト切削した。 その結果を第１表に示す。表は、横軸に１刃当
式スローアウエイエンドミルに関するものであ
る。 〔発明の背景〕 主切刃を外周軸方向にステツプ状にずらして配
置した従来のスローアウエイエンドミルには、第
１図および第２図に示すようにカツターボデイ１
に対して三角チツプ２を使用した例、あるいは第
３図および第４図に示すように丸チツプ２′を使
用した例などがある。このような従来のスローア
ウエイエンドミルのうち、三角チツプ２を用いて
いるものはコーナ部のコーナ角が60度と小さいた
め強度が低く、このため送りを大きくするとコー
ナ切刃が欠損し易いという問題があつた。 また、丸チツプ２′を使用した従来のものは切
刃強度上は問題ないが、曲線の切刃であるため切
屑生成時に切屑同士の相互干渉が生じ易く、した
がつて、厚い切屑のときすなわち送りを大きくし
たときは異常に切削抵抗が増加し易く、剛性のあ
る機械、ワークさらに大きな外径寸法のエンドミ
ルなどに実用上制約されている。 〔発明の目的〕 本発明の目的とするところは、切刃強度の向
上、切削抵抗の減少およびスローアウエイチツプ
と切削面との接触に伴う不具合を防止得るステツ
プ切削式スローアウエイエドミルを提供すること
にある。 〔発明の概要〕 本発明は、円柱状をなすカツターボデイの外周
に、該カツターボデイの底面部に設置されるチツ
プおよび該チツプに続いて設置されるスローアウ
エイチツプを、分担切削できるように軸方向およ
び周方向にそれぞれ偏位した位置に取付けて構成
されるステツプ切削式スローアウエイエンドミル
において、主切刃を構成するスローアウエイチツ
プをそのコーナ各が100〜150度である多角形チツ
プとし、かつ、前記スローアウエイチツプの主切
刃をカツターボデイの回転中心軸線に対して１〜
15度傾斜させ軸方向の切刃形状をのこ刃状に構成
したことを特徴とするものである。 上記多角形チツプにおいて、コーナ角が100度
以下の直角ないし鋭角になると、コーナ部に切削
応力が集中し易いと同時にチツプの強度の点から
欠損が生じ易く、またコーナ角が150度以上ない
し切刃が円状のものは、主切刃の直線性が実際上
困難であり、切屑流出の単調性が失われるため切
削抵抗の増加が急激に大となる。したがつて、コ
ーナ角は100〜150度とするものである。 上記多角形チツプの一辺の長さは、２mm以下で
は切刃強度不足と同時にスローアウエイチツプの
確固たる保持が実用上困難となるため欠損し易
く、また、10mm以上では切削抵抗が大きくびびり
易くなると共に切屑が幅広いため排出が悪くな
る。したがつて、一辺の長さは２〜10mmとするも
のである。 〔発明の実施例〕 以下、本発明を図に示す実施例により説明す
る。第５図および第６図は正八角形ネガチツプを
使用した一実施例であり、カツターボデイ１１の
外周部に11枚のスローアウエイチツプ１２を取付
けたもので、取付け位置は回転方向に一定角度β
（図ではβ＝120度）だけずらし、回転半径はいず
れも同一としている。しかして、軸方向には一定
量Saつづずらして配置し、外周の主切刃１３は外
周面に対し傾斜角αだけ傾けて取付けてある。上
記の切刃構成に、さらに底面部に四角チツプ１７
を取付けてエンドミルとして使用する。 主切刃１３が半径方向には基本的に同一寸法で
ある外周面に対して傾斜して設けられているの
は、切削性の向上および仕上面の段差を少なくし
て平面度の向上を図つたもので、この主切刃１３
は傾斜角αは１〜15度が望ましい。αが１度以下
すなわち各スローアウエイチツプの切刃がほぼ直
線状に位置する場合には、切削時に隣合う切刃の
交点近傍の切屑厚さが極度に薄くなり、このこと
によつて比切削抵抗が急激に増加する。また、カ
ツターボデイおよびスローアウエイチツプの製作
誤差によつては、切削面に切刃が接触するのみで
単にこするだけとなり、該スローアウエイチツプ
の異常摩耗や欠損さらにはエンドミル全体の振動
が発生する等の不具合が生じる。一方、前記αが
15度以上ではコーナ部の両端部分に負荷が作用す
ることになり、該コーナ部の負荷が増大するた
め、切刃損傷が増大する。さらに、切削面の平面
度が従来のエンドミルと同程度となり好ましくな
い。 前述のように主切刃を１〜15度外周面に対して
傾斜して設けることにより、主切刃全体としては
形状がこの刃状となる。したがつて、隣合う切刃
の交点近傍の切屑厚さが極度に薄くなることがな
く、比切削抵抗の増大を防止できる。また、各部
の製作誤差に伴つて生じる切刃と切削面のこすれ
を防止し、これに伴う異常摩耗、欠損および振動
等の不具合を抑制することができる。さらに、ス
ローアウエイチツプのコーナ部については、前記
傾斜角αを比較的小さい範囲に抑えているため、
該コーナ部に作用する負荷の増大を抑えており切
刃損傷を防止することができる。 第７図は本実施例に用いるスローアウエイチツ
プ１２を示し、チツプ中心に取付用穴１４を有し
コーナ部１６は適宜の曲線状を呈した正八角形の
ネガチツプである。上記曲線部はコーナ部１６の
欠損を防止するなどの目的で設けられ、一般的に
半径が0.2〜1.2mm程度が望ましい。 第８図は切刃直交断面の部分拡大図で、主切刃
１３よりランド幅ｔを介してすくい角θを持つよ
うすくい面上に凹部１５が設けられている。 第９図は底面部に取付ける四角チツプ１７を示
すもので、チツプ中心に取付用穴１８があり外周
切刃１９が設けられ、さらに、外周切刃１９より
ランドを介してすくい角を持つ凹部２０が設けら
れている。 第１０図および第１１図は本発明の他の実施例
を示すもので、第５，６図におけるスローアウエ
イチツプ１２を軸方向にステツプ上にずらしなが
ららせん状に配置したものである。 以上述べた実施例と従来品（第１，２図の三角
チツプおよび第３，４図の丸チツプ）との比較切
削試験について、以下説明する。 三角チツプは、内接円の直径9.525mm、コーナ
部の半径0.8mmのネガスローアウエイチツプで、
Sa＝6.5mm、α＝３度、β＝120度ものであり、丸
チツプは、内接円の直径12.7mmのボジスローアウ
エイチツプで、Sa＝7.5mmのものであう。これに
対し、実施例のスローアウエイチツプは、内接円
の直径12.7mm、コーナ部の半径0.8mmの正八角形
ネガチツプで、Sa＝4.5mm、α＝３度、β＝120度
のものである。 上記チツプを使用し、カツター直径50mmで回転
数764r.p.m、カツター外径周速度120ｍ／min、
切込み量ａ＝５mm、ｂ＝50mm（第１２図参照）、
被削材JIS炭素鋼S50Cで硬さHs32をひざ形立フ
ライス盤11KWにてアツプカツト切削した。 その結果を第１表に示す。表は、横軸に１刃当
本発明によれば、切刃強度の向上、切削抵抗の
減少およびスローアウエイチツプと切削面との接
触に伴う不具合を防止することができる。
減少およびスローアウエイチツプと切削面との接
触に伴う不具合を防止することができる。
第１図は従来の三角チツプを用いたスローアウ
エイエンドミルの正面図、第２図はその側面図、
第３図は従来の丸チツプを用いたスローアウエイ
エンドミルの正面図、第４図はその側面図、第５
図は本発明によるスローアウエイエンドミルの一
実施例を示す正面図、第６図はその側面図、第７
図は本発明に用いるスローアウエイチツプの斜視
図、第８図はその切刃部分拡大断面図、第９図は
本発明に用いる底刃用スローアウエイチツプの斜
視図、第１０図は本発明によるスローアウエイエ
ンドミルの他の実施例を示す正面図、第１１図は
その側面図、第１２図は切込幅と深さを示す切削
模式図である。 １１……カツターボデイ、１２……スローアウ
エイチツプ、１３……主切刃、１４……取付用
穴、１５……凹部、１６……コーナ部、１７…四
角チツプ、１８……取付用穴、１９……外周切
刃。
エイエンドミルの正面図、第２図はその側面図、
第３図は従来の丸チツプを用いたスローアウエイ
エンドミルの正面図、第４図はその側面図、第５
図は本発明によるスローアウエイエンドミルの一
実施例を示す正面図、第６図はその側面図、第７
図は本発明に用いるスローアウエイチツプの斜視
図、第８図はその切刃部分拡大断面図、第９図は
本発明に用いる底刃用スローアウエイチツプの斜
視図、第１０図は本発明によるスローアウエイエ
ンドミルの他の実施例を示す正面図、第１１図は
その側面図、第１２図は切込幅と深さを示す切削
模式図である。 １１……カツターボデイ、１２……スローアウ
エイチツプ、１３……主切刃、１４……取付用
穴、１５……凹部、１６……コーナ部、１７…四
角チツプ、１８……取付用穴、１９……外周切
刃。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 円柱状をなすカツターボデイの外周に、該カ
ツターボデイの底面部に設置されるチツプおよび
該チツプに続いて設置されるスローアウエイチツ
プを、分担切削できるように軸方向および周方向
にそれぞれ偏位した位置に取付けて構成されるス
テツプ切削式スローアウエイエンドミルにおい
て、主切刃を構成するスローアウエイチツプをそ
のコーナ角が100〜150度である多角形チツプと
し、かつ、前記スローアウエイチツプの主切刃を
カツターボデイの回転中心軸線に対して１〜15度
傾斜させ軸方向の切刃形状をのこ刃状に構成した
ことを特徴とするステツプ切削式スローアウエイ
エンドミル。 ２ スローアウエイチツプが、多角形を呈する平
面上に切刃に連続して凹部が設けられたチツプで
ある特許請求の範囲第１項記載のステツプ切削式
スローアウエイエンドミル。 ３ カツターボデイの底面部に設けられるチツプ
が、切刃に連続してすくい面上に凹部を設けたチ
ツプである特許請求の範囲第１項または第２項記
載のステツプ切削式スローアウエイエンドミル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3607084A JPS60180709A (ja) | 1984-02-29 | 1984-02-29 | ステツプ切削式スロ−アウエイエンドミル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3607084A JPS60180709A (ja) | 1984-02-29 | 1984-02-29 | ステツプ切削式スロ−アウエイエンドミル |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20813487A Division JPS6384810A (ja) | 1987-08-24 | 1987-08-24 | スロ−アウエイフライスカツタ− |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60180709A JPS60180709A (ja) | 1985-09-14 |
| JPH0375285B2 true JPH0375285B2 (ja) | 1991-11-29 |
Family
ID=12459467
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3607084A Granted JPS60180709A (ja) | 1984-02-29 | 1984-02-29 | ステツプ切削式スロ−アウエイエンドミル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60180709A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4710074A (en) * | 1985-12-04 | 1987-12-01 | Smith International, Inc. | Casing mill |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59183720U (ja) * | 1983-05-23 | 1984-12-07 | 東芝タンガロイ株式会社 | スロ−アウエイ式ラフイングエンドミル |
-
1984
- 1984-02-29 JP JP3607084A patent/JPS60180709A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60180709A (ja) | 1985-09-14 |
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