JPH0376486B2 - - Google Patents
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- JPH0376486B2 JPH0376486B2 JP58056814A JP5681483A JPH0376486B2 JP H0376486 B2 JPH0376486 B2 JP H0376486B2 JP 58056814 A JP58056814 A JP 58056814A JP 5681483 A JP5681483 A JP 5681483A JP H0376486 B2 JPH0376486 B2 JP H0376486B2
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
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- G01F23/00—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm
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- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はタンク内の超流体状態のヘリウムの液
位自動調整装置に関する。
位自動調整装置に関する。
流出また蒸発し易い任意の液体を収容するタン
クに、液位が一定となるように供給を行うには、
前記液位を検出し、得られた信号を判定し、これ
に基づいてタンクに流入する液体の流量を調整す
る等の種々の操作を行う必要がある。
クに、液位が一定となるように供給を行うには、
前記液位を検出し、得られた信号を判定し、これ
に基づいてタンクに流入する液体の流量を調整す
る等の種々の操作を行う必要がある。
前記液体がヘリウムである場合は、蒸気圧の関
数である沸点は１度から５度の絶対温度の範囲内
にあり、満足すべき重要な条件の一つは制御すべ
き浴に流入する熱量を最大限に制限することであ
る。
数である沸点は１度から５度の絶対温度の範囲内
にあり、満足すべき重要な条件の一つは制御すべ
き浴に流入する熱量を最大限に制限することであ
る。
ヘリウムの液位を測定するのに一般に使用され
る装置は連続的に測定値を与える容量計または超
伝導計、あるいは“イエスかノーか”の信号を発
生する抵抗点計器である。
る装置は連続的に測定値を与える容量計または超
伝導計、あるいは“イエスかノーか”の信号を発
生する抵抗点計器である。
信号（普通は電気信号）は室温で作動する電子
装置によつて受け入れられて処理され、これによ
つて調整弁を電気的または空気的に制御し、前記
弁の低温作動要素（座またはニードル）が必要な
供給流量を調整する。
装置によつて受け入れられて処理され、これによ
つて調整弁を電気的または空気的に制御し、前記
弁の低温作動要素（座またはニードル）が必要な
供給流量を調整する。
ヘリウムがTλ＝2.17°Kより低い温度で超流体
状態にある特別な場合、特別な性質が現われ、こ
れは液体−ガス界面の検出またはその位置の制御
を行うのに利用できる。この特別な性質はヘリウ
ムの異性体すなわちヘリウムと関連しており、
このヘリウムはTλより低い温度のときにのみ
現われ、これは特にヘリウムの三重点をなくし、
その蒸気圧曲線と溶解曲線は交わらない。ヘリウ
ムの超流体液相だけに現われるこの有用な特性の
中には、フオンテーヌの圧力効果およびいわゆる
ロランフイルム現象がある。この点に関しては本
発明の装置を理解し易くするために、その重要な
特性だけについて次に簡単に説明する。
状態にある特別な場合、特別な性質が現われ、こ
れは液体−ガス界面の検出またはその位置の制御
を行うのに利用できる。この特別な性質はヘリウ
ムの異性体すなわちヘリウムと関連しており、
このヘリウムはTλより低い温度のときにのみ
現われ、これは特にヘリウムの三重点をなくし、
その蒸気圧曲線と溶解曲線は交わらない。ヘリウ
ムの超流体液相だけに現われるこの有用な特性の
中には、フオンテーヌの圧力効果およびいわゆる
ロランフイルム現象がある。この点に関しては本
発明の装置を理解し易くするために、その重要な
特性だけについて次に簡単に説明する。
フオンテーヌの圧力効果
周知の技術的状態を表わす第１図において、超
流体ヘリウムを収容するタンクＡおよびＢは“ス
ーパーリーク部材”Ｓによつて連結されている。
スーパーリーク部材は、一般に管の中に小さい粒
径の粉末を押し固めることにより作られ、常態の
ヘリウムのような標準の流体が流通し得ないが、
見かけの粘度が零の超流体位相のヘリウムが自由
に流通し得るような多孔性を有する。
流体ヘリウムを収容するタンクＡおよびＢは“ス
ーパーリーク部材”Ｓによつて連結されている。
スーパーリーク部材は、一般に管の中に小さい粒
径の粉末を押し固めることにより作られ、常態の
ヘリウムのような標準の流体が流通し得ないが、
見かけの粘度が零の超流体位相のヘリウムが自由
に流通し得るような多孔性を有する。
このような状態においては、温度T1が他のタ
ンクＢの温度T2より高く維持されるように、タ
ンクＡに熱Ｑが供給されると、液位の差Δhが生
じ、これは実際に各タンクの底における圧力P1
およびP2の間に差の生じたことを表わす。すな
わち、 T1＞T2→P1＞P2 温度がTλ＝2.17°Kより低い場合、理想的な場
合に得られるものと期待される圧力の差は次のよ
うになる。すなわち、 ΔP＝∫T1 T223.T5,6dT 但し1.3°K＜Ｔ＜Tλ この効果は普通フオンテーヌ効果として周知で
ある。
ンクＢの温度T2より高く維持されるように、タ
ンクＡに熱Ｑが供給されると、液位の差Δhが生
じ、これは実際に各タンクの底における圧力P1
およびP2の間に差の生じたことを表わす。すな
わち、 T1＞T2→P1＞P2 温度がTλ＝2.17°Kより低い場合、理想的な場
合に得られるものと期待される圧力の差は次のよ
うになる。すなわち、 ΔP＝∫T1 T223.T5,6dT 但し1.3°K＜Ｔ＜Tλ この効果は普通フオンテーヌ効果として周知で
ある。
実際に温度差が十分の数度の場合、容易に数百
トールの圧力が得られる。参考として、同じ温度
差の場合、飽和蒸気圧力の差は数トールに過ぎな
いことを注目すべきである。
トールの圧力が得られる。参考として、同じ温度
差の場合、飽和蒸気圧力の差は数トールに過ぎな
いことを注目すべきである。
ロランフイルム
粘性が零であつても、表面張力が零ではない、
超流体状態の液体ヘリウムはタンクの壁を完全に
濡らすことができ、等温壁をよじ登ることがあ
る。
超流体状態の液体ヘリウムはタンクの壁を完全に
濡らすことができ、等温壁をよじ登ることがあ
る。
第１近似法として、このロランフイルムによつ
て運ばれ得る流量は、濡される周辺の長さに比例
し、Ｔ＝1.8°K付近では流量はほぼ5.10-5cm3／ｓ／
cmである。
て運ばれ得る流量は、濡される周辺の長さに比例
し、Ｔ＝1.8°K付近では流量はほぼ5.10-5cm3／ｓ／
cmである。
本発明はタンク内における超流体状態のヘリウ
ムの液位を自動的に調整する装置に関し、この装
置は、前記の超流体ヘリウムの周知の特性、すな
わちフオンテーヌの圧力効果およびロランフイル
ムの効果を利用している。
ムの液位を自動的に調整する装置に関し、この装
置は、前記の超流体ヘリウムの周知の特性、すな
わちフオンテーヌの圧力効果およびロランフイル
ムの効果を利用している。
本発明は、超流体状態のヘリウムの液位自動調
整装置であつて、供給管、スーパーリーク部材、
取出し部材、加熱室、室、ロツドおよび入口弁を
含み、前記供給管はタンク内の液体ヘリウムの上
方に位置しており、前記スーパーリーク部材は多
孔性であつて、タンク内の液体ヘリウムの上方に
位置しており、超流体ヘリウムを通過させるもの
であり、前記取出し部材は上端において前記スー
パーリーク部材の一端に接続され、超流体ヘリウ
ムを液膜の形態で取り出し、その垂直方向の長さ
がタンク内の超流体ヘリウムの自由表面の液位の
調整範囲と実質的に等しく、その水平断面の周囲
長さが下端から上端まで増大するようにされてお
り、前記加熱室は前記スーパーリーク部材の他端
に接続されており、タンク内の雰囲気へ通じる流
量を制御する出口を有しており、前記室は前記加
熱室に接続され、変形可能な可撓性の壁を有し、
容積が可変であり、前記ロツドは前記変形可能な
可撓性の壁に接続され、前記可撓性の壁の伸縮に
応じて変位するようにされ、前記入口弁は前記供
給管からタンクへ供給される超流体ヘリウムの量
を前記ロツドの位置に応じて調節することを特徴
とする。超流体状態のヘリウムの液位自動調整装
置を提供する。
整装置であつて、供給管、スーパーリーク部材、
取出し部材、加熱室、室、ロツドおよび入口弁を
含み、前記供給管はタンク内の液体ヘリウムの上
方に位置しており、前記スーパーリーク部材は多
孔性であつて、タンク内の液体ヘリウムの上方に
位置しており、超流体ヘリウムを通過させるもの
であり、前記取出し部材は上端において前記スー
パーリーク部材の一端に接続され、超流体ヘリウ
ムを液膜の形態で取り出し、その垂直方向の長さ
がタンク内の超流体ヘリウムの自由表面の液位の
調整範囲と実質的に等しく、その水平断面の周囲
長さが下端から上端まで増大するようにされてお
り、前記加熱室は前記スーパーリーク部材の他端
に接続されており、タンク内の雰囲気へ通じる流
量を制御する出口を有しており、前記室は前記加
熱室に接続され、変形可能な可撓性の壁を有し、
容積が可変であり、前記ロツドは前記変形可能な
可撓性の壁に接続され、前記可撓性の壁の伸縮に
応じて変位するようにされ、前記入口弁は前記供
給管からタンクへ供給される超流体ヘリウムの量
を前記ロツドの位置に応じて調節することを特徴
とする。超流体状態のヘリウムの液位自動調整装
置を提供する。
本発明によると、超流体状態の液体ヘリウムの
タンクからの取出しは、取出し、すなわち採取部
材を用いて液体とガスとの分離面において行わ
れ、該取出し部材は前記液体の中に部分的に浸漬
され、該取出し部材に沿つてロライフイルムが形
成される。本発明によると、前記取出し部材の取
出し、すなわち採取面が高さの関数として可変で
あると言う事実が、液相と気相との間の分離液位
の高さの増大に応じて取出し、すなわち採取を増
大し得る。
タンクからの取出しは、取出し、すなわち採取部
材を用いて液体とガスとの分離面において行わ
れ、該取出し部材は前記液体の中に部分的に浸漬
され、該取出し部材に沿つてロライフイルムが形
成される。本発明によると、前記取出し部材の取
出し、すなわち採取面が高さの関数として可変で
あると言う事実が、液相と気相との間の分離液位
の高さの増大に応じて取出し、すなわち採取を増
大し得る。
この取出し部材に続くスーパーリーク部材は、
関連の室内の抵抗加熱部材により供給される熱量
を利用して該室の中にフオンテーヌ効果による過
圧を発生させることができ、かつこの過圧を利用
して前記変形可能な可撓壁を有する室を限定的に
膨張させ、前記壁に連結されたロツドを移動させ
る。この移動は超流体ヘリウムの表面の高さの変
化をアナログ的に表わす。
関連の室内の抵抗加熱部材により供給される熱量
を利用して該室の中にフオンテーヌ効果による過
圧を発生させることができ、かつこの過圧を利用
して前記変形可能な可撓壁を有する室を限定的に
膨張させ、前記壁に連結されたロツドを移動させ
る。この移動は超流体ヘリウムの表面の高さの変
化をアナログ的に表わす。
タンクの供給管に入る超流体ヘリウムの流量を
前記ロツドの位置に応じて制御するのは周知の手
段によつて行うことができる。本発明の独創的な
特徴によると、タンクへの供給管は入口弁を備
え、該入口弁のロツドは直接に該入口弁のニード
ルを形成している。このように、前記ニードルの
移動は調整しようとするヘリウムの液相と気相の
分離面の変位を正確に表わすから、タンク内の超
流体ヘリウムの液位が所望の調整高さに達した時
に、閉鎖が確実に起こるように前記入口弁を調整
すれば良い。
前記ロツドの位置に応じて制御するのは周知の手
段によつて行うことができる。本発明の独創的な
特徴によると、タンクへの供給管は入口弁を備
え、該入口弁のロツドは直接に該入口弁のニード
ルを形成している。このように、前記ニードルの
移動は調整しようとするヘリウムの液相と気相の
分離面の変位を正確に表わすから、タンク内の超
流体ヘリウムの液位が所望の調整高さに達した時
に、閉鎖が確実に起こるように前記入口弁を調整
すれば良い。
前記スーパーリーク部材が開口する前記室は周
知の手段、特に電気抵抗によつて加熱することが
できる。例えばタンクへの供給管に進入するヘリ
ウムとの熱交換と共に、高温区域からの熱放射ま
たは熱伝導などによる、他の加熱方法も同様に使
用することができる。重要な唯一の条件は、前記
室に十分な熱量を供給し、タンクと該室との間の
温度差により生じるフオンテーヌ圧力が、前記変
形可能な壁を備えた室を膨張させ、したがつて流
入調整用のロツドを変位させるのに十分であるこ
とである。
知の手段、特に電気抵抗によつて加熱することが
できる。例えばタンクへの供給管に進入するヘリ
ウムとの熱交換と共に、高温区域からの熱放射ま
たは熱伝導などによる、他の加熱方法も同様に使
用することができる。重要な唯一の条件は、前記
室に十分な熱量を供給し、タンクと該室との間の
温度差により生じるフオンテーヌ圧力が、前記変
形可能な壁を備えた室を膨張させ、したがつて流
入調整用のロツドを変位させるのに十分であるこ
とである。
本発明は、第２図に断面で示した超流体ヘリウ
ムを収容するタンクの概略の断面および非限定的
な実施例に関する以下の説明によりさらに良く理
解される。
ムを収容するタンクの概略の断面および非限定的
な実施例に関する以下の説明によりさらに良く理
解される。
第２図に示すタンク１は液相の超流体ヘリウム
２を含み、これとその上方の気相との間の分離面
３は、画定された下限の液位４と上限の液位５の
間に自動的に維持する必要がある。タンク１は所
望の圧力と温度を与えるようになつたポンプ装置
と導管６により接続している。タンク１の導管６
の中に進入する供給管７は、最初はコイルの形態
をしていて、矢印８の方向にタンクから排出され
る低温蒸気と熱交換を行い、次に入口弁９を通つ
て前記分離面３の近くまで下降する。
２を含み、これとその上方の気相との間の分離面
３は、画定された下限の液位４と上限の液位５の
間に自動的に維持する必要がある。タンク１は所
望の圧力と温度を与えるようになつたポンプ装置
と導管６により接続している。タンク１の導管６
の中に進入する供給管７は、最初はコイルの形態
をしていて、矢印８の方向にタンクから排出され
る低温蒸気と熱交換を行い、次に入口弁９を通つ
て前記分離面３の近くまで下降する。
供給管７によりタンクに供給される流体は、入
口弁９における膨張後、超流体に変化するような
圧力および温度の液状ヘリウムまたはガス状ヘリ
ウムである。
口弁９における膨張後、超流体に変化するような
圧力および温度の液状ヘリウムまたはガス状ヘリ
ウムである。
本発明によると、超流体ヘリウムの取出し、す
なわち採取部材１０は液位４と５の間に設けら
れ、かつ液位４における零の値から液位５におけ
る最大値まで変化し得る面積の取出し面を有す
る。
なわち採取部材１０は液位４と５の間に設けら
れ、かつ液位４における零の値から液位５におけ
る最大値まで変化し得る面積の取出し面を有す
る。
可変断面を有する取出し部材１０は種々の方法
で形成することができ、例えば広口管、板、ワイ
ヤまたはロツド状フリツトとなすことができる。
重要なことは超流体ヘリウム２と接触する周辺の
長さが、液位４から液位５まで一様に増大する結
果として変化しうることである。超流体ヘリウム
の分離面３が液位４に達するとすぐに、取出し部
材１０に沿つてよじ登るロランフイルムが形成さ
れる。かくして取出されるヘリウムの流れは、分
離面３が上昇するにつれて次第に増加し、分離面
３が液位５に達する時に最大値を有する。
で形成することができ、例えば広口管、板、ワイ
ヤまたはロツド状フリツトとなすことができる。
重要なことは超流体ヘリウム２と接触する周辺の
長さが、液位４から液位５まで一様に増大する結
果として変化しうることである。超流体ヘリウム
の分離面３が液位４に達するとすぐに、取出し部
材１０に沿つてよじ登るロランフイルムが形成さ
れる。かくして取出されるヘリウムの流れは、分
離面３が上昇するにつれて次第に増加し、分離面
３が液位５に達する時に最大値を有する。
本発明によると、取出し部材１０はスーパーリ
ーク部材１１と関連し、該スーパーリーク部材は
粒径の小さい粉末材料を入れた管より構成されて
いる。前記スーパーリーク部材１１は加熱室１２
内に開口し、該加熱室は第２図では内部に電気抵
抗器１３を有するものとして示されている。しか
しながら、上記のように、本発明の範囲を離れる
ことなく同等の加熱装置を使用しうるのは明らか
である。加熱室１２は流量制御用の吐出オリフイ
ス１４と連通し、かつ導管１５により室１６と連
通し、この室１６は変形可能な可撓壁および可変
容積を有し、該室１６のベローズ状の前記壁は垂
直な案内コア１７に沿つて並進移動を行うように
なつている。前記室１６のベローズ状の変形可能
な壁の端部は金属ロツド１８に連結され、該金属
ロツドは第２図の実施例においては入口弁９のニ
ードルを形成している。
ーク部材１１と関連し、該スーパーリーク部材は
粒径の小さい粉末材料を入れた管より構成されて
いる。前記スーパーリーク部材１１は加熱室１２
内に開口し、該加熱室は第２図では内部に電気抵
抗器１３を有するものとして示されている。しか
しながら、上記のように、本発明の範囲を離れる
ことなく同等の加熱装置を使用しうるのは明らか
である。加熱室１２は流量制御用の吐出オリフイ
ス１４と連通し、かつ導管１５により室１６と連
通し、この室１６は変形可能な可撓壁および可変
容積を有し、該室１６のベローズ状の前記壁は垂
直な案内コア１７に沿つて並進移動を行うように
なつている。前記室１６のベローズ状の変形可能
な壁の端部は金属ロツド１８に連結され、該金属
ロツドは第２図の実施例においては入口弁９のニ
ードルを形成している。
第２図に示す装置の作動は次の通りである。
取出し部材１０によつて取り出された超流体ヘ
リウムの流れはスーパーリーク部材１１を経て加
熱室１２内に流入し、ここで電気抵抗器１３によ
る加熱によりガス化し、フオンテーヌ効果が圧力
を発生させ、この圧力は室１６と連通し、該室は
膨張して前記金属ロツド１８を移動させる。吐出
オリフイス１４の大きさは所定の値に調整され、
加熱室１２内における最大ガス圧力の存在を保証
する。超流体ヘリウムの液位３が液位４より下が
ると、ヘリウムは取り出されなくなり、加圧ヘリ
ウムは加熱室１２内に存在しなくなる。吐出オリ
フイス１４は加熱室１２および室１６内の全圧力
を排出することができる。前記金属ロツド１８は
最大限に後退してタンク１の頂部に向つて上昇
し、かくして入口弁９を開放し、これによつて新
らしいヘリウムが導入され、分離面３が上昇す
る。
リウムの流れはスーパーリーク部材１１を経て加
熱室１２内に流入し、ここで電気抵抗器１３によ
る加熱によりガス化し、フオンテーヌ効果が圧力
を発生させ、この圧力は室１６と連通し、該室は
膨張して前記金属ロツド１８を移動させる。吐出
オリフイス１４の大きさは所定の値に調整され、
加熱室１２内における最大ガス圧力の存在を保証
する。超流体ヘリウムの液位３が液位４より下が
ると、ヘリウムは取り出されなくなり、加圧ヘリ
ウムは加熱室１２内に存在しなくなる。吐出オリ
フイス１４は加熱室１２および室１６内の全圧力
を排出することができる。前記金属ロツド１８は
最大限に後退してタンク１の頂部に向つて上昇
し、かくして入口弁９を開放し、これによつて新
らしいヘリウムが導入され、分離面３が上昇す
る。
換言すれば金属ロツド１８および分離面３は常
に反対方向の垂直移動を行う。
に反対方向の垂直移動を行う。
分離面３が液位５に達すると、装置から取り出
される超流体ヘリウムの量は最大となり、したが
つて加熱室１２および室１６内の圧力は同じにな
る。これは金属ロツド１８を最大限まで下降さ
せ、入口弁９を閉じてヘリウムの導入を停止す
る。
される超流体ヘリウムの量は最大となり、したが
つて加熱室１２および室１６内の圧力は同じにな
る。これは金属ロツド１８を最大限まで下降さ
せ、入口弁９を閉じてヘリウムの導入を停止す
る。
加熱室１２内に熱量Ｑを供給する手段は電気加
熱、熱放射または高温区域からの固体伝導の如き
別の手段でも得られる。なおこれは供給管７によ
り流入する流体との熱交換によつて行うことがで
き、これにより入口弁９は前記流体を適当な温度
で供給する。
熱、熱放射または高温区域からの固体伝導の如き
別の手段でも得られる。なおこれは供給管７によ
り流入する流体との熱交換によつて行うことがで
き、これにより入口弁９は前記流体を適当な温度
で供給する。
タンク１から排出される低温蒸気８は供給管７
により導入される供給流体と熱交換を行つても、
行わなくともよい。
により導入される供給流体と熱交換を行つても、
行わなくともよい。
最後に、流入液体の流量を調整するのに、金属
ロツドすなわちニードル１８を直接使用する代り
に、該ニードルの移動を任意の装置によつて測定
し、かつ受入れた信号を翻訳してたとえば液位測
定用の計器となすことができる。
ロツドすなわちニードル１８を直接使用する代り
に、該ニードルの移動を任意の装置によつて測定
し、かつ受入れた信号を翻訳してたとえば液位測
定用の計器となすことができる。
第１図は周知の技術的常態を表わす図および第
２図は超流体ヘリウムを収容するタンクの概略断
面図である。 １…タンク、７…供給管、９入口弁、１０…取
出し部材、１１…スーパーリーク部材、１２…加
熱室、１４…吐出オリフイス、１６…室、１８…
金属ロツド。
２図は超流体ヘリウムを収容するタンクの概略断
面図である。 １…タンク、７…供給管、９入口弁、１０…取
出し部材、１１…スーパーリーク部材、１２…加
熱室、１４…吐出オリフイス、１６…室、１８…
金属ロツド。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 超流体状態のヘリウムの液位自動調整装置に
おいて、供給管７、スーパーリーク部材１１、取
出し部材１０、加熱室１２、室１６、ロツド１８
および入口弁９を含み、 前記供給管７はタンク１内の液体ヘリウムの上
方に位置しており、 前記スーパーリーク部材１１は多孔性であつ
て、タンク内の液体ヘリウムの上方に位置してお
り、超流体ヘリウムを通過させるものであり、 前記取出し部材１０は上端において前記スーパ
ーリーク部材１１の一端に接続され、超流体ヘリ
ウムを液膜の形態で取り出し、その垂直方向の長
さがタンク内の超流体ヘリウムの自由表面の液位
の調整範囲と実質的に等しく、その水平断面の周
囲長さが下端から上端まで増大するようにされて
おり、 前記加熱室１２は前記スーパーリーク部材の他
端に接続されており、タンク内の雰囲気へ通じる
流量を制御する出口１４を有しており、 前記室１６は前記加熱室に接続され、変形可能
な可撓性の壁を有し、容積が可変であり、 前記ロツド１８は前記変形可能な可撓性の壁に
接続され、前記可撓性の壁の伸縮に応じて変位す
るようにされ、 前記入口弁９は前記供給管７からタンク１へ供
給される超流体ヘリウムの量を前記ロツドの位置
に応じて調節することを特徴とする超流体状態の
ヘリウムの液位自動調整装置。 ２ 金属製の前記ロツド１８が前記供給管７に配
置された入口弁９のニードルを構成している特許
請求の範囲第１項に記載の超流体状態のヘリウム
の液位自動調整装置。 ３ 発生するガス化したヘリウムの圧力が前記ロ
ツド１８を確実に移動させるのに十分であるよう
に、前記加熱室１２の加熱が超流体ヘリウムの液
位に関して調整される特許請求の範囲第１項に記
載の超流体状態のヘリウムの液位自動調整装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8205644 | 1982-04-01 | ||
| FR8205644A FR2524666A1 (fr) | 1982-04-01 | 1982-04-01 | Dispositif de regulation automatique du niveau d'helium a l'etat suprafluide dans un reservoir |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58184615A JPS58184615A (ja) | 1983-10-28 |
| JPH0376486B2 true JPH0376486B2 (ja) | 1991-12-05 |
Family
ID=9272645
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58056814A Granted JPS58184615A (ja) | 1982-04-01 | 1983-03-31 | 超流体状態のヘリウムの液位自動調整装置 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4485640A (ja) |
| EP (1) | EP0091850B1 (ja) |
| JP (1) | JPS58184615A (ja) |
| DE (1) | DE3364032D1 (ja) |
| FR (1) | FR2524666A1 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4796447A (en) * | 1987-07-09 | 1989-01-10 | Jacob Rabinow | Lock with key isolation using transfer tumblers |
| US4848093A (en) * | 1987-08-24 | 1989-07-18 | Quantum Design | Apparatus and method for regulating temperature in a cryogenic test chamber |
| US4791788A (en) * | 1987-08-24 | 1988-12-20 | Quantum Design, Inc. | Method for obtaining improved temperature regulation when using liquid helium cooling |
| JP2920427B2 (ja) * | 1991-01-21 | 1999-07-19 | 雪印乳業株式会社 | κ−カゼイングリコマクロペプチドの製造法 |
| US5647228A (en) * | 1996-07-12 | 1997-07-15 | Quantum Design, Inc. | Apparatus and method for regulating temperature in a cryogenic test chamber |
| US9618257B2 (en) * | 2010-06-09 | 2017-04-11 | Quantum Design International, Inc. | Gas-flow cryostat for dynamic temperature regulation using a fluid level sensor |
| US11425841B2 (en) | 2019-09-05 | 2022-08-23 | International Business Machines Corporation | Using thermalizing material in an enclosure for cooling quantum computing devices |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB945223A (en) * | 1961-09-22 | 1963-12-23 | Atomic Energy Authority Uk | Improvements in or relating to refrigerators |
| US3447333A (en) * | 1967-03-17 | 1969-06-03 | California Inst Res Found | Helium film refrigerator |
| NL6807902A (ja) * | 1968-06-05 | 1969-12-09 | ||
| SE354348B (ja) * | 1968-06-05 | 1973-03-05 | Philips Nv | |
| US4002039A (en) * | 1975-08-28 | 1977-01-11 | The Bendix Corporation | Self-regulating cryostat |
-
1982
- 1982-04-01 FR FR8205644A patent/FR2524666A1/fr active Granted
-
1983
- 1983-03-25 DE DE8383400630T patent/DE3364032D1/de not_active Expired
- 1983-03-25 EP EP83400630A patent/EP0091850B1/fr not_active Expired
- 1983-03-31 JP JP58056814A patent/JPS58184615A/ja active Granted
- 1983-04-01 US US06/481,272 patent/US4485640A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3364032D1 (en) | 1986-07-17 |
| FR2524666A1 (fr) | 1983-10-07 |
| EP0091850A1 (fr) | 1983-10-19 |
| JPS58184615A (ja) | 1983-10-28 |
| EP0091850B1 (fr) | 1986-06-11 |
| FR2524666B1 (ja) | 1984-05-11 |
| US4485640A (en) | 1984-12-04 |
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