JPH0377111A - 定電圧発生装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野コ 本発明は定電圧発生装置に関し、特に、スタンバイ状態
における消費電力の低減が可能な定電圧発生装置に関す
る。

［従来の技術］ 電気製品の多くは、一般に１００ｖ商用電源等の外部の
交流電源から供給された交流電圧を直接適用することが
できない機能部を含む。そのため、このような電気製品
は、外部の交流電源から供給された交流電圧を、上記の
ような機能部が必要とする所定の定電圧に変換して出力
する、定電圧発生装置である電源回路を含む。

たとえば、ＶＴＲ（ビデオテープレコーダ）の電源回路
は外部の交流電源から供給された交流電圧を、複数の種
類の定電圧に変換し、これらをそれぞれ所定の機能部に
供給する。

第２図は、ＶＴＲの電源回路の一般的な構成を示す回路
図である。

図を参照して、ＶＴＲの電源回路２００は、外部の１０
０ｖ交流電源に接続されるべき１次コイル１ａとトラン
スコア１ｂと２次イルＩＣと２次コイル１ｃよりも巻数
の多い２次コイル１ｄとから構成されるトランス２と、
２次コイル１ｃの両端間に設けられる、４つのダイオー
ドがブリッジ回路を構成するダイオードブリッジ３ａと
、前記ダイオードブリッジの一端と接地との間に設けら
れるリップル防止用フィルタコンデンサＣ１と、２次コ
イル１ｄの両端間に設けられる、４つのダイオードがブ
リッジ回路を構成るダイオードブリッジ３ｂと、ダイオ
ードブリッジ３ｂの一端と接地との間に設けられるリッ
プル防止用フィルタコンデンサＣ２と、出力端子８ａ、
８ｂ、および８Ｃとを含む。ダイオードブリッジ３ａお
よび３ｂの他の一端は共に接地される。

電源回路２００は、さらに、コンデンサＣ１と出力端子
８ａとの間に設けられる定電圧化回路４と、コンデンサ
Ｃ１と出力端子８ｂとの間に設けられる定電圧化回路５
と、コンデンサＣ２と出力端子８ｃとの間設けられる定
電圧化回路６と、定電圧化回路５および６に接続され、
ＶＴＲに内蔵されるマイコン等の制御部からのコントロ
ール信号ＣＴＬを受ける切換部７とを含む。

以下、この電源回路２００の動作について説明する。

外部の交流電源によって１次コイル１ａに供給された交
流電圧は、トランスコア１ｂを介して２次コイル１ｃお
よび１ｄに、それよりも低いレベルの交流電圧を導出す
る。２次コイル１ｃの巻数は２次コイル１ｄのそれより
も多いため、２次コイル１ｃに導出される交流電圧のレ
ベルは２次コイル１ｄに導出される交流電圧のレベルよ
りも高い。２次コイル１ｃに導出された交流電圧はダイ
オードブリッジ３ａおよびコンデンサｃ１によって全波
整流される。同様に、２次コイル１ｄに導入された交流
電圧はダイオードブリッジ３ｂおよびコンデンサＣ２に
よって全波整流される。

以下、２次コイル１ｃに導出された交流電圧が全波整流
されて得られた電圧を、２次コイルＩＣ側の全波整流電
圧と呼び、同様に２次コイル１ｄに導出された交流電圧
が全波整流されて得られた電圧を、“２次コイルｌｄ側
の全波整流電圧”と呼ぶ。

定電圧化回路４は、２次コイルＩＣ側の全波整流電圧を
定電圧５ｖに変換して出力端子８ａに導出する。定電圧
化回路５は、２次コイル１ｃ側の全波整流電圧を定電圧
１２Ｖに変換して出力端子８ｂに導出する。定電圧化回
路６は、２次コイル〕ｄ側の全波整流電圧を定電圧５Ｖ
に変換して出力端子Ｃに導出する。

定電圧化回路４，５．および６は、すべて同様に構成さ
れる。すなわち、定電圧化回路４，５゜および６は、そ
れぞれＮＰＮ型トランジスタＱ７゜Ｑ２．およびＱ４と
、前記トランジスタＱ７．Ｑ２、およびＱ４のベースと
接地との間に設けられるツェナーダイオードＤｉ、　Ｄ
２．およびＤ３と、トランジスタＱ７．Ｑ２およびＱ４
のベース・コレクタ間に設けられる抵抗ｒ１．．ｒ２．
およびｒ３とを含む。

定電圧化回路４において、２次コイルｌＣ側の全波整流
電圧は、トランジスタＱ７のコレクタに人力されるとと
もに抵抗ｒ１を介してツェナーダイオードＤ１に与えら
れ、これを降伏状態にする。

これによって、ツェナーダイオードＤ１は一定の降伏電
圧を出力して、トランジスタＱ７のベースを一定電圧に
固定する。この結果、トランジスタＱ７のコレクタに与
えられた全波整流電圧は、トランジスタＱ７のエミッタ
から定電圧５Ｖとなって出力される。つまり、２次コイ
ルＩＣ側の全波整流電圧はトランジスタＱ７によって５
Ｖによって定電圧化される。

同様に、定電圧化回路５においては、２次コイルＩＣ側
の全波整流電圧を抵抗ｒ２を介して受けるツェナーダイ
オードＤ２の出力電圧によってベース電圧を固定された
トランジスタＱ２が２次コイルＩＣ側の全波整流電圧を
１２Ｖに定電圧化する。この定電圧１２Ｖは出力端子８
ｂに導出される。

同様に、定電圧化回路６においては、２次コイルｌｄ側
の全波整流電圧を抵抗ｒ３を介して受けるツェナーダイ
オードＤ３の出力電圧によってべ−スミ圧を固定された
トランジスタＱ４が、２次コイルＩＣ側の全波整流電圧
よりも低い２次コイル１ｄ側の全波整流電圧（７Ｖ程度
）を５Ｖに定電圧化する。この定電圧５Ｖは出力端子８
Ｃに導出される。

切換部７は、トランジスタＱ２のベースに＋［されるコ
レクタと接地されるエミッタとコントロール信号ＣＴＬ
を抵抗Ｒ４を介して受けるベースとを有するＮＰＮ型ト
ランジスタＱ３と、トランジスタＱ４のベースに接続さ
れるコレクタと接地されるエミッタとコントロール信号
ＣＴＬを抵抗ｒ６を介して受けるベースとを有するＮＰ
Ｎ型トランジスタＱ５と、トランジスタＱ３のベースと
接地との間に設けられる抵抗ｒ５と、トランジスタＱ５
のベースと接地との間に設けられる抵抗ｒ７とを含む。

コントロール信号ＣＴＬがハイレベルになると、トラン
ジスタＱ３およびＱ５のベース電圧が上昇し、トランジ
スタＱ３およびＱ５が共に導通状態となる。トランジス
タＱ３の導通によって、トランジスタＱ２のベースから
接地にトランジスタＱ３を介して電流が流れ、トランジ
スタＱ２のベース電圧が下降する。これによって、トラ
ンジスタＱ２は非導通状態となるため、トランジスタＱ
２から出力端子８ｂに定電圧１２Ｖが導出されない。

同様に、トランジスタＱ５の導通によって、トランジス
タＱ４のベースから接地にトランジスタＱ５を介して電
流が流れ、トランジスタＱ４のベース電圧が下降する。

これによって、トランジスタＱ４は非導通状態となるた
め、トランジスタＱ４から出力端子８ｃに定電圧５Ｖが
導出されない。

逆に、コントロール信号ＣＴＬがローレベルになると、
トランジスタＱ３およびＱ５のベース電圧が下降し、ト
ランジスタＱ３およびＱ５が共に非導通状態となる。し
たがって、トランジスタＱ２およびＱ４のベースから接
地に流れる電流は生じず、トランジスタＱ２およびＱ７
のベース電圧は下降しない。したがって、トランジスタ
Ｑ２およびＱ４は導通状態にあり出力端子８ｂおよび８
Ｃにはそれぞれ、定電圧１２Ｖおよび５Ｖが導出される
。

このように、出力端子８ｂおよび８Ｃへの定電圧の導出
の有無は、コントロール信号ＣＴＬによって制御される
。一方、外部の交流電源から交流電圧が１次コイルに供
給されると、出力端子８ａにはトランジスタＱ７によっ
て常に定電圧５ｖが導出される。

出力端子８ａと接地との間には、ＶＴＲに含まれる、後
述の種々のモータや記録系回路等を制御するマイコンお
よびこれに関連する周辺回路等の定電圧を常時供給され
るべき機能部が負荷Ｌ１として設けられ、出力端子８ｂ
と接地との間には、ＶＴＲの記録／再生系回路、チュー
ナ、キャプスタンモータやドラムモータ等の定電圧を適
宜供給されるべき機能部が負荷Ｌ２として設けられる。

出力端子８Ｃと接地との間には、ＶＴＲの信号処理用Ｉ
Ｃ等の比較的低い定電圧を適宜受けて動作する回路部が
負荷Ｌ３として設けられる。

ところで、外部の交流電源から交流電圧が供給されてい
るときに、何らかの原因で１次コイル１ａに供給される
交流電圧のレベルが瞬間的に低下した場合、これに伴な
って出力端子８ａ、　８ｂ。

および８Ｃから負荷Ｌｌ、Ｌ２．およびＬ３に供給され
る電圧のレベルも低下する。負荷Ｌ２およびＬ３は、Ｖ
ＴＲの記録系回路、モータ等であるので、これらに供給
される電圧の若干の低下によっては再生画に乱れが生ず
る程度である。これに対し、出力端子８ａに接続される
負荷Ｌ１にはコントロール信号ＣＴＬを出力するマイコ
ンが含まれる。マイコンは、一般に、これに供給される
電圧の瞬間的な低下によって、自動的にリセットされる
ように構成される。したがって、出力端子８ａに導出さ
れる電圧が瞬間的に低下すると、マイコンがリセットさ
れてコントロール信号ＣＴＬが切換部７に供給されなく
なる。この結果、出力端子８ｂおよび８ｃに接続される
、画像の記録および再生を行なう機能部の機能が停止す
るという現象が生じる。

また、１次コイル１ａに供給される交流電圧のレベルが
安定している場合でも、出力端子８ａに接続される負荷
Ｌ１に定電圧を供給する定電圧化回路４に人力される全
波整流電圧から、他の負荷Ｌ２に供給されるべき定電圧
が共通に導出される場合には、他の負荷Ｌ２の抵抗値変
動等により、他の負荷Ｌ２に流れる負荷電流が変化する
ことがある。このような場合には、他の負荷Ｌ２に定電
圧を供給する定電圧化回路５に流れ込む電流が変動する
ため定電圧化回路４および５の接続点の電圧、すなわち
、２次コイルＩＣ側の全波整流電圧のレベルが変動して
出力端子８ａに接続される負荷Ｌ１、すなわち、マイコ
ン等に供給される電圧に変動が生じる。

以上のことかられかるように、マイコンは、１次コイル
１ａに供給される交流電圧の瞬間的なレベル低下や、マ
イコンに接続される出力端子側の２次コイルと同一の２
次コイルに導出される交流電圧から導出された定電圧を
受ける負荷に流れる負荷電流の変動によって、リセット
される危険性がある。

このような危険性を小さくするためには、マイコンに供
給される定電圧を導出する定電圧化回路に人力される全
波整流電圧のレベルを高くして、定電圧化回路の出力電
圧がマイコンをリセットさせる値まで低下するのに必要
となる、全波整流電圧のレベル低下量を大きくすればよ
い。

そこで、マイコン等に接続される出力端子８ａに定電圧
を導出する定電圧化回路４には、トランス２の２次コイ
ル１ｃおよび１ｄのうち、レベルの高い交流電圧を導出
する２次コイルＩＣ側の全波整流電圧が与えられる。

［発明が解決しようとする課題］ 以上のように、従来の電源回路において、常時所定の定
電圧を必要とする機能部に前記所定の電圧を供給するた
めの定電圧化回路には、高い全波整流電圧が入力される
。このため、以下のような問題が生じる。以下の説明に
あたっては第２図を参照する。前記定電圧化回路は第２
図における定電圧化回路４に対応する。

定電圧化回路４にはトランス２に含まれる２次コイル１
Ｃおよび１ｄのうち高いレベルの交流電圧を導出する２
次コイルＩＣ側の高い全波整流電圧、通常１７Ｖ程度が
与えられる。したがって、この高い全波整流電圧は定電
圧化回路４のトランジスタＱ７によって、それよりもか
なり低い定電圧５Ｖに減圧される。このため、トランジ
スタＱ７のコレクタでは、高い全波整流電圧と低い定電
圧との差に対応する多量の熱Ｐ、が発生する。つまり、
トランジスタＱ７のコレクタ損失が大きくなる。

しかしながら、コントロール信号ＣＴＬがハイレベルの
場合、すなわち、出力端子８ｂおよび８Ｃに定電圧が供
給されない場合には、定電圧回路５と負荷Ｌ２とは電気
的に絶縁状態にある。したがって、この場合には負荷Ｌ
２の抵抗値変動等によって２次コイルＩＣ側の全波整流
電圧のレベルが変動することはない。また、定電圧化回
路５に負荷Ｌ２が接続されないことは、コンデンサＣ１
に接続される総負荷量の減少を意味する。したがって、
この場合には１次コイル１ａに供給される交流電圧のレ
ベルの瞬間的な低下に伴なう２次コイルＩＣ側の全波整
流電圧のレベル低下の速度は、コントロール信号ＣＴＬ
がローレベルの場合、すなわち、定電圧化回路５と負荷
Ｌ２とが電気的に接続状態にある場合よりも遅い。この
結果、負荷Ｌ１に含まれるマイコンをリセットさせるの
に必要な２次コイル１ｃ側の全波整流電圧の低下量が定
電圧化回路５と負荷Ｌ２とが電気的に接続状態にあると
きよりも実質的に大きくなる。

このように、出力端子８ａに導出される電圧の安定性の
、全波整流電圧の変動に対する裕度（マージン）は、出
力端子８ｂおよび８ｃに定電圧が供給される場合よりも
大きくなる。

以上のことかられかるように、常時定電圧を供給される
べき出力端子（以下、この出力端子をスタンバイ電圧出
力端子、スタンバイ電圧出力端子に与えられる電圧をス
タバイ電圧と呼ぶ）にのみ定電圧が供給されている状態
（以下、この状態をスタンバイ状態と呼ぶ。）では、ス
タンバイ電圧出力端子電圧の、全波整流電圧の変動に対
する裕度は十分に大きい。ところが、スタンバイ電圧出
刃端子に定電圧を供給する定電圧化回路のトランジスタ
におけるコレクタ損失量はスタンバイ時および非スタン
バイ時共と同じである。これは、スタンバイ時における
前記定電圧化回路のトランジスタにおけるコレクタ損失
量が無駄に大きいことを意味する。このため、スタンバ
イ時における電源回路の消費電力は不必要に大きくなる
。

それゆえに本発明の目的は、スタンバイ状態時の消費電
力が小さく、かつ、種々の原因による全波整流電圧のレ
ベル変動に対する裕度の大きい定電圧発生装置を提供す
ることである。

［課題を解決するための手段］ 上記のような目的を達成するために本発明にかかる定電
圧発生装置は、交流電源と、交流電源出力を第１の直流
電圧に整流する第１の整流手段と、交流電源出力を第１
の直流電圧よりも低い第２の直流電圧に整流する第２の
整流手段と、第１の整流手段の出力と、第２の整流手段
出力とに接続され、かつ、与えられる整流出力を定電圧
に定電圧化する定電圧化手段と、外部からのスタンバイ
状態指令信号に応答して、第１．の整流手段と定電圧化
手段とを電気的に接続する手段とを備えた。

［作用］ 本発明にかかる定電圧発生装置は上記のように構成され
ているため、スタンバイ時において外部からのスタンバ
イ状態指令信号に応答して、第１の整流手段が定電圧化
手段に電気的に接続される。

したがって、スタンバイ時には第１の直流電圧よりも低
い第２の直流電圧を導出する第２の整流手段の出力が定
電圧化手段に与えられる。

［実施例］ 第１図は、本発明の一実施例の電源回路の回路図である
。

図を参照して、この電源回路１．００は、第２図に示さ
れる従来の電源回路と同様に、トランス２と、ダイオー
ドブリッジ３ａおよび３ｂと、コンデンサＣ１およびＣ
２と、スタンバイ電圧として定電圧５ｖを常時供給され
るべきスタンバイ電圧出力端子８ａと、必要に応じて定
電圧１２Ｖおよび５Ｖをそれぞれ供給されるべき出力端
子８ｂおよび８Ｃと、出力端子８ａに定電圧５ｖを供給
する定電圧化回路４と、出力端子８ｂに定電圧１２Ｖを
供給する定電圧化回路５と、出力端子８Ｃに定電圧５■
を供給する定電圧化回路６と、電源回路１００にスタン
バイ状態を指令するスタンバイ状態指令信号として、電
源回路１００に与えられるコントロール信号Ｃ”Ｉ７Ｌ
に応答して定電圧化回路５および６に含まれるトランジ
スタのＯＮ、ＯＦＦを制御する切換部７とを含む。

この電源回路１００が、たとえばＶＴＲに適用された場
合には、コントロール信号ＣＴＬはＶＴＲに内蔵される
マイコン等から出力され、出力端子８ａ、８ｂ、および
８Ｃと接地との間にはそれぞれ、上述のような所定の機
能部が負荷Ｌｌ、Ｌ２、およびＬ３として設けられる。

電源回路１００に含まれる上記各回路部の動作および機
能は第２図に示される従来の電源回路におけるそれと同
様である。

しかし、この電源回路１００は、従来の電源回路と異な
り、コンデンサＣ１と定電圧化回路４との間に設けられ
る、入力端子切換部つと、入力端子切換部つと定電圧化
回路６との間に設けられるダイオードＤ２０とを含む。

入力電圧切換部９は、コンデンサＣ１とトランジスタＱ
７のコレクタとの間に設けられるＰＮＰ型トランジスタ
Ｑ２０と、前記トランジスタＱ２０のベース・エミッタ
間に接続される抵抗Ｒ１と、トランジスタＱ２０のベー
スと接地との間に設けられる、抵抗Ｒ２およびＮＰＮ型
トランジスタＱ２１の直列接続と、前記トランジスタＱ
２１のベースと接地との間に設けられる抵抗Ｒ３および
ＮＰＮ型トランジスタＱ２２と、前記トランジスタＱ２
２のベースと接地との間に設けられる抵抗Ｒ４と、トラ
ンジスタＱ２１のベースとトランジスタＱ２０のエミッ
タとの間に接続される抵抗Ｒ６とを含む。トランジスタ
Ｑ２２のベースはコントロール信号ＣＴＬを抵抗Ｒ５を
介して受ける。ダイオードＤ２０のカソードはトランジ
スタＱ２０のコレクタに接続され、ダイオードＤ２０の
アノードはトランジスタＱ２０のコレクタに接続される
。

次に、外部電源投入時の、入力端子切換部９およびダイ
オードＤ２０の動作について説明する。

コントロール信号ＣＴＬがハイレベルになると、すなわ
ち、電源回路１００がスタンバイ状態になると、トラン
ジスタＱ２２のベース電圧が上昇してトランジスタＱ２
２は導通状態となる。これによって、トランジスタＱ２
１のベースから接地に流れる電流が生じてトランジスタ
Ｑ２１のベース電圧が下降し、トランジスタＱ２１は非
導通状態となる。したがって、トランジスタＱ２０のベ
ースから接地にトランジスタＱ２１を介して流れる電流
は生じず、トランジスタＱ２０のベース電圧は下降しな
い。このため、トランジスタＱ２０は非導通状態となる
。したがって、この場合には２次コイルＪｃ側の全波整
流電圧は、トランジスタＱ２０によって遮断されて定電
圧化回路４に与えられない。つまり、ダイオードＤ２０
のカソードに与えられる、トランジスタＱ２０のコレク
タ電圧が低下する。一方、ダイオードＤ２０のアノード
にはトランジスタＱ４のコレクタ電圧、すなわち、２次
コイル１ｄ側の全波整流電圧が与えられる。したがって
、トランジスタＱ２０のコレクタ電圧の低下によってダ
イオードＤ２０は順バイアス状態となり導通する。これ
によって、２次コイルｌｄ側の全波整流電圧がダイオー
ドＤ２０を介してトランジスタＱ２０のコレクタ、すな
わち、トランジスタＱ７のコレクタに与えられる。

このように、スタンバイ状態時には常時定電圧を供給さ
れるべき出力端子８ａに前記定電圧を供給する定電圧化
回路４に、２次コイル１Ｃおよび１ｄのうち低いレベル
の交流電圧を導出する２次コイル１ｄ側の全波整流電圧
が人力される。したがって、定電圧化回路４において全
波整流電圧が定電圧５ｖに変換されるにあたって、トラ
ンジスタＱ７のコレクタで発生する熱量は従来よりも低
い全波整流電圧（たとえば７Ｖ程度）と定電圧５Ｖとの
差に対応する量、すなわち、従来よりも少ない量となる
。つまり、スタンバイ状態時における、定電圧化回路４
のトランジスタのコレクタ損失が軽減される。この結果
、スタンバイ電圧を供給する定電圧化回路４における消
費電力が節減され、定電圧発生装置のスタンバイ状態時
における消費電力の軽減化が実現される。

逆に、コントロール信号ＣＴＬがローレベルになると、
すなわち、非スタンバイ状態になると、トランジスタＱ
２２のベース電圧が下降してトランジスタＱ２２は非導
通となる。したがって、トランジスタＱ２１のベース電
圧は下降せず、トランジスタＱ２１は導通状態となる。

このため、トランジスタＱ２０のベースから接地に抵抗
Ｒ２およびトランジスタＱ２１を介して電流が流れる。

これによって、トランジスタＱ２０のベース電圧が下降
しトランジスタＱ２０は導通ずる。したがって、トラン
ジスタＱ２０のコレクタには２次コイルｌＣ側の全波整
流電圧が供給される。一方、このときトランジスタＱ４
のコレクタには２次コイルｌＣ側の全波整流電圧よりも
低い２次コイル１ｄ側の全波整流電圧が供給されている
。したがって、ダイオードＤ２０には逆方向電圧が印加
され、ダイオードＤ２０は非導通状態となる。この結果
、トランジスタＱ２０のコレクタには２次コイルＩＣ側
の全波整流電圧のみが供給される。

このように、非スタンバイ時には定電圧化回路４への入
力電圧は、従来と同様に、２次コイルＩＣおよび１ｄの
うち高レベルの交流電圧を導出する２次コイルＩＣ側の
全波整流電圧となる。したがって、非スタンバイ特には
スタンバイ電圧出力端子８ａに導出される電圧の、２次
コイルＩＣ側の全波整流電圧の変動に対する裕度は従来
と同程度となる。

ところで、スタンバイ時には、２次コイル１ｄに定電圧
化回路４と共通に接続される定電圧化回路６と、負荷Ｌ
３とは非導通状態のトランジスタＱ４によって電気的に
絶縁されている。したがって、負荷Ｌ３の抵抗値の変動
等によって２次コイルｌｄ側の全波整流電圧が変動する
ことはない。

また、定電圧化回路６と負荷Ｌ３とが電気的に絶縁状態
であるから、定電圧化回路６に入力される全波整流電圧
を補償するコンデンサＣ２に接続される総負荷量は、非
スタンバイ状態時よりも小さい。非スタンバイ時には負
荷Ｌ１およびＬ２の存在によって、定電圧化回路４に供
給される全波整流電圧を補償するコンデンサＣ１に接続
される総負荷量は大きくなる。したがって、１次コイル
１ａに供給される交流電圧が何らかの原因で低下した場
合、これに伴なう、定電圧化回路４への入力電圧の低下
の速度は非スタンバイ時よりも長くなる。つまり、１次
コイル１ａに供給される交流電圧が低下した際に、全波
整流電圧のレベルがコンデンサＣ２の放電時定数に従っ
て補償される期間が長くなる。これは、従来と同様に、
スタンバイ時における、負荷Ｌ１に対応するマイコンの
リセット現象の全波整流電圧変動に対する裕度が、非ス
タンバイ時よりも大きくなることを意味する。

このように、電源回路１００をＶＴＲ等に適用した場合
、スタンバイ時および非スタンバイ時における、マイコ
ンのリセット現象の、定電圧化回路への入力端子変動に
対する裕度は従来と同程度に保持される。したがって、
本実施例によれば、スタンバイ時における消費電力の軽
減化が、入力電圧変動に対する負荷の動作裕度を劣化す
ることなく尖現される。

本実施例では、定電圧を導出するにあたって、２次コイ
ルに導出された交流電圧が全波整流されたが、２次コイ
ルに導出された交流電圧に対する整流方式は全波整流に
限定されない。

なお、本発明にかかる定電圧発生装置はＶＴＲだけでな
く他の任意の電気製品に適用されることが可能である。

［発明の効果］ 以上のように本発明にかかる定電圧発生装置によれば、
スタンバイ時／非スタンバイ時において、スタンバイ電
圧は異なるレベルの電圧から導出されることができる。

その結果、スタンバイ時において、スタンバイ電圧とし
て用いられる定電圧は非スタンバイ時に比べ低いレベル
の電圧から導出されることが可能となる。このため、本
発明にかかる定電圧発生装置によれば、スタンバイ時の
消費電力が軽減される。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例の電源回路の回路図、第２図
は従来のＶＴＲの一般的な電源回路を示す回路図である
。 図において、２はトランス、３ａおよび３ｂはダイオー
ドブリッジ、４，５．および６は定電圧化回路、７は切
換部、８ａ、８ｂ、および８Ｃは出力端子、９は入力端
子切換部、Ｑ２〜Ｑ５．　Ｑ７、Ｑ２１．およびＱ２２
はＮＰＮ型トランジスタ、Ｑ２０はＰＮＰ型トランジス
タ、Ｒ１−Ｒ５および「１〜「７は抵抗、Ｃ１およびＣ
２はフィルタコンデンサ、Ｄ１〜Ｄ３はツェナーダイオ
ード、Ｄ２０はダイオードである。 なお、図中、同一符号は同一または相当部分を示す。 萬２図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 外部からのスタンバイ状態指令信号を受けてスタンバイ
   状態をとる定電圧発生装置であって、交流電源と、 前記交流電源の出力を第１の直流電圧に整流する第１の
   整流手段と、 前記交流電源の出力を前記第１の直流電圧よりも低い第
   ２の直流電圧に整流する第２の整流手段と、 前記第１の整流手段の出力と、前記第２の整流手段出力
   とに接続され、かつ、与えられる整流出力を定電圧に定
   電圧化する定電圧化手段と、前記外部からのスタンバイ
   状態指令信号に応答して、前記第１の整流手段と前記定
   電圧化手段とを電気的に接続する手段とを備えた、定電
   圧発生装置。