JPH0377713A - セラミックス製伸線用ダイス - Google Patents
セラミックス製伸線用ダイスInfo
- Publication number
- JPH0377713A JPH0377713A JP21129789A JP21129789A JPH0377713A JP H0377713 A JPH0377713 A JP H0377713A JP 21129789 A JP21129789 A JP 21129789A JP 21129789 A JP21129789 A JP 21129789A JP H0377713 A JPH0377713 A JP H0377713A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nib
- stage
- approach
- wire
- die
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Metal Extraction Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、高光沢度を有する金属線材の製造を可能にす
るセラミックス製伸線用ダイスに関するものである。
るセラミックス製伸線用ダイスに関するものである。
従来の技術
伸線加工は、線材を第２図に示すようなダイスに通して
引張力を与え、引き抜いてダイス形状と同一断面の線材
に仕上げる加工法であり、塑性変形は引き抜き力の一部
がダイスによる圧縮力に変化することによって行われる
。
引張力を与え、引き抜いてダイス形状と同一断面の線材
に仕上げる加工法であり、塑性変形は引き抜き力の一部
がダイスによる圧縮力に変化することによって行われる
。
ニブの形状は一般に第２図に示すごとく、材料および潤
滑剤の誘導のためのニブ、絞り加工を行うアプローチ、
目的寸法に仕上げるベアリングおよびニブ端部の欠けを
防ぐためのリリーフの４部分からなる。アプローチの角
度すなわちアプローチ角は一般に１段階のみである。
滑剤の誘導のためのニブ、絞り加工を行うアプローチ、
目的寸法に仕上げるベアリングおよびニブ端部の欠けを
防ぐためのリリーフの４部分からなる。アプローチの角
度すなわちアプローチ角は一般に１段階のみである。
ニブの材質としては、塑性変形時に発生する応力や引き
抜き時の摩擦力にも耐えるように超硬合金がおもに使用
されている（加藤健三著、金属塑性側工学、丸善、Ｐ２
Ｓ５） 、また、近年ニブにセラミックスを適用した例
も報告されている（特開昭８２−１１４７１８ ） 、
これはセラミックスが超硬合金に比べて金属との凝着が
少なく、焼き付きを起こしにくいことを利用したもので
ある。
抜き時の摩擦力にも耐えるように超硬合金がおもに使用
されている（加藤健三著、金属塑性側工学、丸善、Ｐ２
Ｓ５） 、また、近年ニブにセラミックスを適用した例
も報告されている（特開昭８２−１１４７１８ ） 、
これはセラミックスが超硬合金に比べて金属との凝着が
少なく、焼き付きを起こしにくいことを利用したもので
ある。
発明が解決しようとする課題
近年高光沢度線材のニーズが高まっている。すなわち線
材の光沢度が高いということは、それだけ線材表面の凹
凸が少ないということであり、線材の表面処理や加工上
有利となり、また線材の商品価値も高くなる。線材表面
の凹凸を減少させるには、塑性変形時に高い面圧を発生
させることが必要である。
材の光沢度が高いということは、それだけ線材表面の凹
凸が少ないということであり、線材の表面処理や加工上
有利となり、また線材の商品価値も高くなる。線材表面
の凹凸を減少させるには、塑性変形時に高い面圧を発生
させることが必要である。
その方法の一つとしてアプローチ角を大きくとることが
あげられる。しかし上述のごとくアプローチ角は一般に
１段階であり、このままでアプローチ角を大きくすると
引き抜き力が増大し、線材が破断しやすくなる。
あげられる。しかし上述のごとくアプローチ角は一般に
１段階であり、このままでアプローチ角を大きくすると
引き抜き力が増大し、線材が破断しやすくなる。
次にニブの材質である超硬合金には、バインダーとして
コバルトを主体とする鉄系金属が使用されている。従っ
て、特に鋼線を伸線する場合には、上述のごとく鋼線と
超硬合金が凝着しやすく、鋼線中の成分が超硬合金表面
に付着して粗度が増加し、線材の光沢度が低下する。
コバルトを主体とする鉄系金属が使用されている。従っ
て、特に鋼線を伸線する場合には、上述のごとく鋼線と
超硬合金が凝着しやすく、鋼線中の成分が超硬合金表面
に付着して粗度が増加し、線材の光沢度が低下する。
セラミックスは上述のごと〈超硬合金に比べて金属との
凝着が少なく、従って付着物による粗度の増加も少ない
が、単にそれだけでは高光沢度伸線は得られない。
凝着が少なく、従って付着物による粗度の増加も少ない
が、単にそれだけでは高光沢度伸線は得られない。
すなわち、上述のごとく線材表面の凹凸を平滑化するた
めには高い面圧の発生が必要であり、このような面圧の
発生を可能とし、しかも引き抜き力がほとんど増加しな
いようなニブの形状が要求される０本発明は、このよう
な高光沢度線材の製造を可能にする伸線用ダイスを提供
しようとするものである。
めには高い面圧の発生が必要であり、このような面圧の
発生を可能とし、しかも引き抜き力がほとんど増加しな
いようなニブの形状が要求される０本発明は、このよう
な高光沢度線材の製造を可能にする伸線用ダイスを提供
しようとするものである。
課題を解決するための手段
本発明者らは１種々検討を行った結果、ニブとダイケー
スを有する伸線用ダイスにおいて、ニブの形状および材
質を究明し、前記問題点を解決するに至ったものである
。
スを有する伸線用ダイスにおいて、ニブの形状および材
質を究明し、前記問題点を解決するに至ったものである
。
すなわち１本発明はニブがベル、アプローチ、ベアリン
グ、リリーフからなり、更に該ニブのアプローチ角が２
段階で変化し、ベルに近い方を第１段、ベアリングに近
い方を第２段とすると、第２段のアプローチ角が第１段
のアプローチ角よりも大きく、かつ線材のダイスへの接
触開始点がアプローチの第１段と第２段の境界よりもベ
ル側にあり、かつ該ニブの材質が金属、特に鉄と凝着し
にくいジルコニア系、窒化ケイ素系、サイアロン系、
ＴｉＣ系、 ＴｉＮ系等のセラミックス焼結体から
なることを特徴とする、セラミックス製伸線用ダイスで
ある。
グ、リリーフからなり、更に該ニブのアプローチ角が２
段階で変化し、ベルに近い方を第１段、ベアリングに近
い方を第２段とすると、第２段のアプローチ角が第１段
のアプローチ角よりも大きく、かつ線材のダイスへの接
触開始点がアプローチの第１段と第２段の境界よりもベ
ル側にあり、かつ該ニブの材質が金属、特に鉄と凝着し
にくいジルコニア系、窒化ケイ素系、サイアロン系、
ＴｉＣ系、 ＴｉＮ系等のセラミックス焼結体から
なることを特徴とする、セラミックス製伸線用ダイスで
ある。
以下、図面を用いて本発明を詳述する。
第１図に本発明における望ましい伸線用ダイスの形状を
第２図に従来の超硬合金製伸線用ダイスの形状を示す。
第２図に従来の超硬合金製伸線用ダイスの形状を示す。
第１図において、ニブｌはセラミックス製であり、その
周囲にはダイケース２が配置されている。３は線材であ
る。ニブのｌａ、 ｌｂ、ｌｃ、 ｌｄ、 Ｉｓは各々
ベル、アプローチ第１段、アプローチ第２段、ベアリン
グ、リリーフである。また、 ｔｒ。
周囲にはダイケース２が配置されている。３は線材であ
る。ニブのｌａ、 ｌｂ、ｌｃ、 ｌｄ、 Ｉｓは各々
ベル、アプローチ第１段、アプローチ第２段、ベアリン
グ、リリーフである。また、 ｔｒ。
Ｉｇ、 ｌｈは各々線材のダイスへの接触開始点、アプ
ローチの第１段と第２段の境界、アプローチとベアリン
グの境界である。α１ はアプローチ第１段のアプロー
チ角、α２はアプローチ第２段のアプローチ角である。
ローチの第１段と第２段の境界、アプローチとベアリン
グの境界である。α１ はアプローチ第１段のアプロー
チ角、α２はアプローチ第２段のアプローチ角である。
ｒｌはＩｇとニブ中心軸との距離、ｒｌはベアリングの
半径である。
半径である。
ニブへ入ってきた線材は、まず区間ｉｆ〜ｌｒｔ’線径
が減少する。しかし、この区間ではアプローチ角が小さ
く、従って面圧も小さいので単位面積当りの真の接触面
積が小さく線材表面の凹凸は十分に平滑化されない０次
に、区間１ｇ〜１ｈでは、アプローチ角が大きいので高
い面圧が発生し、単位面積当りの真の接触面積が増大し
て、線材表面の凹凸は十分に平滑化され、高光沢度の線
材が得られる。α１は４〜２０度、α２ は６０〜１０
０度、ｒｌ−ｒｚは伸線前における線材表面のＦｔ＋ｔ
ａｘと同等以上が望ましい。
が減少する。しかし、この区間ではアプローチ角が小さ
く、従って面圧も小さいので単位面積当りの真の接触面
積が小さく線材表面の凹凸は十分に平滑化されない０次
に、区間１ｇ〜１ｈでは、アプローチ角が大きいので高
い面圧が発生し、単位面積当りの真の接触面積が増大し
て、線材表面の凹凸は十分に平滑化され、高光沢度の線
材が得られる。α１は４〜２０度、α２ は６０〜１０
０度、ｒｌ−ｒｚは伸線前における線材表面のＦｔ＋ｔ
ａｘと同等以上が望ましい。
第２図ではニブｌが超硬合金製であるが、凝着により線
材起源の付着物がニブ表面に堆積し、これによって線材
とニブとの真の接触が妨げられ高光沢度が得られない。
材起源の付着物がニブ表面に堆積し、これによって線材
とニブとの真の接触が妨げられ高光沢度が得られない。
実施例
以下本発明を実施例により詳細に説明する。
ｉｔ図に示した形状で、ニブｌの材質をサイアロン、ダ
イケース２の材質をＪＩＳの５４５Ｃとした。
イケース２の材質をＪＩＳの５４５Ｃとした。
まな、ニブの厚さを１０ｍｍ、ニブの外径を１５ｓ＋ｍ
、ベアリング内径を３．５■、ベアリング長さを１．７
５ｍ■、ａ、ｇ１４度、ａｚ−８０度、 ｒｌ−ｒ２＝
０．０２０ｍｍとした。
、ベアリング内径を３．５■、ベアリング長さを１．７
５ｍ■、ａ、ｇ１４度、ａｚ−８０度、 ｒｌ−ｒ２＝
０．０２０ｍｍとした。
グイケースの外径を４５ｍｍ、グイケースの厚さを２０
ｍｍとし、焼きばめによりニブをグイケースに固定した
。
ｍｍとし、焼きばめによりニブをグイケースに固定した
。
上記のダイスを用い、線径がＬ８５ｍｍ、材質がＪＩＳ
の５ＵＳ３０４の線材を被加工材として伸線を行った。
の５ＵＳ３０４の線材を被加工材として伸線を行った。
伸線速度は３鵬／ｓｉｎとした。
比較例として第２図の形状で、ニブ１の材質を超硬合金
とし、アプローチが第１段のみで、そのアプローチ角が
１４度である点以外は上記実施例と同じ条件で伸線を行
った。
とし、アプローチが第１段のみで、そのアプローチ角が
１４度である点以外は上記実施例と同じ条件で伸線を行
った。
伸線後の両者の光沢度は以下のようにして測定した。す
なわち、ＪＩＳ−２８７４１光沢度測定方法において鏡
面光沢度の測定方法のうち６０度鏡面光沢を採用した。
なわち、ＪＩＳ−２８７４１光沢度測定方法において鏡
面光沢度の測定方法のうち６０度鏡面光沢を採用した。
上記の方法で光沢度を測定したところ、本発明による実
施例では光沢度が２０〜２５％、比較例では１Ｇ−１７
％となった。また、引き抜き応力は、実施例が１２．２
ｋｇ／ｍｍ２．比較例が１２．７ｋｇ／ｍｍ之でありほ
とんど変わらなかった。
施例では光沢度が２０〜２５％、比較例では１Ｇ−１７
％となった。また、引き抜き応力は、実施例が１２．２
ｋｇ／ｍｍ２．比較例が１２．７ｋｇ／ｍｍ之でありほ
とんど変わらなかった。
発明の詳細
な説明したごとく１本発明による伸線用ダイスを用いれ
ば高光沢度線材の製造が可能となるので、工業上非常に
有利である。
ば高光沢度線材の製造が可能となるので、工業上非常に
有利である。
第１図は、本発明によるダイス形状を示す断面図、第２
図は従来のダイス形状を示す断面図である。 ｌ・・・ニブ、２・・・グイケース、３・・・線材、ｌ
ａ・・・ベル、 ｌｂ−・・アプローチ第１段、１ｃ・
・・アプローチ第２段、ｌｄ・・・ベアリング、Ｉｓ・
・・リリーフ。
図は従来のダイス形状を示す断面図である。 ｌ・・・ニブ、２・・・グイケース、３・・・線材、ｌ
ａ・・・ベル、 ｌｂ−・・アプローチ第１段、１ｃ・
・・アプローチ第２段、ｌｄ・・・ベアリング、Ｉｓ・
・・リリーフ。
Claims (1)
- ニブとダイケースとを有しニブがベル、アプローチ、
ベアリング、リリーフからなる伸線用ダイスにおいて、
該ニブがセラミックスからなり、かつ該ニブのアプロー
チ角が２段階で変化し、ベルに近い方を第１段、ベアリ
ングに近い方を第２段とすると、第２段のアプローチ角
が第１段のアプローチ角よりも大きく、かつ線材のダイ
スへの接触開始点がアプローチの第１段と第２段の境界
よりもベル側にあることを特徴とするセラミックス製伸
線用ダイス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21129789A JPH0377713A (ja) | 1989-08-18 | 1989-08-18 | セラミックス製伸線用ダイス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21129789A JPH0377713A (ja) | 1989-08-18 | 1989-08-18 | セラミックス製伸線用ダイス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0377713A true JPH0377713A (ja) | 1991-04-03 |
Family
ID=16603607
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21129789A Pending JPH0377713A (ja) | 1989-08-18 | 1989-08-18 | セラミックス製伸線用ダイス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0377713A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0847709A (ja) * | 1994-08-08 | 1996-02-20 | Daido Steel Co Ltd | 耐熱鋼みがき棒鋼の製造方法 |
| JP2010274282A (ja) * | 2009-05-27 | 2010-12-09 | Allied Material Corp | ダイヤモンドダイス |
-
1989
- 1989-08-18 JP JP21129789A patent/JPH0377713A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0847709A (ja) * | 1994-08-08 | 1996-02-20 | Daido Steel Co Ltd | 耐熱鋼みがき棒鋼の製造方法 |
| JP2010274282A (ja) * | 2009-05-27 | 2010-12-09 | Allied Material Corp | ダイヤモンドダイス |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6875824B2 (ja) | 絞りしごきブランク缶 | |
| CN103121041A (zh) | 一种用于金属线成型的大孔径拉丝模具 | |
| JP3083626B2 (ja) | シリンダーライナーの製造方法 | |
| JPH01127122A (ja) | 焼結部品の成形あるいはコイニング、サイジング用金型 | |
| JP2001219214A (ja) | 伸線加工用ダイス | |
| US4999901A (en) | Method of producing a nozzle member for sucking or transporting a string of yarn | |
| JPS6147605B2 (ja) | ||
| JPH0448526B2 (ja) | ||
| JPH0866715A (ja) | 高平滑な外表面を有する線・棒材の製造方法 | |
| JPH10113714A (ja) | かしめ方式プラグ | |
| EP0805724B1 (en) | Machining of a memory metal | |
| RU2071891C1 (ru) | Способ плакирования внутренней цилиндрической поверхности заготовки | |
| SU1754256A1 (ru) | Способ изготовлени высокопрочной проволоки | |
| KR100333446B1 (ko) | 티타늄/구리 층상복합재료 및 그 제조방법 | |
| SU984598A1 (ru) | Заготовка дл изготовлени полых цилиндрических изделий | |
| RU2319559C1 (ru) | Способ изготовления проволоки | |
| JPH08257629A (ja) | 押出し法によるクラッド材の製造方法 | |
| RU2134622C1 (ru) | Инструмент для прессования полых изделий | |
| JPH0790264B2 (ja) | 押出用ダイス | |
| Hoshi et al. | Cut-forming: a new method of producing wire | |
| RU2222407C2 (ru) | Матрица для редуцирования | |
| JPH0341845Y2 (ja) | ||
| JPH0714529B2 (ja) | テーパー管の製造方法 | |
| JP3172648B2 (ja) | シームレス缶成形用軽量ポンチ | |
| JP2005131667A (ja) | 熱間押出継目無鋼管の製造方法 |