JPH0377722A - 制振鋼板の９０度ｖ曲げ加工方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、二枚の鋼板の間に振動減衰性能を有す粘弾性
合成樹脂層を介在させてなる制振鋼板の９０度Ｖ曲げ加
工方法に関するものである。

〔従来の技術〕

二枚の鋼板の間に振動減衰性能を有す粘弾性合成樹脂層
を介在させた制振鋼板は、特に固体伝播音による騒音の
低減に著しい効果を発揮することから、家具、電気部品
、自動車部品等の部材として、近来その適用範囲が拡大
されつつある。また、これら制振鋼板は通常、プレスに
よるＶＩＨＩげ加工を施した後に使用に供されることが
多い。

一方、これら制振鋼板を、第６図に示すように、通常の
単層金属板のＶ曲げ加工に適用されるパンチ（６１）と
Ｖ型ダイ（６２）を用いてＶ曲げ成形すると、当該制振
鋼板（６０）が、本来平坦であるべきフランジ部におい
て、ある角度θをもって曲げ方向の反対側に折れ曲がる
という現象、いわゆる“かもめ”現象が発生することが
知られている。

この“かもめ”現象は、表裏の鋼板に比して、著しく剪
断変形抵抗の低い樹脂層が中間に存在する制振綱板の構
成に起因するもので、単純Ｖ曲げにより表裏の鋼板間に
曲げ方向への線長差が生じる一方、この線長差による表
裏の鋼板間のずれを中間の合成樹脂層が拘束せんとして
、これが曲げモーメントとして鋼板に作用するため発生
する。

この“かもめ”現象による制振鋼板の形状不良の発生を
防止するため、従来より、その■曲げ方法および金型に
種々の検討が加えられ、各種の提案がなされている。こ
れら提案としては、例えば、■制振鋼板の表裏二枚の鋼
板の厚さに差をつけると共に、これら鋼板の厚さおよび
降伏強度と中間樹脂の厚さおよび剪断密着強度との相関
をある範囲内に規制し、その薄い方の鋼板を曲げ方向に
対し外側にして曲げるＶ曲げ加工方法（特開昭６０７２
７２４号）、■第７図に示すように、パンチ（７１）の
下降に応動してＶ字状に角度を変更する鋼板受〈７２）
を設けたＶ曲げ金型（特開昭６２−１２７１２５号）、
■第８図に示すように、Ｖ型ダイ（８２）と破戒形制振
鋼板（８０）との間に、該被成形制振鋼Ｆｉ（８０）よ
り厚い鋼板（８１）を配してＶ曲げ加工する方法（特開
昭６２−１２７１２６号）、■第９図に示すように、パ
ンチ（９１〉の下降に応動して、対をなしてＶ字状に回
動する二枚の鋼板受（９２）、（９３）を設けたＶ曲げ
金型（特開昭６２−１２７１２７号）等がある。

〔発明が解決しようとする課題〕

近来、制振鋼板の用途拡大に伴い、その制振効果をより
高めるため、その剪断接着強度をより低めた中間樹脂層
を用いることや、シャープで美麗な外観および高い外郭
寸法梢度を得るため、その■曲げ部の外側Ｒ（以下、曲
げＲという）をより小さな半径とすることを要請される
場合が、特には家庭用電気製品分野等で、多くなりつつ
ある。

しかし、上記従来のＶ曲げ加工方法およびＶ曲げ金型は
、それぞれ“かもめ”現象の発生を抑制する効果が認め
られるものの、その抑制効果には限界があり、上記のよ
うに、中間樹脂層の剪断接着強度をより低めるとか、ま
たは、その曲げＲをより小さくすることを要求されたと
きには、これら要請に対応できなくなるという問題があ
る。

本発明は上記の問題点に鑑み、その曲げＲの半径を小さ
くしてもなお、′かもめ”現象の発生を確実に抑制し得
、しかも、中間合成樹脂層の剪断接着強度に影響される
ことのない制振鋼板の９０度Ｖ曲げ加工方法の提供を目
的とするものである。

〔課題を解決するための手段〕

上記の目的を達成するために、本発明は以下の構成とし
ている。

すなわち、その第１発明の制振鋼板の９０度Ｖ曲げ加工
方法は、予め、上面にＶ字状溝を設けた制振鋼板を、成
形■溝を有するダイ上に配置すると共に、この制振鋼板
のＶ字状溝部を、パンチにて、ダイの成形■溝内に向け
て押圧して、この制振鋼板にプレスＶ曲げ加工を施す制
振鋼板の９０度Ｖ曲げ加工方法において、前記制振ｉｉ
ｌ板の７字状溝が、その深さを該制振鋼板の厚さの１７
２〜３／４の範囲内とし、その内角の角度を９５度〜１
３０度の範囲内とする断面形状に設けられる一方、前記
パンチの先端部が、その先端部中心を前記制振鋼板のＶ
字状溝の幅中心に合致させて該先端部を制振鋼板に軽く
当接させるとき、前記制振鋼板のＶ字状溝の断面の両玉
縁と、該Ｖ字状溝の幅中心におけるその深さの１７４以
内の深さ位置とを通る円弧の半径からなる先端Ｒを有し
、かつ前記ダイの成形Ｖ溝の内角の角度と同角度または
それより小さな角度のＶ字状の断面形状を備えるもので
ある。

また、その第２発明の制振鋼板の９０度Ｖ曲げ加工方法
は、予め、上面にＶ字状溝を設けた制振綱板を、成形Ｖ
溝を有するダイ上に配置すると共に、この制振鋼板のＶ
字状溝部を、パンチにて、ダイの成形Ｖ溝内に向けて押
圧して、この制振鋼板にプレス９曲げ加工を施す制振鋼
板の９０度Ｖ曲げ加工方法において、前記制振鋼板のＶ
字状溝が、その深さを該制振鋼板の厚さの１／２〜３／
４の範囲内とし、その内角の角度を１００度〜１３０度
の範囲内とする断面形状に設けられる一方、前記パンチ
の先端部が、８０度〜８８度の範囲内の角度のｖ字状の
断面形状を備えるものである。

〔作用〕

本発明者等は、制振鋼板を用いて、シャープで美麗な外
観と高い外郭寸法精度をもつ曲げ製品を得んがため、小
さな曲げＲで、しかも“かもめ１現象を発生させること
なく、９０度■曲げ加工すべく種々の試行・検討を重ね
てきたものである。

しかし、前述したように、その曲げＲを小さくすると、
特に、その中間樹脂層の剪断接着強度を低めて制振効果
を高めた制振鋼板を用いる場合、該制振鋼板の表裏の鋼
板間での線長差がより拡大する一方、中間合成樹脂層の
拘束が高まることより、′かもめ”現象がより顕著に発
生して、所期の曲げ製品を得ることができなかった。

ここで、本発明者等は、°゛かもめ”現象の発生主因に
ついて検討を加えた結果、このような９０度Ｖ曲げ加工
においては、対象とする制振ｆ４板の曲げ方向にあたる
上面部を、その曲げにより生ずる表裏の鋼板間での線長
差に対応する分量だけ、予め除去しておくことが最も効
果的であるとの結論に達し、更に、これを具現化するた
めの技術的手段を加えて、第１発明をなしたものである
。

すなわち、第１発明の制振鋼板の９０度Ｖ曲げ加工方法
においては、予め、制振鋼板の上面に、その深さを該制
振鋼板の全厚さの１ノ２〜３／４の範囲内とし、その内
角の角度を９５度〜１３０度の範囲内とする断面形状の
Ｖ字状溝を設け、この制振鋼板を、そのＶ字状溝部の中
心をダイの成形Ｖ溝幅の中心と合致させて、ダイ上に配
置してＶ曲げ加工することにより、そのＶ曲げ加工に際
し、上面に設けたＶ字状溝が潰れて閉塞されるまでの間
、曲げ方向に対して内側の鋼板に作用する而げ方向への
圧縮力を軽減させ、この内側の鋼板が■曲げ中心方向と
逆方向に伸びることを卯制し得る。

また、この制振鋼板のｖ字状溝部を、ダイの成形Ｖ溝内
に向けて押圧するパンチの先端部が、その先端に、制振
鋼板のＶ字状溝の断面の両玉縁と、該７字状溝の幅中心
におけるその深さの１／４以内の深さ位置とを通る円弧
の半径からなるＲ部を有するので、このパンチの先端部
は、制振鋼板のＶ字状溝内にその深さの１／４以上侵入
せず、また、侵入部もＶ曲げ加工によるＶ字状溝の狭窄
により早期に抜は出すので、その曲げ加工に際し、制振
鋼板の７字状溝の両側壁の間に、パンチの先端部を介す
る干渉が生じることがない、更に、このパンチの先端部
は、例えば、第１閃すに示すように、制振鋼板の曲げ方
向に対して内側の鋼板を、■曲げ中心に向けて引き込む
作用をなし、この内側の鋼板がＶ曲げ中心方向と逆な方
向に伸びようとする傾向を抑制する。また、このパンチ
の先端部は、ダイの成形Ｖ溝の内角の角度と同角度また
はそれより小さな角度のＶ字状の断面形状を備えるので
、制振綱板をダイの成形Ｖ溝面に沿うように押圧し得る
。

これらにより、第１発明の９０度Ｖ曲げ加工方法におい
ては、制振鋼板の表裏の鋼板間に曲げ方向の線長差が生
じることを抑制し得て、その中間の合成樹脂に剪断変形
を起こさせず、もって、制振鋼板を小さな曲げＲにて９
０度Ｖ曲げ加工した場合も、“かもめ”現象の発生を防
止し得る。

また、述上のように進行するＶ曲げ加工においては、あ
たかも制振鋼板の曲げ方向に対して外側となる鋼板のみ
の単層板のＶ曲げ加工の如くに行われるので、その曲げ
に要する押圧力も小さくてすみ、また、前述の従来の制
振鋼板のＶ曲げ加工において問題とされるように、中間
の合成樹脂の剪断密着強度に、その“かもめ”現象の発
生を左右されることがなく、これにより、中間樹脂層の
剪断密着強度を低めて制振効果を高めた制振鋼板につい
ても、その９０度■曲げ加工を“かもめ”現象を生しさ
せることなく達成することができる。

次に、制振鋼板のＶ字状溝の断面形状の限定理由を述べ
る。制振鋼板に設けるＶ字状溝の断面形状において、そ
の内角の角度が９５度未満であると、■曲げ加工の早期
の段階に、このＶ字状溝が潰れて閉塞されて所期の目的
が達威し得なくなり、結果として“かもめ”現象が生じ
、一方、１３０度を超えると、■曲げ加工後に残存する
曲げ部内角の空隙が大きく威り過ぎて外観上の問題が生
じるからである。また、その深さが、該制振鋼板の全厚
さの１／２より浅い場合は、内角の角度を９５度未満と
したときと同様な現象を惹起して“かもめ”現象が起こ
り、一方、３／４より深い場合には、有効肉厚が減少し
過ぎて強度上の問題が生じる。

なお、ダイの成形Ｖ溝の内角の角度は、■曲げ加工され
る制振鋼板のスプリングバック特性を考慮して、９０度
より小さく設定される。

一方、本発明者等は、７字状溝を設けた制振鋼板を、小
さな曲げＲで、９０度Ｖ曲げ加工するに適するパンチの
先端形状を選定するための模索・試行の過程において、
制振鋼板のＶ字状溝の内角の角度と、パンチの先端部の
角度とがある相関関係にあるとき、パンチによる制振鋼
板の押圧過程で、ダイの成形Ｖ溝内に対するパンチ先端
の侵入量より、制振鋼板の曲げ部下端の侵入量が大きく
なるという現象が生じ、また、このような現象が生じた
例においては、′かもめ”現象が起こらないということ
を知見した。

そこで、本発明者らは、ｉｌｌ振＊仮に設けるＶ字状溝
の断面形状と、この制振鋼板を押圧するパンチの先端部
の角度とを種々に変えたシュミレーションと！認試験を
繰り返して、この現象を、詳細に検討した結果、このこ
とは、第５図に例示するように、その９０度Ｖ曲げ加工
に際して、制振鋼板の曲げ角度は、ダイの型溝内への被
押込量にほぼ比例して増大するが、このｆｆ１Ｉ振鋼板
に設けたＶ字状溝は、その内角の角度を早期の段階で急
速に狭窄させられることに、一つの要因があり、これに
対して、パンチの先端部の角度が十分大きいと、このパ
ンチの先端部とＶ字状溝との接触が、７字状溝の両上縁
角部における線接触となり、曲げの進行に伴うＶ字状溝
の狭窄により、比較的小さな抵抗で、パンチの先端部が
Ｖ字状溝内から相対的に押し出され、しかも、このパン
チの押圧の影響がｖ字状溝の両上縁角部のみに限定され
ることより、“かもめ”現象の発生が抑制されることが
判明した。これは、例えば、制振鋼板に、該制振鋼板の
厚さ１／２の深さで、断面の内角の角度を１１０度とす
るｖ字状の溝を設け、この制振鋼板りを、その曲げ過程
の説明図である第３図に示すように、先端部の断面の角
度を８８度としたパンチＰを用いて、ダイスの型溝内に
押圧する場合、該制振鋼ＦｉＤが１６０度に曲げられた
初期の段階において、すでにパンチＰの先端部が制振鋼
板りのＶ字状溝内から相対的に浮き上がり、その後、同
図に示すように、制振鋼板りの曲げ角度の増加に伴い、
制振鋼板りのＶ字状溝内から相対的に抜は出して行く、
このとき、パンチＰの先端部と制振鋼板りの７字状溝と
の接触は、同図で明らかなように、該７字状溝の両上縁
角部との線接触である。また、この場合、当初は制振鋼
板りのＶ字状溝内にあったパンチＰの先端部が、聞げの
進行に伴ってＶ字状溝内から相対的に抜は出すので、制
振ｊＪＪｆｆｉＤのダイの成形Ｖ溝内に対する侵入量が
、パンチＰの侵入量より大きくなるという現象として現
れる。

また、この場合は、パンチＰの先端Ｒの半径が小さくて
も良く、また、その曲げに要する押圧力が比較的に小さ
くてすむことも判明した。

一方、上記と同断面形状の９字状の溝を設た制振鋼板り
を、その曲げ過程の説明図である第４図に示すように、
先端部の断面の角度を７０度としたパンチＰを用いて、
ダイスの型溝内に押圧する場合、該制振鋼板りが１６０
度に曲げられた初期の段階において、パンチＰの先端部
の両側面と、制振鋼板りのｖ字状溝の両側壁面とが面接
触し、この時点において、パンチＰの先端部を介して制
振鋼板りのｖ字状溝の両側壁間に干渉が起こり、該制振
鋼板りに“かもめ”現象が起こる。また、このように、
パンチＰの先端部と制振鋼板りの７字状溝の両側壁面と
の間に面接触が生した例ににおいては、曲げに要する押
圧力が異常に上昇するという現象がしばしば認められた
。

本発明者等は、上に述べた現象を把握した後、前記シュ
ミレーシランと確認試験結果を整理し、その９０度Ｖ曲
げの進行に伴い、パンチの先端部が、線接触を保ちなか
ら制振鋼板のＶ字状溝内から確実に抜は出していく相関
関係にある制振鋼板の７字状溝の断面形状、特にはその
７字状溝の内角の角度と、パンチの先端部の角度とを選
定して、第２発明を完成させたものである。

すなわち、第２発明の制ｇ＊板の９０度Ｖ曲げ加工方法
は、予め、その上面に、深さを該制振鋼板の厚さの１／
２〜３／４の範囲内とし、その内角の角度を１００度〜
１３０度の範囲内とする断面形状のｖ字状溝を設けた制
振鋼板を、成形Ｖ溝を有するダイ上に配置すると共に、
この制振鋼板のＶ字状溝部を、８０度〜８８度の範囲内
の角度のｖ字状の断面形状の先端部を備えるパンチにて
、ダイの成形Ｖ溝内に向けて押圧して、この制振綱板に
ブレスＶ曲げ加工を施すことで、上に述べたように、そ
の曲げ過程において、パンチの先端部を、制振綱板のＶ
字状溝内から線接触を保ちながら相対的に抜は出させて
、該パンチの先端部を介する干渉を防ぎ、該制振鋼板の
表裏のＳ＋抜板間曲げ方向の線長差が生じることを抑制
し得て、その中間の合成樹脂に剪断変形を起こさせず、
もって、制振鋼板を小さな曲げＲにて９０度■曲げ加工
した場合にも、“かもめ”現象の発生を防止し得る。

また、そのＶ曲げ加工は、あたかも制振鋼板の油げ方向
に対して外側となる鋼板のみの単層板のＶ曲げ加工の如
くに行われるので、その曲げに要する押圧力も小さくて
すみ。また、前述の従来の制振鋼板のＶ曲げ加工におい
て問題とされるように、中間の合成樹脂の剪断密着強度
に、その゛かもめ”現象の発生を左右されることがなく
、これにより、中間樹脂層の剪断密着強度を低めて制振
効果を高めた制振鋼板についても、その９０度■曲げ加
工を“かもめ″現象を生じさせることなく達威すること
ができる。

次に、制振鋼板の７字状溝の断面形状およびパンチの先
端部の断面形状の限定理由を述べる。

制振鋼板に設ける７字状溝の断面形状において、その内
角の角度が１００度未満であると、■曲げ加工の早期の
段階に、この７字状溝が潰れて閉塞されて所期の目的が
達威し得なくなるに加え、その初期段階において、パン
チの先端部と制振鋼板のｖ字状溝との間に面接触が起こ
り、結果として“かもめ”現象が生じ、一方、１３０度
を超えると、■曲げ加工後に残存する曲げ部内角の空隙
が大きく威り遇ぎて外観上の問題が生じるに加え、その
曲げがある程度進行した段階で、パンチの先端部と制振
鋼板の７字状溝との間に面接触が起こって“かもめ”現
象の発生を招くからである。また、その深さが、該制振
鋼板の全厚さの１７２より浅い場合は、内角の角度を１
００度未満としたときと同様な現象を惹起して“かもめ
”現象が起こり、一方、３／４より深い場合には、有効
肉厚が減少し過ぎて強度上の問題が生じる。

また、パンチの先端部を、８０度未満の角度のＶ字状の
断面形状にすると、制振鋼板に設ける７字状溝の断面形
状を上記の範囲内のものとしても、前述したように、曲
げの初期段階にて、パンチの先端部と制振鋼板の７字状
溝との間に面接触が起こり、結果として“かもめ”現象
が発生し、一方、８８度を超えると、“かもめ”現象の
発生防止には有効であるものの、該パンチに対応するダ
イの成形Ｖ溝にスプリングバンク化を設けることができ
なくなるからである。

なお、ダイの成形Ｖ溝の内角の角度は、■曲げ加工され
る制振鋼板のスプリングバック特性を考慮して、９０度
より小さく設定される。

〔実施例〕

以下に、本発明の実施例を図面を参照して説明する。

」ユｊｕ４桝 第１図ａ乃至第１図Ｃは、本実施例の９０度Ｖ曲げ加工
方法の概念説明図である。なお、本実施例は、前述した
第１発明に則るものである。

第１図ａ乃至第１図Ｃにおいて、（＋１は制振鋼板であ
って、該制振鋼板（１）は、厚さ０．４ｍｓの二枚の鋼
板（ｌａ）　（ｌｃ）の間に厚さ約５０μ間の粘弾性合
成樹脂層（ｌｂ）を介在させた積層板で、予め、そのＶ
曲げ対象位置の曲げ方向に対する内側面上に、機械加工
にて、７字状溝（２）を設けたものである。’　（３）
はパンチであって、該パンチ（３）は、その断面形状が
Ｖ字状の先端部（３ａ）を有するもので、ここでは図示
を省略したプレスの加圧・降下部に取付けられたもので
ある。（４）はダイであって、該ダイ（４）は、パンチ
（３）下方の定位置に配設され、パンチ（３）と対向す
る上面に成形Ｖ溝（４ａ）を設けたものである。

本実施例においては、その７字状溝（２）の内角の角度
θ８、深さｔおよび内底部の内角先端Ｒの半径ｒ、を種
々に変えて設けた制振鋼板（１）を準備する一方、ダイ
（４）として、その成形Ｖ溝（４ａ）の内角の角度θ。

を、通常の制振鋼板の９０度■曲げ加工に適用される８
８度としたものと、スプリングバックの増加を見込んで
８５度としたものとを準備すると共に、そのＶ字状先端
部（３ａ）の角度θ、を８５度および８８度とし、かつ
、その先端が、各制振鋼板に設けたｖ字状溝内に深さの
１／４以上に侵入し得ないように、その先端Ｒの半径ｒ
、を２．Ｏｍｍとしたパンチ（３）を準備した。また、
比較のため、その先端が制振鋼板の７字状溝内に侵入し
得るように先端Ｒの半径ｒ、を０．２問としたパンチを
合わせて準備した。そして、これらダイ（４）とパンチ
（３）とを種々に組合せて用い、それぞれ異なる断面形
状の７字状溝（２）を設けた制振鋼板（１）に９０度Ｖ
曲げ加工を施して、そのＶ曲げ加工に要する押圧荷重を
対比検討すると共に、■曲げ加工後の各制振鋼板（３）
について、“かもめ”現象の有無と発生程度のＩｉＩ！
認および外観検査を行った。これらの結果の内の代表的
なものを第１表に例示する。

なお、これら■曲げ加工は、第１図ａに示すように、制
振ＩＦｉ（１）の７字状溝（２）幅中心線Ｓと、ダイ（
４）の成形Ｖ溝（４ａ）幅中心線Ｓとを合致させた後、
第２図Ｃに示すように、パンチ（３）を下降ないしはダ
イ（４）を上昇させて、該１ＩｉＩＩ振鋼板（１）をダ
イ（４）の成形■溝（４ａ）内に押圧することで達成さ
れる。

第一１−表 た折れ曲がりの角度で、両側の内の大きい万の姐そボア
。

第１表に示すように、第１発明の９０度Ｖ曲げ加工方法
に則るｋｌ−Ｎａ４の実施例のものは、その７字状溝の
内角の角度θ、を９５度としたｋｌ例に軽微な“かもめ
”現象が認められた以外は、全て”かもめ”現象の発生
が皆無で所期の良好な形状を示し、得られた製品は、そ
の藺げＲは所期の小さな半径であり、シャープで美麗な
外観を示すものであった。また、その■曲げ加工に要す
る押圧荷重は、通常の設計レベルのものであった。

これは、第１図すに示すように、そのＶ曲げ加工に際し
て、制振鋼板（＋）の曲げ方向に対し内側となる鋼板（
１ａ）の相対してｖ字状溝（２）の両壁を構成している
面部が、曲げが進んできた段階においても、互いに干渉
し合うことがなく、一方、この制振鋼板（１）を、ダイ
（４）の成形■溝（４ａ）内に向けて押圧するパンチ（
３）の先端部（３ａ〉が、制振鋼板（］）のｖ字状溝（
２）内にその深さの１／４を超えて侵入し得ない大きさ
である２、０＋＋Ｉｌの半径ｒ、の先端Ｒを有し、しか
も、この先端部（３ａ）が、図中の矢印Ａで示すように
、制振鋼板（１）の曲げ方向に対して内側となる鋼板（
１ａ）を、■曲げ中心に向けて引き込む作用をなすので
、結果として、該制振鋼板（＋１の曲げ部近傍のフラン
ジ部における表裏二枚の鋼板（１ａ）（ｌｂ）間のずれ
の発生が抑制されるからである。

一方、パンチ（３）の先端部（３ａ）先端Ｒの半径ｒ。

が小さく、このパンチ（３）の先端部（３ａ）が、その
Ｖ曲げ加工に際して、制振鋼板（１）のＶ字状溝（２）
内に侵入する漱５〜恥８の比較例においては、階５とＮ
α６の比較例では“かもめ”現象の発生が無かったもの
の、その９０度Ｖ曲げ加工に要する押圧荷重が、通常の
設計レベルを超える異常に高いものとなり、また、阻７
とＮα８の比較例では、その押圧荷重は通常の設計レベ
ルであったものの、これらには顕著な“かもめ”現象が
認められた。

これは、そのＶ曲げ加工に際して、制振鋼板（＋）の曲
げ方向に対し内側となる鋼板（１ａ）の相対して９字状
溝（２）の両壁を構成している面部が、このＶ字状溝（
２）内に侵入したパンチ（３）の先端部（３ａ）を介し
て互いに早期に干渉し合って、Ｖ曲げ中心と反対側に押
しやられ、結果として、当該制振鋼板（１）の曲げ部近
傍のフランジ部における表裏二枚の鋼板（Ｉａ）　（ｌ
ｂ）間にずれが生じたり、または、ある程度圧下が進行
した時点で干渉し合って、当該制振鋼板（＋）の曲げ方
向の外側面を、ダイ（４）の成形Ｖ溝（４ａ）の内面に
当接させるに、大きな押圧力を必要とする原因となった
りするからである。

また一方、パンチ（３）の先端部（３ａ）先端Ｒの半径
ｒ、を、制振鋼板（１）のＶ字状溝（２）内に侵入しな
い大きさとする一方、制振鋼板（１）のＶ字状溝（２）
の内角の角度θ、を９０度と狭く設けたＮα９の比較例
および制振鋼板（１）のＶ字状溝（２）の深さをこの制
振鋼板（１）の全厚さのＩ／４と浅く設けたＮα１０の
比較例では、その押圧荷重は通常の設計レベルであった
ものの、それぞれに顕著な“かもめ”現象が認められた
。これは、そのＶ曲げ加工に際して、制振鋼板（１）の
Ｖ字状溝（２）の両内壁が、早期の段階で互いに面接触
して干渉し合い、そのＶ字状溝（２）を設ける意味を失
するからである。

且り尖胤明 第２図ａ乃至第２図Ｃは、本実施例の９０度Ｖ曲げ加工
方法の概念説明図である。なお、本実施例は、前述した
第２発明に則るものである。

第２図ａ乃至第２図Ｃにおいて、（５）は制振鋼板であ
って、該制振鋼板（５）は、前記第１実施例と同様に、
厚さ０．４ｍ−の二枚の鋼板（５ａ）　（５ｃ）の間に
、厚さ約５０μ間の粘弾性合成樹脂層（５ｂ）を介在さ
せた積層板で、予め、そのＶ曲げ対象位置の曲げ方向に
対する内側面上に、機械加工にて、Ｖ字状溝（６）を設
けたものである。（７）はパンチであって、よ亥パンチ
（７）は、その断面形状がＶ字状の先端部（７ａ）を有
するもので、ここでは図示を省略したプレスの加圧・降
下部に取付けられたものである。（８）はダイであって
、該ダイ（８）は、パンチ（７）下方の定位置に配設さ
れ、パンチ（７）と対向する上面に成形■溝（８ａ）を
設けたものである。

本実施例においては、そのＶ字状溝（６）の内角の角度
θ５、深さＬおよび内底部の内角先端Ｒの半径ｒ、を種
々に変えて設けた制振鋼板（５）を準備する一方、ダイ
（８）として、その成形Ｖ溝（８ａ）の内角の角度θ。

を通常の制振鋼板の９０度Ｖ曲げ加工に適用される８８
度としたものと、スプリングバックの増加を見込んで８
５度としたものとを準備すると共に、そのＶ字状先端部
（７ａ）の角度θアを８５度〜８８度の範囲内とし、か
つ、その先端Ｒの半径ｒ。

を０．２ｍｍとしたパンチ（７）を準備した。また、比
較のため、そのＶ字状先端部の角度θ、を７５度とたパ
ンチも準備した。そして、これらダイ（８）とパンチ（
７）とを種々に組合せて用い、それぞれ異なる断面形状
のＶ字状溝（６）を設けた制振鋼板（５）に９０度Ｖ曲
げ加工を施して、そのＶ曲げ加工に要する押圧荷重を対
比検討すると共に、■曲げ加工後の各制振ａ板（５）に
ついて、“かもめ”現象の有無と発生程度の確認および
外観検査を行った。これらの結果の内の代表的なものを
第２表に例示する。

なお、これら■曲げ加工は、第２図ａに示すように、制
振鋼板（５）のＶ字状溝（６）とパンチ（７）の先端部
（７ａ）とを合致させた後、第２図Ｃに示すように、パ
ンチ（７）を下降ないしはダイ（８）を上昇させて、該
制振鋼板（５）をダイ（８）の底形Ｖ：Ｍ（８ａ）内に
押圧することで達成される。

通ＵＩＡ 第２表に示すように、第２発明の９０度Ｖ曲げ加工方法
に則るＮｏ、１〜Ｎα８の実施例のものは、その９字状
溝の内角の角度θ、を１００度および１０４度としたＮ
ａｌ、ｋ２、漱５例に、軽微な″かもめ”現象が認めら
れた以外は、全て“かもめ０現象の発生が皆無で所期の
良好な形状を示し、得られた製品は、その曲げＲは所期
の小さな半径であり、シャープで美麗な外観を示すもの
であった。また、そのＶ曲げ加工に要する押圧荷重は、
通常の設計レベルのものであった。

また、これらＮａｌ〜Ｎ［１８例では、そのＶ曲げの過
程において、ダイ（８）の成形Ｖ溝（８ａ）内に対する
パンチ（７）の押し込み量より、制振鋼板（５）の曲げ
部下端の侵入量が大きくなるという現象が認められた。

これは、制振鋼板（５）に設ける９字状溝（６）の断面
形状と、この制振鋼板（５）を押圧するパンチ（７）の
Ｖ字状先端部（７ａ）の断面形状とが、本発明の限定条
件を満足する範囲内にあれば、前述の第３図に示すよう
に、その９０度Ｖ曲げ加工に際し、制振鋼板（５）に設
けた９字状溝（６）は、その内角の角度θ。

を早期の段階で急速に狭窄させられ、パンチ（７）の先
端部（７ａ）と９字状溝（６）との接触が、該９字状溝
（６）の両玉縁角部における線接触となり、曲げの進行
に伴う９字状溝（６）の狭窄により、比較的小さな抵抗
で、パンチ（７）の先端部（７ａ）がｖ字状溝（６）内
から相対的に押し出されるからである。そして、当初は
制振鋼Ｆｉ（５）の９字状溝（６）内にあったパンチ（
７）の先端部（７ａ）が、曲げの進行に伴って９字状溝
（６）内から抜は出すこにより、その曲げ方向に対し内
側となる鋼板（Ｉａ）の相対して９字状溝（２）の両壁
を構成している面部が、パンチ（７）の先端部（７ａ）
を介して互いに干渉し合うことがなく、しかも、該パン
チ（７）の押圧の影響が９字状溝（６）の両玉縁角部の
みに限定されるので、結果として“かもめ”現象の発生
が抑制されるのである。また、■字状溝（６）の内角の
角度θ３を、本発明の限定条件の下限近くの角度θ、に
設けたｋｌ、Ｎα２、Ｎｔ１５例にて、軽微な“かもめ
”現象が認められたのは、その曲げの初期に、パンチ（
７）の先端部（７ａ）と制振鋼板（５）のｖ字状溝（６
）との間に短時間の面接触が生じるためである。このこ
とは、９字状溝の断面形状に係わる本発明の限定条件の
下限値が妥当なものであることを示す。

一方、本発明の限定条件を満足するｖ字状断面形状のパ
ンチを用いる一方、本発明の限定条件外の断面形状の９
字状溝を設けた制振鋼板を９０度Ｖ曲げ加工した比較例
（磁９〜１ｔ１７の例）、および、その先端部の角度を
７５度としたパンチを用い、本発明の限定条件を満足す
る断面形状の９字状溝を設けた制振綱板を９０度■曲げ
加工した比較例（ｋｌＢの例）おいては、いずれも“か
もめ”現象が発生した。特に、制振鋼板の９字状溝の内
角の角度θ、を９０度と狭く、かつ、その深さを浅く設
けた阻９の比較例では、大きな“かもめ”現象が発生し
、しかも、その押圧は正常値を超える過大なものであっ
た。また、先端部の角度を７５度としたパンチを用いた
ｋｌ８の比較例においては、その曲げ加工の初期段階で
、当該制振鋼板のフランジ部に大きな“°かもめ”現象
が発生した。これは、そのＶｄｈげ加工に際して、制振
鋼板の曲げ方向に対し内側となる鋼板の相対してＶ字状
溝の両壁を構成している面部と、このＶ字状溝内のパン
チの先端部両面との間に面接触が生し、この制振鋼板の
９字状溝の両壁面部がパンチの先端部を介して、互いに
早期に干渉し合って、■曲げ中心と反対側に押しやられ
、結果として、該制振鋼板（５）の曲げ部近傍のフラン
ジ部における表裏二枚の鋼板（ｌａ）　（ｌｂ）間にず
れが生しるからである。

なお、本実施例においては、パンチの先端Ｒの半径を０
．２ｍ−とした場合について述べたが、これは−例であ
って、このパンチの先端Ｒは、制振綱板に設けられるＶ
字状溝の内角の角度およびその先端Ｒとの関係にて設定
される。また、シャープな曲げＲを得たい場合は、この
パンチの先端Ｒは小さいほうが良い。

なお、第１および第２実施例に用いた制振鋼板の厚さお
よび積層構成は一例であって、本発明は、これに限定さ
れるものではない。

〔発明の効果〕

以上に述べたように、本発明に係る制振鋼板の９０度Ｖ
曲げ加工によれば、“かもめ”現象の発生を確実に卯制
してなお、小さな半径の曲げＲをもってＶ曲げ加工し得
て、シャープで美麗な外観の製品を容易に得ることがで
き、しかも、適用される中間合成樹脂層の剪断接着強度
に影響されることがなく、その中間合成樹脂層の剪断接
着強度を低めてより制振性を高めた制振鋼板についても
容易かつ確実に■曲げ加工を施し得、もって、制振鋼板
の適用範囲のより一層の拡大を可能とするという大きな
効果を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図ａ乃至第１図Ｃは本発明の第１実施例の制振鋼板
の９０度■曲げ方法の概念説明図、第２図ａ乃至第２図
Ｃは本発明の第２実施例の制振鋼板の９０度■曲げ方法
の概念説明図、第３図は本発明に関わる制振綱板の曲げ
過程の説明図、 第４図は本発明に関わる制振鋼Ｆ−の曲げ過程の説明図
、 第５図は本発明に関わる制振鋼板の曲げ挙動を説明する
グラフ、 第６図は従来のＶ曲げ加工における制振鋼板の“かもめ
”現象の説明図、 第７図は従来の■曲げ金型の説明図、 第８図は従来のｖｒｔｂげ方法の説明図、第９図は従来
のＶ曲げ金型の説明図である。 （１）−制振鋼板、　　（２）−Ｖ字状溝、（３）−パ
ンチ、　　　（３ａ）−先端部、（４）−ダイ、　　　
　（４ａＬ−成形Ｖ溝。 （５）−制振鋼板、　　（６）−Ｖ字状溝、（７）−パ
ンチ、　　　（７ａＬ−先端部、（８）−ダイ、　　　
　（８ａ）−成形Ｖ溝。 第１図ａ

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）予め、上面にＶ字状溝を設けた制振鋼板を、成形
   Ｖ溝を有するダイ上に配置すると共に、この制振鋼板の
   Ｖ字状溝部を、パンチにて、ダイの成形Ｖ溝内に向けて
   押圧して、この制振鋼板にプレスＶ曲げ加工を施す制振
   鋼板の９０度Ｖ曲げ加工方法において、前記制振鋼板の
   Ｖ字状溝が、その深さを該制振鋼板の厚さの１／２〜３
   ／４の範囲内とし、その内角の角度を９５度〜１３０度
   の範囲内とする断面形状に設けられる一方、前記パンチ
   の先端部が、その先端部中心を前記制振鋼板のＶ字状溝
   の幅中心に合致させて該先端部を制振鋼板に軽く当接さ
   せるとき、前記制振鋼板のＶ字状溝の断面の両上縁と、
   該Ｖ字状溝の幅中心におけるその深さの１／４以内の深
   さ位置とを通る円弧の半径からなる先端Ｒを有し、かつ
   前記ダイの成形Ｖ溝の内角の角度と同角度またはそれよ
   り小さな角度のＶ字状の断面形状を備えることを特徴と
   する制振鋼板の９０度Ｖ曲げ加工方法。
2. （２）予め、上面にＶ字状溝を設けた制振鋼板を、成形
   Ｖ溝を有するダイ上に配置すると共に、この制振鋼板の
   Ｖ字状溝部を、パンチにて、ダイの成形Ｖ溝内に向けて
   押圧して、この制振鋼板にプレスＶ曲げ加工を施す制振
   鋼板の９０度Ｖ曲げ加工方法において、前記制振鋼板の
   Ｖ字状溝が、その深さを該制振鋼板の厚さの１／２〜３
   ／４の範囲内とし、その内角の角度を１００度〜１３０
   度の範囲内とする断面形状に設けられる一方、前記パン
   チの先端部が、８０度〜８８度の範囲内の角度のＶ字状
   の断面形状を備えることを特徴とする制振鋼板の９０度
   Ｖ曲げ加工方法。