JPH0378158B2 - - Google Patents
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- JPH0378158B2 JPH0378158B2 JP58184125A JP18412583A JPH0378158B2 JP H0378158 B2 JPH0378158 B2 JP H0378158B2 JP 58184125 A JP58184125 A JP 58184125A JP 18412583 A JP18412583 A JP 18412583A JP H0378158 B2 JPH0378158 B2 JP H0378158B2
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- waterway
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
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- Biological Treatment Of Waste Water (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Description
本発明は、有機質汚濁源（BOD物質）及び窒
素化合物を含有する排水を充てん材を組込んだ水
路に導入し、該排水を上記充てん材と接触させる
ための撹拌及び酸素供給のための曝気等に動力を
使用しないで自然流下型接触酸化方式にて処理を
行う、省資源・省エネルギー型の安価で新規な排
水処理方法に関するものである。 生活系排水や産業排水あるいは河川、湖沼の水
等の汚濁源であるBOD物質及び窒素化合物を生
物化学的技術を用い除去する方法として、従来行
われている活性汚泥法による循環式硝化脱窒素法
は、処理機構の複雑さ、活性汚泥法の有する汚泥
処理の必要性及び曝気量の調整等に伴う高度な維
持管理技術が要求されること、並びに曝気槽の撹
拌や酸素供給のための曝気に要する動力費が過大
で設備費が高いこと等の問題点を有している。ま
た、従来、曝気槽内に充てん材を組込み接触曝気
方式で循環式硝化脱窒素法を行うことも試みられ
ているが、この場合、維持管理面では汚泥処理が
容易になるものの、曝気槽の撹拌、酸素供給のた
めの曝気空気量の調整等の必要があること及びこ
れらに要する動力量が過大で設備費が高くなるこ
と等の欠点を併せ持つなど、多くの問題点を有し
ている。 本発明は、上記の従来技術の問題点を解決し、
排水中のBOD物質及び窒素化合物を同時に除去
することができ、しかも維持管理が容易かつ運転
動力費が低廉で、従来よりも格段に安価な省資
源・省エネルギー型の排水処理方法を提供せんと
するものである。すなわち、本発明の要旨は、
BOD物質及び窒素化合物を含有する排水を充て
ん材を組込んだ水路に導入し流下させた後、該水
路の末端部よりの流下水を前記排水と混合して該
水路の前記導入部に再循環させ、該水路内に脱窒
工程と硝化工程を形成して処理し、排水中の
BOD物質と窒素化合物を同時に除去するにあた
り、上記処理工程内の充てん材と排水を接触させ
るための撹拌及び酸素供給のための曝気等に動力
を使用しないで自然流下型接触酸化方式を用い、
自然流下型接触酸化工程内脱窒素工程の流下水路
内においては排水中の溶存酸素が1PPm以下とな
る領域を設け、自然流下型接触酸化工程内硝化工
程の流下水路内においては排水中の溶存酸素を
1PPm以上に維持して処理することを特徴とする
排水処理方法にある。 本発明の排水処理方法は、第１図の本発明方法
の処理工程の一例を示す如く、下記のようにして
実施する。 (1) BOD物質及び窒素化合物を含む原排水を、
先ず第１図の混合工程において、自然流下型接
触酸化工程内後段部の硝化工程から循環される
循環液と混合する。 (2) 上記で得た混合液を、第１図の自然流下型接
触酸化工程内前段部の脱窒素工程に導入する。
脱窒工程内では、該混合液が充てん材を組込ん
だ水路内を流下する間に、充てん材の表面に付
着形成された脱窒素菌の働きにより、上記の循
環液中の酸化態窒素（主として、硝酸性窒素）
を窒素ガスに還元する。この際、還元して脱窒
素を行うに必要な有機炭素源（水素供与体）と
しては原排水中のBOD物質を利用し、脱窒素
と同時にBODの除去を行う。その基本反応式
は下記の（１式）に示す通り： 2NO- 3＋10H→N2↑＋4H2O＋20H- ……（１式） (3) 上記の脱窒工程の処理水は、ついで第１図の
自然流下型接触酸化工程内後段の硝化工程に導
入して、原排水中に存在するアンモニア性窒素
を、充てん材を組込んだ水路内に排水を流下さ
せて充てん材表面に付着形成させた硝化菌の働
きにより、酸化態窒素（主として硝酸性窒素）
にまで酸化しかつ前段の脱窒工程の処理後もな
お残存しているBODをここで除去する。その
基本反応式は下記の（２式）に示す通り： NH+ 1＋1.502→NO- 2＋H2O＋2H+ NO- 2＋0.502→NO- 3 ｝……（２式） (4) 上記の硝化工程の処理水は、ついで第１図の
ポンプ工程に導き、その大部分を循環ポンプに
より前記(1)の原排水との混合工程に循環して原
排水と混合する。すなわち、該硝化工程処理水
中の酸化態窒素は、その大部分を上記循環液と
共に混合槽を経て前記(2)の脱窒工程に導入す
る。残りはポンプ工程から流出する。 (5) 上記のポンプ工程からの流出水は、第１図の
最終沈殿工程に導入し、浮遊物質を沈降させ、
上澄水を処理水として放流する。 すなわち、本発明の排水処理方法は、原排水中
のBOD物質及び窒素化合物の除去では原排水中
のBODを水素供与体として利用し脱窒素処理を
行つて窒素化合物を多量に除去する方法であるか
ら、脱窒素処理に従来法では必要であつたアルカ
リ剤は不要となり、さらに、自然流下型接触酸化
工程内の脱窒工程及び硝化工程では撹拌と酸素供
給等のための動力が不要となるので、維持管理が
容易で設備費、運転費の低廉なシステムとなる。 本発明の処理方法における原排水と自然流下型
接触酸化工程内の脱窒工程及び硝化工程につき、
さらに詳しく説明する。 第１図の脱窒工程において、原排水中のBOD
の除去と第１図の硝化工程からの流出水が循環さ
れることによる循環水中の酸化態窒素を窒素ガス
に還元する窒素化合物の除去とを併せて行うにあ
たり、原排水中のBODと窒素化合物との含有条
件としては両者の含有比率が少なくともBOD／
Ｎ≒２（重量比）以上であることが必要である。
含有比率がこの値より小さい場合は、脱窒工程で
の酸化態窒素の窒素ガスへの還元反応の効率が低
下し好ましくない。従つて、含有比率が２より小
さい場合は、脱窒素の効率を上げるために、別に
有機炭素源（水素供与体）として有機化合物、例
えばメタノール等を添加することが必要である。
また、他の含有成分としては、微生物処理を行う
上でBODに対してリンを１％前後含有している
ことが必要である。 脱窒工程の水路内に組込む充てん材としては、
基本要件として生物膜の形成保持能力が高くかつ
水の流れを妨げない構造の化学的に不活性な材質
のものが望ましいが、本発明にあつては、特にプ
ラスチツク製の表面に波形の凹凸模様を有する板
を一定間隔で平行に複数枚重ね合せ、比表面積30
〜200m2／m3、空間率95〜99％程度になるように
構成したものが好ましく、効率のよい安定した
BOD除去及び脱窒素処理を行うのに適している。
すなわち、30m2／m3以下ではBOD除去及び脱窒
に関与する生物膜面積が不十分で処理効率が悪く
なり、200m2／m3以上では生物膜面積は十分であ
るが、充てん材がその構造上、生物膜の付着形成
によつて水の流れを妨げる恐れがあり、いずれも
安定したBOD除去及び脱窒素処理を行うには問
題があつて好ましくない。 また、水路内において、充てん材上の生物膜と
接触する排の水流速は0.1〜30ｍ／分の範囲に設
定する。すなわち、水流速が0.1ｍ／分以下では
水の流れが悪くなり排水と生物膜の接触効率が低
下してBOD除去並びに脱窒素処理に関して十分
な性能が得られないし、水流の生物膜への剪断力
が小さいために生物膜が肥厚して水の流れを妨げ
る恐れがあり好ましくない。一方、水流速が30
ｍ／分以上では生物膜への剪断力が大きくなり、
十分な生物膜の付着形成が行われ難くなつて、
BOD除去及び脱窒素処理の性能が低下する。 また、脱窒工程において使用する充てん材量に
ついては、通常、脱窒工程に流入する酸化態窒素
量と酸化態窒素充てん材表面積負荷（充てん材の
表面積１m2に対し、１日当り流入する排水中の酸
化態窒素量）との関係から設定する。一方、酸化
態窒素充てん材表面積負荷は、通常、0.02〜10ｇ
ｒ／m2・日の範囲に設定する。すなわち、酸化態
窒素充てん材表面積負荷については、0.02ｇｒ／
m2・日以下では脱窒素処理性能は十分に得られる
が設備が過大となつて全体として効率が悪くな
り、10ｇｒ／m2・日以上では脱窒素処理性能が低
下し、いずれも問題があつて好ましくない。な
お、上記の酸化態窒素負荷量は、原排水中の窒素
化合物がすべて酸化態窒素に酸化されたとして次
式により計算する。 酸化態窒素負荷量＝原排水中の窒素濃度×原排水
量 さらに、効率よく脱窒素処理を行うにあたつ
て、脱窒工程の排水の流下水路内において排水中
の溶存酸素が1PPm以下となる領域を設ける（即
ち存在する）ことが肝要である。又、PHは大略６
〜９で処理を行う方が好ましい。 次に、第１図の硝化工程において、原排水中に
存在するアンモニア性窒素を酸化態窒素にまで酸
化しかつ前段の脱窒工程の処理でなお残存してい
るBODを除去するにあたり、硝化工程の水路内
に組込む充てん材は、基本要件に関しては、前記
の脱窒工程に組込む充てん材とほぼ同じである。
但し、比表面積は50〜300m2／m3、空間率は95〜
99％程度になるように構成したものが好ましく、
効率のよい安定したアンモニア性窒素の酸化及び
BODの除去を行うのに適している。また、水路
内における充てん材上の生物膜と接触する排水の
水流速に関しては、前記の脱窒工程に示した水流
速と同様でよい。 また、硝化工程において使用する充てん材量に
ついては、原排水中のアンモニア性窒素量とアン
モニア性窒素充てん材表面積負荷（充てん材１m2
に対し１日当り流入する原排水中のアンモニア性
窒素量）との関係から設定する。一方、アンモニ
ア性窒素充てん材表面積負荷は、通常、0.01〜５
ｇｒ／m2・日の範囲に設定する。すなわち、アン
モニア性窒素充てん材表面積負荷については、
0.01ｇｒ／m2・日以下では硝化性能は十分に得ら
れるが設備が過大となつて全体として効率が悪く
なり、５ｇｒ／m2・日以上では硝化性能が低下
し、いずれも問題があつて好ましくない。 さらに、効率よく硝化処理を行うにあたつて
は、硝化工程の排水の流下水路内において排水中
の溶存酸素を1PPm以上に維持することが肝要で
ある。又、PHは大略６〜９の範囲で処理を行う方
が好ましい。 次に、硝化工程流出水の混合工程への循環水量
については、所望する窒素除去率に応じて下記
（３式）により決定する。 循環水量：nQm3／日＝NR／100−NR×Ｑ ……（３式） ｎ：循環比 Ｑ：原排水量（m3／日） NR：窒素除去率（％） 次に、本発明を実施例により更に具体的に説明
する。 実施例 １ 家庭雑排水を主とする排水をスクリーンにて異
物を除去した後、第１図の工程図に示す本発明に
もとづく処理方法の一例により、該排水中の
BOD及び窒素化合物の処理を下記のようにして
行い、後記表−１の結果を得た。 すなわち、上記の本発明の方法にもとづく処理
方法において、自然流下型接触酸化工程内前段部
の脱窒工程については、水流速を２〜３ｍ／分程
度に設定し、水路内の充てん材の総長さは約150
ｍとした。充てん材としては、比表面積71m2／m3
で空間率95〜99％の表面に波形の凹凸模様を有す
るポリ塩化ビニル製パツキン板を充てんした。 自然流下型接触酸化工程内後段部の硝化工程に
ついては、水流速を脱窒工程と同様に２〜３ｍ／
分程度に設定し、水路内の充てん材の総長さは約
420ｍとした。充てん材としては、比表面積129
m2／m3とした以外は上記脱窒工程における場合と
同様のポリ塩化ビニル製パツキン板を充てんし
た。尚、硝化工程内の水路の途中には、酸素の補
給の目的から段差を設けて、排水の落下により十
分に気液接触が行われるようにした。また、硝化
工程からの循環水量は、ポンプ工程の循環ポンプ
により、原排水量に対し約800〜900％程度になる
ように調整した。
素化合物を含有する排水を充てん材を組込んだ水
路に導入し、該排水を上記充てん材と接触させる
ための撹拌及び酸素供給のための曝気等に動力を
使用しないで自然流下型接触酸化方式にて処理を
行う、省資源・省エネルギー型の安価で新規な排
水処理方法に関するものである。 生活系排水や産業排水あるいは河川、湖沼の水
等の汚濁源であるBOD物質及び窒素化合物を生
物化学的技術を用い除去する方法として、従来行
われている活性汚泥法による循環式硝化脱窒素法
は、処理機構の複雑さ、活性汚泥法の有する汚泥
処理の必要性及び曝気量の調整等に伴う高度な維
持管理技術が要求されること、並びに曝気槽の撹
拌や酸素供給のための曝気に要する動力費が過大
で設備費が高いこと等の問題点を有している。ま
た、従来、曝気槽内に充てん材を組込み接触曝気
方式で循環式硝化脱窒素法を行うことも試みられ
ているが、この場合、維持管理面では汚泥処理が
容易になるものの、曝気槽の撹拌、酸素供給のた
めの曝気空気量の調整等の必要があること及びこ
れらに要する動力量が過大で設備費が高くなるこ
と等の欠点を併せ持つなど、多くの問題点を有し
ている。 本発明は、上記の従来技術の問題点を解決し、
排水中のBOD物質及び窒素化合物を同時に除去
することができ、しかも維持管理が容易かつ運転
動力費が低廉で、従来よりも格段に安価な省資
源・省エネルギー型の排水処理方法を提供せんと
するものである。すなわち、本発明の要旨は、
BOD物質及び窒素化合物を含有する排水を充て
ん材を組込んだ水路に導入し流下させた後、該水
路の末端部よりの流下水を前記排水と混合して該
水路の前記導入部に再循環させ、該水路内に脱窒
工程と硝化工程を形成して処理し、排水中の
BOD物質と窒素化合物を同時に除去するにあた
り、上記処理工程内の充てん材と排水を接触させ
るための撹拌及び酸素供給のための曝気等に動力
を使用しないで自然流下型接触酸化方式を用い、
自然流下型接触酸化工程内脱窒素工程の流下水路
内においては排水中の溶存酸素が1PPm以下とな
る領域を設け、自然流下型接触酸化工程内硝化工
程の流下水路内においては排水中の溶存酸素を
1PPm以上に維持して処理することを特徴とする
排水処理方法にある。 本発明の排水処理方法は、第１図の本発明方法
の処理工程の一例を示す如く、下記のようにして
実施する。 (1) BOD物質及び窒素化合物を含む原排水を、
先ず第１図の混合工程において、自然流下型接
触酸化工程内後段部の硝化工程から循環される
循環液と混合する。 (2) 上記で得た混合液を、第１図の自然流下型接
触酸化工程内前段部の脱窒素工程に導入する。
脱窒工程内では、該混合液が充てん材を組込ん
だ水路内を流下する間に、充てん材の表面に付
着形成された脱窒素菌の働きにより、上記の循
環液中の酸化態窒素（主として、硝酸性窒素）
を窒素ガスに還元する。この際、還元して脱窒
素を行うに必要な有機炭素源（水素供与体）と
しては原排水中のBOD物質を利用し、脱窒素
と同時にBODの除去を行う。その基本反応式
は下記の（１式）に示す通り： 2NO- 3＋10H→N2↑＋4H2O＋20H- ……（１式） (3) 上記の脱窒工程の処理水は、ついで第１図の
自然流下型接触酸化工程内後段の硝化工程に導
入して、原排水中に存在するアンモニア性窒素
を、充てん材を組込んだ水路内に排水を流下さ
せて充てん材表面に付着形成させた硝化菌の働
きにより、酸化態窒素（主として硝酸性窒素）
にまで酸化しかつ前段の脱窒工程の処理後もな
お残存しているBODをここで除去する。その
基本反応式は下記の（２式）に示す通り： NH+ 1＋1.502→NO- 2＋H2O＋2H+ NO- 2＋0.502→NO- 3 ｝……（２式） (4) 上記の硝化工程の処理水は、ついで第１図の
ポンプ工程に導き、その大部分を循環ポンプに
より前記(1)の原排水との混合工程に循環して原
排水と混合する。すなわち、該硝化工程処理水
中の酸化態窒素は、その大部分を上記循環液と
共に混合槽を経て前記(2)の脱窒工程に導入す
る。残りはポンプ工程から流出する。 (5) 上記のポンプ工程からの流出水は、第１図の
最終沈殿工程に導入し、浮遊物質を沈降させ、
上澄水を処理水として放流する。 すなわち、本発明の排水処理方法は、原排水中
のBOD物質及び窒素化合物の除去では原排水中
のBODを水素供与体として利用し脱窒素処理を
行つて窒素化合物を多量に除去する方法であるか
ら、脱窒素処理に従来法では必要であつたアルカ
リ剤は不要となり、さらに、自然流下型接触酸化
工程内の脱窒工程及び硝化工程では撹拌と酸素供
給等のための動力が不要となるので、維持管理が
容易で設備費、運転費の低廉なシステムとなる。 本発明の処理方法における原排水と自然流下型
接触酸化工程内の脱窒工程及び硝化工程につき、
さらに詳しく説明する。 第１図の脱窒工程において、原排水中のBOD
の除去と第１図の硝化工程からの流出水が循環さ
れることによる循環水中の酸化態窒素を窒素ガス
に還元する窒素化合物の除去とを併せて行うにあ
たり、原排水中のBODと窒素化合物との含有条
件としては両者の含有比率が少なくともBOD／
Ｎ≒２（重量比）以上であることが必要である。
含有比率がこの値より小さい場合は、脱窒工程で
の酸化態窒素の窒素ガスへの還元反応の効率が低
下し好ましくない。従つて、含有比率が２より小
さい場合は、脱窒素の効率を上げるために、別に
有機炭素源（水素供与体）として有機化合物、例
えばメタノール等を添加することが必要である。
また、他の含有成分としては、微生物処理を行う
上でBODに対してリンを１％前後含有している
ことが必要である。 脱窒工程の水路内に組込む充てん材としては、
基本要件として生物膜の形成保持能力が高くかつ
水の流れを妨げない構造の化学的に不活性な材質
のものが望ましいが、本発明にあつては、特にプ
ラスチツク製の表面に波形の凹凸模様を有する板
を一定間隔で平行に複数枚重ね合せ、比表面積30
〜200m2／m3、空間率95〜99％程度になるように
構成したものが好ましく、効率のよい安定した
BOD除去及び脱窒素処理を行うのに適している。
すなわち、30m2／m3以下ではBOD除去及び脱窒
に関与する生物膜面積が不十分で処理効率が悪く
なり、200m2／m3以上では生物膜面積は十分であ
るが、充てん材がその構造上、生物膜の付着形成
によつて水の流れを妨げる恐れがあり、いずれも
安定したBOD除去及び脱窒素処理を行うには問
題があつて好ましくない。 また、水路内において、充てん材上の生物膜と
接触する排の水流速は0.1〜30ｍ／分の範囲に設
定する。すなわち、水流速が0.1ｍ／分以下では
水の流れが悪くなり排水と生物膜の接触効率が低
下してBOD除去並びに脱窒素処理に関して十分
な性能が得られないし、水流の生物膜への剪断力
が小さいために生物膜が肥厚して水の流れを妨げ
る恐れがあり好ましくない。一方、水流速が30
ｍ／分以上では生物膜への剪断力が大きくなり、
十分な生物膜の付着形成が行われ難くなつて、
BOD除去及び脱窒素処理の性能が低下する。 また、脱窒工程において使用する充てん材量に
ついては、通常、脱窒工程に流入する酸化態窒素
量と酸化態窒素充てん材表面積負荷（充てん材の
表面積１m2に対し、１日当り流入する排水中の酸
化態窒素量）との関係から設定する。一方、酸化
態窒素充てん材表面積負荷は、通常、0.02〜10ｇ
ｒ／m2・日の範囲に設定する。すなわち、酸化態
窒素充てん材表面積負荷については、0.02ｇｒ／
m2・日以下では脱窒素処理性能は十分に得られる
が設備が過大となつて全体として効率が悪くな
り、10ｇｒ／m2・日以上では脱窒素処理性能が低
下し、いずれも問題があつて好ましくない。な
お、上記の酸化態窒素負荷量は、原排水中の窒素
化合物がすべて酸化態窒素に酸化されたとして次
式により計算する。 酸化態窒素負荷量＝原排水中の窒素濃度×原排水
量 さらに、効率よく脱窒素処理を行うにあたつ
て、脱窒工程の排水の流下水路内において排水中
の溶存酸素が1PPm以下となる領域を設ける（即
ち存在する）ことが肝要である。又、PHは大略６
〜９で処理を行う方が好ましい。 次に、第１図の硝化工程において、原排水中に
存在するアンモニア性窒素を酸化態窒素にまで酸
化しかつ前段の脱窒工程の処理でなお残存してい
るBODを除去するにあたり、硝化工程の水路内
に組込む充てん材は、基本要件に関しては、前記
の脱窒工程に組込む充てん材とほぼ同じである。
但し、比表面積は50〜300m2／m3、空間率は95〜
99％程度になるように構成したものが好ましく、
効率のよい安定したアンモニア性窒素の酸化及び
BODの除去を行うのに適している。また、水路
内における充てん材上の生物膜と接触する排水の
水流速に関しては、前記の脱窒工程に示した水流
速と同様でよい。 また、硝化工程において使用する充てん材量に
ついては、原排水中のアンモニア性窒素量とアン
モニア性窒素充てん材表面積負荷（充てん材１m2
に対し１日当り流入する原排水中のアンモニア性
窒素量）との関係から設定する。一方、アンモニ
ア性窒素充てん材表面積負荷は、通常、0.01〜５
ｇｒ／m2・日の範囲に設定する。すなわち、アン
モニア性窒素充てん材表面積負荷については、
0.01ｇｒ／m2・日以下では硝化性能は十分に得ら
れるが設備が過大となつて全体として効率が悪く
なり、５ｇｒ／m2・日以上では硝化性能が低下
し、いずれも問題があつて好ましくない。 さらに、効率よく硝化処理を行うにあたつて
は、硝化工程の排水の流下水路内において排水中
の溶存酸素を1PPm以上に維持することが肝要で
ある。又、PHは大略６〜９の範囲で処理を行う方
が好ましい。 次に、硝化工程流出水の混合工程への循環水量
については、所望する窒素除去率に応じて下記
（３式）により決定する。 循環水量：nQm3／日＝NR／100−NR×Ｑ ……（３式） ｎ：循環比 Ｑ：原排水量（m3／日） NR：窒素除去率（％） 次に、本発明を実施例により更に具体的に説明
する。 実施例 １ 家庭雑排水を主とする排水をスクリーンにて異
物を除去した後、第１図の工程図に示す本発明に
もとづく処理方法の一例により、該排水中の
BOD及び窒素化合物の処理を下記のようにして
行い、後記表−１の結果を得た。 すなわち、上記の本発明の方法にもとづく処理
方法において、自然流下型接触酸化工程内前段部
の脱窒工程については、水流速を２〜３ｍ／分程
度に設定し、水路内の充てん材の総長さは約150
ｍとした。充てん材としては、比表面積71m2／m3
で空間率95〜99％の表面に波形の凹凸模様を有す
るポリ塩化ビニル製パツキン板を充てんした。 自然流下型接触酸化工程内後段部の硝化工程に
ついては、水流速を脱窒工程と同様に２〜３ｍ／
分程度に設定し、水路内の充てん材の総長さは約
420ｍとした。充てん材としては、比表面積129
m2／m3とした以外は上記脱窒工程における場合と
同様のポリ塩化ビニル製パツキン板を充てんし
た。尚、硝化工程内の水路の途中には、酸素の補
給の目的から段差を設けて、排水の落下により十
分に気液接触が行われるようにした。また、硝化
工程からの循環水量は、ポンプ工程の循環ポンプ
により、原排水量に対し約800〜900％程度になる
ように調整した。
【表】
表−１の結果から明らかなように、本発明の処
理方法によれば、脱窒工程及び硝化工程におい
て、曝気及び撹拌のための動力を使用せずに、排
水を充てん材を組込んだ水路に流下させ、その
際、脱窒工程の流下水路内において排水中の溶存
酸素が1PPm以下となる領域を設け、かつ、硝化
工程の流下水路内の排水中の溶存酸素を1PPm以
上に維持することにより、自然流下型接触酸化方
式で効率よく排水中のBODと窒素化合物を同時
に除去することができる、という省資源・省エネ
ルギー型の顕著に優れた効果を奏することができ
る。 尚、本実施例では循環ポンプ以外の動力は一切
使用していないが、場合によつては、硝化工程内
において補助的に曝気を行う等の動力を使用して
も、本発明の特徴、効果が損なわれるものではな
い。
理方法によれば、脱窒工程及び硝化工程におい
て、曝気及び撹拌のための動力を使用せずに、排
水を充てん材を組込んだ水路に流下させ、その
際、脱窒工程の流下水路内において排水中の溶存
酸素が1PPm以下となる領域を設け、かつ、硝化
工程の流下水路内の排水中の溶存酸素を1PPm以
上に維持することにより、自然流下型接触酸化方
式で効率よく排水中のBODと窒素化合物を同時
に除去することができる、という省資源・省エネ
ルギー型の顕著に優れた効果を奏することができ
る。 尚、本実施例では循環ポンプ以外の動力は一切
使用していないが、場合によつては、硝化工程内
において補助的に曝気を行う等の動力を使用して
も、本発明の特徴、効果が損なわれるものではな
い。
第１図は本発明の処理方法の一例の工程図であ
る。 Ｑm3／日……原排水量、処理水量、ｎ……循環
比、nQm3／日……循環水量。
る。 Ｑm3／日……原排水量、処理水量、ｎ……循環
比、nQm3／日……循環水量。
Claims (1)
- １ BOD物質及び窒素化合物を含有する排水を
充てん材を組込んだ水路に導入し流下させた後、
該水路の末端部よりの流下水を前記排水と混合し
て該水路の前記導入部に再循環させ、該水路内に
脱窒工程と硝化工程を形成して処理し、排水中の
BOD物質と窒素化合物を同時に除去するにあた
り、上記処理工程内の充てん材と排水を接触させ
るための撹拌及び酸素供給のための曝気等に動力
を使用しないで自然流下型接触酸化方式を用い、
自然流下型接触酸化工程内脱窒工程の流下水路内
においては排水中の溶存酸素が1PPm以下となる
領域を設け、自然流下型接触酸化工程内硝化工程
の流下水路内においては排水中の溶存酸素を
1PPm以上に維持して処理することを特徴とする
排水処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58184125A JPS6075397A (ja) | 1983-09-30 | 1983-09-30 | 排水処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58184125A JPS6075397A (ja) | 1983-09-30 | 1983-09-30 | 排水処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6075397A JPS6075397A (ja) | 1985-04-27 |
| JPH0378158B2 true JPH0378158B2 (ja) | 1991-12-12 |
Family
ID=16147808
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58184125A Granted JPS6075397A (ja) | 1983-09-30 | 1983-09-30 | 排水処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6075397A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05138186A (ja) * | 1991-11-13 | 1993-06-01 | B Bai B:Kk | 浄化槽からの排水の処理法 |
| CN103524000B (zh) * | 2013-10-27 | 2015-06-10 | 新疆中泰化学股份有限公司 | 聚氯乙烯离心母液废水深度处理回用方法 |
-
1983
- 1983-09-30 JP JP58184125A patent/JPS6075397A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6075397A (ja) | 1985-04-27 |
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