JPH0378469A - 電源装置 - Google Patents
電源装置Info
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- JPH0378469A JPH0378469A JP21058689A JP21058689A JPH0378469A JP H0378469 A JPH0378469 A JP H0378469A JP 21058689 A JP21058689 A JP 21058689A JP 21058689 A JP21058689 A JP 21058689A JP H0378469 A JPH0378469 A JP H0378469A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、交流電源から安定な直流電源をつくるスイ
ッチング方式の電源装置（ＡＣ／ＤＣＣ／式−タ）に関
する。
ッチング方式の電源装置（ＡＣ／ＤＣＣ／式−タ）に関
する。
（従来の技術）
最近、第３図に示すような力率改善方式のＡＣ／ＤＣＣ
／式−タが開発された。第３図において、正弦波の交流
入力はダイオードブリッジからなる整流回路１０で全波
整流され、以下に詳述する昇圧型のチョッパ回路２０に
入力される。チョッパ回路２０は、ＰＷＭ（パルス幅制
御）回路３１によって交流電源より充分に高い周波数で
オン／オフ駆動されるスイッチング素子Ｑ１と、スイッ
チング素子Ｑ１とともに整流回路１０の出力間に直列接
続されたインダクタＬ１と、スイッチング素子Ｑ１のオ
フ時にインダクタＬ１を通して電流が流れるようにスイ
ッチング素子Ｑ１の両端に直列接続されたダイオードＤ
１とコンデンサＣ１とを有する。コンデンサＣ１は相当
大きな容量があり、これの両端から平滑化され電圧安定
化（後述）された直流出力が取り出される。なお、コン
デンサＣ２は高周波リップルを吸収するための小容量の
コンデンサで、本装置に必須のものではない。
／式−タが開発された。第３図において、正弦波の交流
入力はダイオードブリッジからなる整流回路１０で全波
整流され、以下に詳述する昇圧型のチョッパ回路２０に
入力される。チョッパ回路２０は、ＰＷＭ（パルス幅制
御）回路３１によって交流電源より充分に高い周波数で
オン／オフ駆動されるスイッチング素子Ｑ１と、スイッ
チング素子Ｑ１とともに整流回路１０の出力間に直列接
続されたインダクタＬ１と、スイッチング素子Ｑ１のオ
フ時にインダクタＬ１を通して電流が流れるようにスイ
ッチング素子Ｑ１の両端に直列接続されたダイオードＤ
１とコンデンサＣ１とを有する。コンデンサＣ１は相当
大きな容量があり、これの両端から平滑化され電圧安定
化（後述）された直流出力が取り出される。なお、コン
デンサＣ２は高周波リップルを吸収するための小容量の
コンデンサで、本装置に必須のものではない。
整流回路１０の全波整流の出力電圧ｖ１の信号はＶＣＡ
（電圧制御型可変利得増幅器）３２を経て差動増幅器
３３に入力される。チョッパ回路２０のインダクタＬ１
を流れる電流１１が変流器３４で検出され、その低周波
成分の信号が差動増幅器３３に入力される。ＰＷＭ回路
３１は、この差動増幅器３３の差動出力に従って動作し
、差動出力が最小になるようにスイッチング素子Ｑ１の
駆動パルス幅（オン時間）を変化させる。また、チョッ
パ回路２０の出力電圧ｖ２の基準電圧Ｖｓに対する誤差
が誤差増幅器３５で検出され、この出力がＶＣＡ３２の
制御電圧となる。
（電圧制御型可変利得増幅器）３２を経て差動増幅器
３３に入力される。チョッパ回路２０のインダクタＬ１
を流れる電流１１が変流器３４で検出され、その低周波
成分の信号が差動増幅器３３に入力される。ＰＷＭ回路
３１は、この差動増幅器３３の差動出力に従って動作し
、差動出力が最小になるようにスイッチング素子Ｑ１の
駆動パルス幅（オン時間）を変化させる。また、チョッ
パ回路２０の出力電圧ｖ２の基準電圧Ｖｓに対する誤差
が誤差増幅器３５で検出され、この出力がＶＣＡ３２の
制御電圧となる。
以上の構成において、差動増幅器３３では、チョッパ回
路２０の入力ｖ１の波形と、インダクタＬ１を流れる電
流１１の波形とが比較され、電流波形が電圧波形に追従
して変化するように、ＰＷＭ回路３１によってスイッチ
ング素子Ｑ１のオン時間が変えられる。
路２０の入力ｖ１の波形と、インダクタＬ１を流れる電
流１１の波形とが比較され、電流波形が電圧波形に追従
して変化するように、ＰＷＭ回路３１によってスイッチ
ング素子Ｑ１のオン時間が変えられる。
スイッチング素子Ｑ１がオンのとき、整流回路１０から
スイッチング素子Ｑ１を通してインダクタＬ１に電流が
流れ、インダクタＬ１にエネルギーが蓄積される。この
オン期間の電流増加値は、入力電圧ｖ１に比例するとと
もにオン時間に比例する。スイッチング素子Ｑ】がオフ
すると、これに蓄積されたエネルギーの放出による電流
が整流回路１０の出力に重畳されてコンデンサＣ１側に
供給される。
スイッチング素子Ｑ１を通してインダクタＬ１に電流が
流れ、インダクタＬ１にエネルギーが蓄積される。この
オン期間の電流増加値は、入力電圧ｖ１に比例するとと
もにオン時間に比例する。スイッチング素子Ｑ】がオフ
すると、これに蓄積されたエネルギーの放出による電流
が整流回路１０の出力に重畳されてコンデンサＣ１側に
供給される。
入力電圧波形とインダクタＬ１の電流波形との比較によ
るパルス幅制御は、結果として、入力電圧Ｖ１が大きい
ほどスイッチング素子Ｑ１のオン時間を短くするように
作用する。この制御によって電流波形の変化が、入力電
圧の全波整流波形にほぼ等しくなる。つまり、交流入力
側から見ると、入力電圧と入力電流とがほぼ同じ波形で
位相差もなくなり、あたかも負荷が抵抗である場合とほ
ぼ同じ状態になる。以上が第１の制御手段の作用である
。
るパルス幅制御は、結果として、入力電圧Ｖ１が大きい
ほどスイッチング素子Ｑ１のオン時間を短くするように
作用する。この制御によって電流波形の変化が、入力電
圧の全波整流波形にほぼ等しくなる。つまり、交流入力
側から見ると、入力電圧と入力電流とがほぼ同じ波形で
位相差もなくなり、あたかも負荷が抵抗である場合とほ
ぼ同じ状態になる。以上が第１の制御手段の作用である
。
また、第２の制御手段は次のように作用する。
出力電圧ｖ２が基準電圧Ｖｓより大きいほどＶＣＡ３２
のゲインが小さ（なり、Ｖ２がＶｓより小さいほどＶＣ
Ａ３２のゲインが大きくなる。このＶＣＡ３２は第１の
制御手段における入力電圧の波形信号が通る回路であり
、これのゲインは第１の制御手段の基底的なパラメータ
となる。つまり、出力電圧Ｖ２が高すぎるとスイッチン
グ素子Ｑ１のオン時間が短縮され、反対に低すぎるとオ
ン時間が伸長され、出力電圧ｖ２を基準電圧Ｖｓに近ず
けるように作用する。
のゲインが小さ（なり、Ｖ２がＶｓより小さいほどＶＣ
Ａ３２のゲインが大きくなる。このＶＣＡ３２は第１の
制御手段における入力電圧の波形信号が通る回路であり
、これのゲインは第１の制御手段の基底的なパラメータ
となる。つまり、出力電圧Ｖ２が高すぎるとスイッチン
グ素子Ｑ１のオン時間が短縮され、反対に低すぎるとオ
ン時間が伸長され、出力電圧ｖ２を基準電圧Ｖｓに近ず
けるように作用する。
以上詳細に説明したように、この方式の電源装置では、
入力電流が交流入力電圧にほぼ追従して変化し、位相差
のないほぼ正弦波状になり、交流電源側から見た電圧と
電流の関係が抵抗負荷の場合とほぼ同様になる（力率が
改善される）。従って、従来のコンデンサ・インプット
型整流回路のように短時間に集中的に大きなパルス電流
が流れることがなく、回路素子の耐電流特性の面の制約
が緩和されるとともに、交流電源ラインに様々な悪影響
を及ぼすノイズを低減することができる。
入力電流が交流入力電圧にほぼ追従して変化し、位相差
のないほぼ正弦波状になり、交流電源側から見た電圧と
電流の関係が抵抗負荷の場合とほぼ同様になる（力率が
改善される）。従って、従来のコンデンサ・インプット
型整流回路のように短時間に集中的に大きなパルス電流
が流れることがなく、回路素子の耐電流特性の面の制約
が緩和されるとともに、交流電源ラインに様々な悪影響
を及ぼすノイズを低減することができる。
また、前記チョッパ回路の昇圧作用と、第２の制御手段
による出力電圧のフィードバック制御作用とによって、
交流入力の電圧が変動したり、あるいは電圧ランクを変
更した場合でも、出力電圧を一定に保つことができる。
による出力電圧のフィードバック制御作用とによって、
交流入力の電圧が変動したり、あるいは電圧ランクを変
更した場合でも、出力電圧を一定に保つことができる。
その結果、まったく切り換えを必要とせず、例えば交流
８５Ｖ電源から交流２６４ｖ電源まで適合する電源装置
が容易に構成できるようになる。
８５Ｖ電源から交流２６４ｖ電源まで適合する電源装置
が容易に構成できるようになる。
（発明が解決しようとする課題）
前記の構成の電源装置によれば、交流入力電源の広い電
圧範囲にわたって無調整で対応することができる。しか
しチョッパ回路２ｏは昇圧型なので、交流電源の電圧ピ
ーク値が規定の出力電圧Ｖ２以上になると、スイッチン
グ素子Ｑ１のオン／オフ駆動は停止し、スイッチング素
子Ｑ１はオフのままになり、整流回路１ｏからインダク
タＬ１、ダイオードＤ１を通１７て出力コンデンサｃ１
に間欠的に電流が流れる状態となる。これは従来のコン
デンサ・インプット型整流回路と同じ動作であり、出力
電圧Ｖ２がほぼ基準電圧Ｖｓに等しくても、本装置によ
る力率改善効果はなく、入力電流は交流電源に同期した
パルス電流となる。このような状態は本装置の正しい使
用状態ではない。
圧範囲にわたって無調整で対応することができる。しか
しチョッパ回路２ｏは昇圧型なので、交流電源の電圧ピ
ーク値が規定の出力電圧Ｖ２以上になると、スイッチン
グ素子Ｑ１のオン／オフ駆動は停止し、スイッチング素
子Ｑ１はオフのままになり、整流回路１ｏからインダク
タＬ１、ダイオードＤ１を通１７て出力コンデンサｃ１
に間欠的に電流が流れる状態となる。これは従来のコン
デンサ・インプット型整流回路と同じ動作であり、出力
電圧Ｖ２がほぼ基準電圧Ｖｓに等しくても、本装置によ
る力率改善効果はなく、入力電流は交流電源に同期した
パルス電流となる。このような状態は本装置の正しい使
用状態ではない。
この発明は前記の問題点に鑑みなされたもので、その目
的は、前記チョッパ回路におけるスイッチング素子のス
イッチング動作が停止するような異常状態を回避できる
ようにした電源装置を提供することにある。
的は、前記チョッパ回路におけるスイッチング素子のス
イッチング動作が停止するような異常状態を回避できる
ようにした電源装置を提供することにある。
（課題を解決するための手段）
そこでこの発明では、前述した構成の電源装置において
、定電圧源からの目標電圧Ａと前記整流回路の出力電圧
Ｂとを比較し、電圧Ｂが電圧Ａより小さい場合は電圧Ａ
を前記第２の制御手段の前記基準電圧Ｖｓとして与え、
電圧Ｂが電圧Ａより大きい場合はその差に応じて電圧Ａ
より大きい電圧を前記基準電圧Ｖｓとして与える基準電
圧可変回路を付加した。
、定電圧源からの目標電圧Ａと前記整流回路の出力電圧
Ｂとを比較し、電圧Ｂが電圧Ａより小さい場合は電圧Ａ
を前記第２の制御手段の前記基準電圧Ｖｓとして与え、
電圧Ｂが電圧Ａより大きい場合はその差に応じて電圧Ａ
より大きい電圧を前記基準電圧Ｖｓとして与える基準電
圧可変回路を付加した。
（作 用）
出力の目標電圧Ａに対して入力電圧が高すぎると、整流
回路の出力電圧Ｂが目標電圧Ａより高くなると、前記第
２の制御手段の前記基準電圧Ｖｓが目標電圧Ａより適宜
に高く変更されるので、前記チョッパ回路におけるスイ
ッチング素子のスイッチング動作が停止することはない
。
回路の出力電圧Ｂが目標電圧Ａより高くなると、前記第
２の制御手段の前記基準電圧Ｖｓが目標電圧Ａより適宜
に高く変更されるので、前記チョッパ回路におけるスイ
ッチング素子のスイッチング動作が停止することはない
。
（実施例）
第１図は本発明の一実施例を示すもので、第３図と全く
同じ電源装置に基準電圧可変回路５０を付加したもので
ある。電源装置の基本となる構成ど動作については既に
詳しく説明したので、以下では基準電圧可変回路５０の
構成と動作を説明する。
同じ電源装置に基準電圧可変回路５０を付加したもので
ある。電源装置の基本となる構成ど動作については既に
詳しく説明したので、以下では基準電圧可変回路５０の
構成と動作を説明する。
基準電圧可変回路５０は、第２の制御手段の誤差増幅器
３５に基準電圧Ｖｓ（チョッパ回路２０の出力電圧Ｖ２
と比較される電圧）を与える回路である。この基準電圧
可変回路５０は、所定の目標電圧Ｖｏを発生する定電圧
［５１を有し、この基準電圧Ｖｏと整流回路１０の出力
電圧Ｖ１とを演算増幅器５２で比較して基準電圧Ｖｓを
作りだす一種の関数発生器である。これの入出力特性は
第２図に示すように、整流回路１０の出力電圧Ｖ１が目
標電圧Ｖｏより小さい領域では基準電圧ＶＳとして目標
電圧Ｖｏを出力し、電圧ｖ１が目標電圧Ｖｏより大きく
なると、その差に応じて基準電圧Ｖｓを目標電圧Ｖｏよ
り大きくする。なお、定電圧源５１から発生する目標電
圧Ｖｏは適宜に可変設定することができるものである。
３５に基準電圧Ｖｓ（チョッパ回路２０の出力電圧Ｖ２
と比較される電圧）を与える回路である。この基準電圧
可変回路５０は、所定の目標電圧Ｖｏを発生する定電圧
［５１を有し、この基準電圧Ｖｏと整流回路１０の出力
電圧Ｖ１とを演算増幅器５２で比較して基準電圧Ｖｓを
作りだす一種の関数発生器である。これの入出力特性は
第２図に示すように、整流回路１０の出力電圧Ｖ１が目
標電圧Ｖｏより小さい領域では基準電圧ＶＳとして目標
電圧Ｖｏを出力し、電圧ｖ１が目標電圧Ｖｏより大きく
なると、その差に応じて基準電圧Ｖｓを目標電圧Ｖｏよ
り大きくする。なお、定電圧源５１から発生する目標電
圧Ｖｏは適宜に可変設定することができるものである。
以上の説明から明らかなように、チョッパ回路２０の出
力電圧Ｖ２の目標値としてＶＯを定電圧源５１で設定し
、交流入力電源を全波整流した電圧ｖ１が目標電圧Ｖｏ
より小さい場合、先に詳しく説明した動作によってＶ２
＃Ｖ、となるようにスイッチング制御が行われる。また
、交流入力電源の電圧が高く、電圧■１が目標電圧Ｖｏ
より大きくなると、基準電圧可変回路５ｏがら発生する
基準電圧Ｖｓが目標電圧Ｖｏより大きくなり、出力電圧
ｖ２をＶｏより大きいＶＳに合わせるようにスイッチン
グ制御が行われる。従ってスイッチング素子Ｑ１のスイ
ッチング動作が停止することはない。
力電圧Ｖ２の目標値としてＶＯを定電圧源５１で設定し
、交流入力電源を全波整流した電圧ｖ１が目標電圧Ｖｏ
より小さい場合、先に詳しく説明した動作によってＶ２
＃Ｖ、となるようにスイッチング制御が行われる。また
、交流入力電源の電圧が高く、電圧■１が目標電圧Ｖｏ
より大きくなると、基準電圧可変回路５ｏがら発生する
基準電圧Ｖｓが目標電圧Ｖｏより大きくなり、出力電圧
ｖ２をＶｏより大きいＶＳに合わせるようにスイッチン
グ制御が行われる。従ってスイッチング素子Ｑ１のスイ
ッチング動作が停止することはない。
（発明の効果）
以上詳細に説明したように、この発明に係る電源装置で
は、力率改善方式の構成において、交流入力電圧が目標
出力電圧に対して高すぎてチョッパ回路のスイッチング
素子のスイッチング動作が停止して力率改善効果が無く
なるという異常事態を未然に回避することができる。な
お、この発明による機能でもってスイッチング動作が停
止するのを回避している状態では、出力電圧は目標電圧
より高くなるが、この電源装置の後段にＤＣ−ＤＣコン
バータを接続するような使用状態では（これが−船釣で
ある）当該電源装置の出力電圧が多少高くなっても力率
改善効果が失われないという効果の方が重要である。
は、力率改善方式の構成において、交流入力電圧が目標
出力電圧に対して高すぎてチョッパ回路のスイッチング
素子のスイッチング動作が停止して力率改善効果が無く
なるという異常事態を未然に回避することができる。な
お、この発明による機能でもってスイッチング動作が停
止するのを回避している状態では、出力電圧は目標電圧
より高くなるが、この電源装置の後段にＤＣ−ＤＣコン
バータを接続するような使用状態では（これが−船釣で
ある）当該電源装置の出力電圧が多少高くなっても力率
改善効果が失われないという効果の方が重要である。
第１図は本発明の一実施例による電源装置の構成図、第
２図は同上電源装置における基準電圧可変回路の入出力
特性図、第３図は従来の電源装置の構成図である。
２図は同上電源装置における基準電圧可変回路の入出力
特性図、第３図は従来の電源装置の構成図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 交流電源を全波整流して脈流出力を得る整流回路と； 前記交流電源より充分に高い周波数でオン／オフ駆動さ
れるスイッチング素子と、このスイッチング素子ととも
に上記整流回路の出力間に直列接続されたインダクタと
、前記スイッチング素子のオフ時に前記インダクタを通
して電流が流れるように前記スイッチング素子の両端に
直列接続されたダイオードとコンデンサを含み、このコ
ンデンサの両端から平滑された直流出力を得るチョッパ
回路と； 前記インダクタまたは前記スイッチング素子を流れる電
流の低周波成分の波形が上記整流回路の出力電圧の波形
に追従して変化するように前記スイッチング素子の駆動
パルス幅を制御する第１の制御手段と； 前記チョッパ回路の出力電圧と基準電圧との誤差を小さ
くするように前記スイッチング素子の駆動パルス幅を制
御する第２の制御手段と； 定電圧源からの目標電圧Ａと前記整流回路の出力電圧Ｂ
とを比較し、電圧Ｂが電圧Ａより小さい場合は電圧Ａを
前記第２の制御手段の前記基準電圧として与え、電圧Ｂ
が電圧Ａより大きい場合はその差に応じて電圧Ａより大
きい電圧を前記基準電圧として与える基準電圧可変回路
と； を備えたことを特徴とする電源装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1210586A JP2609330B2 (ja) | 1989-08-17 | 1989-08-17 | 電源装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1210586A JP2609330B2 (ja) | 1989-08-17 | 1989-08-17 | 電源装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0378469A true JPH0378469A (ja) | 1991-04-03 |
| JP2609330B2 JP2609330B2 (ja) | 1997-05-14 |
Family
ID=16591773
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1210586A Expired - Fee Related JP2609330B2 (ja) | 1989-08-17 | 1989-08-17 | 電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2609330B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2339309B (en) * | 1997-04-30 | 2001-06-13 | Intel Corp | Dc-to-dc converter with set point voltage control of the output voltage |
| JP2007089278A (ja) * | 2005-09-21 | 2007-04-05 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Ｄｃ−ｄｃコンバータ |
| JP2008211963A (ja) * | 2007-01-29 | 2008-09-11 | Seiko Epson Corp | 電源回路、表示ドライバ、電気光学装置及び電子機器 |
| JP2011223819A (ja) * | 2010-04-14 | 2011-11-04 | Cosel Co Ltd | 力率改善回路 |
| WO2017134871A1 (ja) * | 2016-02-02 | 2017-08-10 | 東芝キヤリア株式会社 | 電力変換装置 |
| WO2017145242A1 (ja) * | 2016-02-22 | 2017-08-31 | 三菱電機株式会社 | コンバータ回路、インバータ回路および空気調和機の電力変換装置 |
| JP2017212765A (ja) * | 2016-05-23 | 2017-11-30 | 双葉電子工業株式会社 | 電源装置 |
| WO2018193843A1 (ja) * | 2017-04-21 | 2018-10-25 | 株式会社ダイヘン | 溶接電源装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS627780U (ja) * | 1985-06-28 | 1987-01-17 | ||
| JPH01152965A (ja) * | 1987-12-09 | 1989-06-15 | Fuji Elelctrochem Co Ltd | 電源装置 |
-
1989
- 1989-08-17 JP JP1210586A patent/JP2609330B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS627780U (ja) * | 1985-06-28 | 1987-01-17 | ||
| JPH01152965A (ja) * | 1987-12-09 | 1989-06-15 | Fuji Elelctrochem Co Ltd | 電源装置 |
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2339309B (en) * | 1997-04-30 | 2001-06-13 | Intel Corp | Dc-to-dc converter with set point voltage control of the output voltage |
| JP2007089278A (ja) * | 2005-09-21 | 2007-04-05 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Ｄｃ−ｄｃコンバータ |
| JP2008211963A (ja) * | 2007-01-29 | 2008-09-11 | Seiko Epson Corp | 電源回路、表示ドライバ、電気光学装置及び電子機器 |
| JP2011223819A (ja) * | 2010-04-14 | 2011-11-04 | Cosel Co Ltd | 力率改善回路 |
| JPWO2017134871A1 (ja) * | 2016-02-02 | 2018-08-16 | 東芝キヤリア株式会社 | 電力変換装置 |
| WO2017134871A1 (ja) * | 2016-02-02 | 2017-08-10 | 東芝キヤリア株式会社 | 電力変換装置 |
| WO2017145242A1 (ja) * | 2016-02-22 | 2017-08-31 | 三菱電機株式会社 | コンバータ回路、インバータ回路および空気調和機の電力変換装置 |
| JPWO2017145242A1 (ja) * | 2016-02-22 | 2018-06-07 | 三菱電機株式会社 | コンバータ回路、インバータ回路および空気調和機の電力変換装置 |
| JP2017212765A (ja) * | 2016-05-23 | 2017-11-30 | 双葉電子工業株式会社 | 電源装置 |
| CN107425584A (zh) * | 2016-05-23 | 2017-12-01 | 双叶电子工业株式会社 | 电源装置 |
| US10103642B2 (en) | 2016-05-23 | 2018-10-16 | Futaba Corporation | Power supply device |
| CN107425584B (zh) * | 2016-05-23 | 2020-09-01 | 双叶电子工业株式会社 | 电源装置 |
| WO2018193843A1 (ja) * | 2017-04-21 | 2018-10-25 | 株式会社ダイヘン | 溶接電源装置 |
| JP2018176265A (ja) * | 2017-04-21 | 2018-11-15 | 株式会社ダイヘン | 溶接電源装置 |
| US11883912B2 (en) | 2017-04-21 | 2024-01-30 | Daihen Corporation | Welding power supply device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2609330B2 (ja) | 1997-05-14 |
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