JPH0380159A - 高炉鋳床樋カバー用流し込み耐火物 - Google Patents
高炉鋳床樋カバー用流し込み耐火物Info
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- JPH0380159A JPH0380159A JP1218211A JP21821189A JPH0380159A JP H0380159 A JPH0380159 A JP H0380159A JP 1218211 A JP1218211 A JP 1218211A JP 21821189 A JP21821189 A JP 21821189A JP H0380159 A JPH0380159 A JP H0380159A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、耐食性、耐スポーリング性に優れた高炉鋳床
樋カバー形成に適した流し込み耐火物に関する。
樋カバー形成に適した流し込み耐火物に関する。
高炉鋳床樋では出銑時の溶銑および溶滓の飛散防止と溶
銑の保温のために、耐火物を内張すしたカバーが使用さ
れている。
銑の保温のために、耐火物を内張すしたカバーが使用さ
れている。
しかしながら、近年高炉の大型化に伴う高温高圧操業に
より出銑温度は上昇し、これによって樋カバー用耐火物
の溶銑、溶滓のスプラソンユによる溶損と熱的スポーリ
ング゛による溶損、剥離発生により著しい寿命の低下を
きたしている。
より出銑温度は上昇し、これによって樋カバー用耐火物
の溶銑、溶滓のスプラソンユによる溶損と熱的スポーリ
ング゛による溶損、剥離発生により著しい寿命の低下を
きたしている。
この対策として、例えば特公昭６０−３７１６８号公報
において、樋カバーの冷却による寿命延長対策という樋
カバーの構造面からの改善が提案されている。
において、樋カバーの冷却による寿命延長対策という樋
カバーの構造面からの改善が提案されている。
一方、樋カバー用材料としては、従来アルミナセメント
もしくは耐火粘土を結合材としたへＡｌ２Ｏ３Ｓ１０２
系骨材を主原料としＳｉＣを添加したへＡｌ２Ｏ３−３
１０２ＳＩＣ系の材料が使用されている。
もしくは耐火粘土を結合材としたへＡｌ２Ｏ３Ｓ１０２
系骨材を主原料としＳｉＣを添加したへＡｌ２Ｏ３−３
１０２ＳＩＣ系の材料が使用されている。
ところが、この種の従来の樋カバー用材料は耐スラグ性
、耐熱スポーリンク性において十分てはなく、このため
溶損が大きく、また剥離が発生しやすい等の問題がある
。そのため、Ｓｉ Ｃ、Ｓｉ３Ｎ４等の熱膨張係数が小
さく、かつ低塩基度スラグに対するスラグ浸透抵抗性の
大きい原料の使用も考えられるが、高価すぎて経済性が
成り立たない。
、耐熱スポーリンク性において十分てはなく、このため
溶損が大きく、また剥離が発生しやすい等の問題がある
。そのため、Ｓｉ Ｃ、Ｓｉ３Ｎ４等の熱膨張係数が小
さく、かつ低塩基度スラグに対するスラグ浸透抵抗性の
大きい原料の使用も考えられるが、高価すぎて経済性が
成り立たない。
本発明において解決すべき課題は、経済面から充分に対
応できる高炉鋳床樋カバー内張りの長寿命化を達成する
ことにある。
応できる高炉鋳床樋カバー内張りの長寿命化を達成する
ことにある。
本発明の高炉鋳床樋カバー内張り流し込み材は、ＡｆＡ
ｌ２Ｏ３を６０〜７５重量％とＳｉＣを５〜１５重量％
とＣを５〜２０重量％とを含有する混銑車内張り等に使
用され、回収された使用済みのＡ、ｉ！２０ｓ Ｓ＋
ＣＣ系煉瓦屑を３０〜１肛に粒度調整したＡｆＡｌ２Ｏ
３Ｓｉ Ｃ−Ｃ系煉瓦屑と、黒鉛とピッチとを加熱混練
して得た造粒物と、他の耐火物と結合剤とを混合してな
り、同混合物中の八Ａｌ２Ｏ３ ＳＩＣＣ系煉瓦屑の含
有量が３０〜６０重量％であり且つ前記黒鉛とピッチと
を加熱混練して得た造粒物の含有量が２〜５重量％であ
る。
ｌ２Ｏ３を６０〜７５重量％とＳｉＣを５〜１５重量％
とＣを５〜２０重量％とを含有する混銑車内張り等に使
用され、回収された使用済みのＡ、ｉ！２０ｓ Ｓ＋
ＣＣ系煉瓦屑を３０〜１肛に粒度調整したＡｆＡｌ２Ｏ
３Ｓｉ Ｃ−Ｃ系煉瓦屑と、黒鉛とピッチとを加熱混練
して得た造粒物と、他の耐火物と結合剤とを混合してな
り、同混合物中の八Ａｌ２Ｏ３ ＳＩＣＣ系煉瓦屑の含
有量が３０〜６０重量％であり且つ前記黒鉛とピッチと
を加熱混練して得た造粒物の含有量が２〜５重量％であ
る。
本発明は、粒度調整した使用済みの八Ａ、０゜３ｉ Ｃ
−Ｃ系の煉瓦屑中のＡｎ、Ｏ，が有する熱膨張係数が小
さい、低塩基度スラグに対する耐食性とスラグ浸透抵抗
性が大きいという特性を有効に利用したものであり、耐
溶損性に優れ、熱スポーリンク、スラグ浸透による構造
スポーリンクに起因する高炉鋳床樋カバー内張りの剥離
の抑制に有効に寄与せしめるものである。
−Ｃ系の煉瓦屑中のＡｎ、Ｏ，が有する熱膨張係数が小
さい、低塩基度スラグに対する耐食性とスラグ浸透抵抗
性が大きいという特性を有効に利用したものであり、耐
溶損性に優れ、熱スポーリンク、スラグ浸透による構造
スポーリンクに起因する高炉鋳床樋カバー内張りの剥離
の抑制に有効に寄与せしめるものである。
Ａｊ！２０３−ＳｉＣ−Ｃ−Ｃ煉瓦屑の配合量が６０重
量％より多いと、その粉砕時に発生する煉瓦屑に含有さ
れている黒鉛の破砕表面に露出した量が多くなる。この
黒鉛は混練性が悪いために混練時には多量の水分を添加
する必要があり、このため流し込み成形体の組織や耐食
性を劣化するので好ましくない。一方、３０重量％より
少ないと八ＣＯ３Ｓｉ Ｃ−Ｃ煉瓦屑添加による耐食性
、耐熱スポーリング性への改善効果に乏しい。
量％より多いと、その粉砕時に発生する煉瓦屑に含有さ
れている黒鉛の破砕表面に露出した量が多くなる。この
黒鉛は混練性が悪いために混練時には多量の水分を添加
する必要があり、このため流し込み成形体の組織や耐食
性を劣化するので好ましくない。一方、３０重量％より
少ないと八ＣＯ３Ｓｉ Ｃ−Ｃ煉瓦屑添加による耐食性
、耐熱スポーリング性への改善効果に乏しい。
配合されるＡＡ２０３−３ｉＣ−Ｃ煉瓦屑は鋳込み施工
時にその煉瓦屑が均一に分散する必要があり、この点か
ら煉瓦屑の粒径は重要であり、１〜３Ｑｍｍの範囲内に
ある必要がある。３０ｍｍ径よりも大きい場合には、Ａ
、１７２０．−ＳｉＣ−Ｃ−Ｃ煉瓦屑の偏析を生じるた
め好ましくない。また、ｌ ｍｍより細かい粒度域にお
いては、前記のＡＡ２０３ −ＳｉＣ− Ｃ煉瓦屑
粉砕時に発生する煉瓦屑に含有されている黒鉛の破砕表
面に露出した量が多くなり、このため添加水分の著しい
増加をもたらすため好ましくない。
時にその煉瓦屑が均一に分散する必要があり、この点か
ら煉瓦屑の粒径は重要であり、１〜３Ｑｍｍの範囲内に
ある必要がある。３０ｍｍ径よりも大きい場合には、Ａ
、１７２０．−ＳｉＣ−Ｃ−Ｃ煉瓦屑の偏析を生じるた
め好ましくない。また、ｌ ｍｍより細かい粒度域にお
いては、前記のＡＡ２０３ −ＳｉＣ− Ｃ煉瓦屑
粉砕時に発生する煉瓦屑に含有されている黒鉛の破砕表
面に露出した量が多くなり、このため添加水分の著しい
増加をもたらすため好ましくない。
さらに、本発明の他の特徴とじて、マトリックス部分の
耐食性、耐熱スポーリング性を改善するために、その改
善効果の高い黒鉛を使用したことにある。しかしながら
、黒鉛を単独で使用した場合、黒鉛特有の疎水性に起因
する施工水分の著しい増加、換言すれば組織、耐食性等
の劣悪化を伴う。従って、本発明では黒鉛をピッチで加
熱混練し造粒することにより、黒鉛表面にピッチを被覆
させることによって、黒鉛の疎水性を改善し、黒鉛の使
用を可能ならしめ前記耐食性、耐熱スポーリンク性が大
幅に改善した。
耐食性、耐熱スポーリング性を改善するために、その改
善効果の高い黒鉛を使用したことにある。しかしながら
、黒鉛を単独で使用した場合、黒鉛特有の疎水性に起因
する施工水分の著しい増加、換言すれば組織、耐食性等
の劣悪化を伴う。従って、本発明では黒鉛をピッチで加
熱混練し造粒することにより、黒鉛表面にピッチを被覆
させることによって、黒鉛の疎水性を改善し、黒鉛の使
用を可能ならしめ前記耐食性、耐熱スポーリンク性が大
幅に改善した。
ここで使用される黒鉛は、例えば鱗状黒鉛、土状黒鉛等
の天然の黒鉛であり、ピッチとしては石炭系ピッチ、石
油系ピッチ等が挙げられる。黒鉛とピッチとの混合割合
については、特に限定されるものではないが、黒鉛／ピ
ッチ重量比が７５ ／２５〜６０ ／４０が好ましい。
の天然の黒鉛であり、ピッチとしては石炭系ピッチ、石
油系ピッチ等が挙げられる。黒鉛とピッチとの混合割合
については、特に限定されるものではないが、黒鉛／ピ
ッチ重量比が７５ ／２５〜６０ ／４０が好ましい。
また、処理黒鉛の粒径についても特に限定されるもので
はなく、一般にｌ ｍｍ以下のものを使用すればよい。
はなく、一般にｌ ｍｍ以下のものを使用すればよい。
ここで処理黒鉛の使用量を２〜５重量％に限定した理由
は、２重量％より少ないと、耐食性、耐熱スポーリング
性への改善効果に乏しく、また５重量％より多いと、黒
鉛が焼結性を妨げることになり、強度低下を誘発するた
め好ましくないからである。
は、２重量％より少ないと、耐食性、耐熱スポーリング
性への改善効果に乏しく、また５重量％より多いと、黒
鉛が焼結性を妨げることになり、強度低下を誘発するた
め好ましくないからである。
また、ＡＡ２０３−３ｉＣ−Ｃ煉瓦屑と処理黒鉛以外の
組成としては、ＳｉＣを１０〜２０重量％、残部をＡｊ
２２０３５＋０２系原料で構成することで充分対応でき
る。
組成としては、ＳｉＣを１０〜２０重量％、残部をＡｊ
２２０３５＋０２系原料で構成することで充分対応でき
る。
なお、本発明には通常流し込み材に使用される結合剤と
してのアルミナセメント、また耐火物の作業性付与のた
めに縮合燐酸アルカリ、ポリカルボン酸す） ＩＪウム
等の分散剤、および乾燥促進剤としての金属アルミニウ
ム等を添加することができる。
してのアルミナセメント、また耐火物の作業性付与のた
めに縮合燐酸アルカリ、ポリカルボン酸す） ＩＪウム
等の分散剤、および乾燥促進剤としての金属アルミニウ
ム等を添加することができる。
第１表は本発明の耐火物混合物におけるへＡ２０３Ｓｉ
Ｏ□原料と八、ｉ！２０３−３ｉＣ−Ｃ煉瓦屑との混合
割合を変えたときの耐食性、耐熱スポーリング性に与え
る影響について調査した結果について示す。
Ｏ□原料と八、ｉ！２０３−３ｉＣ−Ｃ煉瓦屑との混合
割合を変えたときの耐食性、耐熱スポーリング性に与え
る影響について調査した結果について示す。
同表において、溶損量（％）は次式に基づいて求めた。
ｐ、−Ｒ
溶損量（％） −Ｘ１００
１゜
耐食性は高周波誘導炉に内張すし、高炉スラグを侵食剤
として投入し、１６００℃×３０分×１０サイクルで侵
食を行い、侵食量で評価した。また、スポーリンク性は
、パネルスポーリンク試験方法により、１６００℃にて
加熱１５分、水冷５分、空冷５分を１サイクルとして、
１０サイクル試験後の試料の状態を観察した。同表から
耐食性面からでは八ｊ２，０゜Ｓｉ Ｃ−Ｃ煉瓦屑の添
加量は２０〜６０重量％が良く、また耐熱スポーリング
面からではＡＡｌ２ＯＧＳＩＣＣ煉瓦屑の添加量が３０
重量％矧１が良く、総合的にへｎ２ｃＬ−３ｉＣ−Ｃ煉
瓦屑の添加量が３０〜６０重量％の場合に良好な結果を
示すことがわかる。
として投入し、１６００℃×３０分×１０サイクルで侵
食を行い、侵食量で評価した。また、スポーリンク性は
、パネルスポーリンク試験方法により、１６００℃にて
加熱１５分、水冷５分、空冷５分を１サイクルとして、
１０サイクル試験後の試料の状態を観察した。同表から
耐食性面からでは八ｊ２，０゜Ｓｉ Ｃ−Ｃ煉瓦屑の添
加量は２０〜６０重量％が良く、また耐熱スポーリング
面からではＡＡｌ２ＯＧＳＩＣＣ煉瓦屑の添加量が３０
重量％矧１が良く、総合的にへｎ２ｃＬ−３ｉＣ−Ｃ煉
瓦屑の添加量が３０〜６０重量％の場合に良好な結果を
示すことがわかる。
第２表は、第１表の結果をもとにＡｌ２Ｏ３ＳＩＣ−Ｃ
煉瓦屑の粒度が、作業性に与える影響について調査した
結果について示す。ここで、作業性の評価方法としては
、所定の軟度に調整した試料をφ２００ ｍｍ高さ５０
０ｍ＋ｎの金枠内に鋳込み、硬化後１１０ ℃Ｘ２４ｈ
ｒｓで乾燥させた後、断面のへＡｌ２Ｏ３ＳｉＣ−Ｃ煉
瓦屑の偏析状態について調査した。
煉瓦屑の粒度が、作業性に与える影響について調査した
結果について示す。ここで、作業性の評価方法としては
、所定の軟度に調整した試料をφ２００ ｍｍ高さ５０
０ｍ＋ｎの金枠内に鋳込み、硬化後１１０ ℃Ｘ２４ｈ
ｒｓで乾燥させた後、断面のへＡｌ２Ｏ３ＳｉＣ−Ｃ煉
瓦屑の偏析状態について調査した。
同表からＡｊ２２０３Ｓ＋ＣＣ煉瓦屑の粒度は、ＡＡ２
０．−３ｉＣ−Ｃ煉瓦屑の偏析の面から最大粒径は３０
ｍｍが良く、添加水分、耐食性の面から最小粒径はｌ
ｍｍが良いことがわかる。
０．−３ｉＣ−Ｃ煉瓦屑の偏析の面から最大粒径は３０
ｍｍが良く、添加水分、耐食性の面から最小粒径はｌ
ｍｍが良いことがわかる。
第３表は、第１表の結果をもとに処理黒鉛の添加が耐食
性、面Ｊ熱スポーリング性に与える影響について調査し
た結果である。同表から耐食性、耐スポーリング面から
では処理黒鉛の添加量は２重量％以上が良く、また、焼
成後の強度面からでは処理黒鉛の添加量は５重量％以下
が良く、総合的に処理黒鉛の添加量が２〜５重量％の場
合に良好な結果を示すことが判る。また、同表のテスト
試料Ｎｏ、 １４ 、１５に通常の鱗状黒鉛１石炭系ピ
ッチの添加効果について記載しているが、この結果から
も本発明の処理黒鉛の優位性が明確である。なお、ここ
で使用した処理黒鉛の特性値は第４表に示す通りであり
、その処理方法はＣが９５％の鱗状黒鉛７０重量％と、
軟化点が１２５℃の石炭系ピッチ３０重量％を１８０℃
で加熱混練し冷却後、粉砕したものである。
性、面Ｊ熱スポーリング性に与える影響について調査し
た結果である。同表から耐食性、耐スポーリング面から
では処理黒鉛の添加量は２重量％以上が良く、また、焼
成後の強度面からでは処理黒鉛の添加量は５重量％以下
が良く、総合的に処理黒鉛の添加量が２〜５重量％の場
合に良好な結果を示すことが判る。また、同表のテスト
試料Ｎｏ、 １４ 、１５に通常の鱗状黒鉛１石炭系ピ
ッチの添加効果について記載しているが、この結果から
も本発明の処理黒鉛の優位性が明確である。なお、ここ
で使用した処理黒鉛の特性値は第４表に示す通りであり
、その処理方法はＣが９５％の鱗状黒鉛７０重量％と、
軟化点が１２５℃の石炭系ピッチ３０重量％を１８０℃
で加熱混練し冷却後、粉砕したものである。
第５表には、本発明にかかる４種類の試料と、従来から
使用されている２種類の試料の耐食性、耐熱スポーリン
グ性の比較について示す。
使用されている２種類の試料の耐食性、耐熱スポーリン
グ性の比較について示す。
同表から本発明品が従来品に比較して格段に優れている
ことがわかる。
ことがわかる。
第６表は、本発明の実施例であるテスト試料Ｎ０２３を
実用に供した例であるが、その結果は剥離の発生も軽微
であり、テスト試料Ｎ０２５の従来品に比較して約１．
５〜２．０倍の通続量を示し大幅な寿命延長が可能とな
った。
実用に供した例であるが、その結果は剥離の発生も軽微
であり、テスト試料Ｎ０２５の従来品に比較して約１．
５〜２．０倍の通続量を示し大幅な寿命延長が可能とな
った。
（以下、この頁余白）
第
４
表
第
表
〔発明の効果〕
本発明によって以下の効果を奏することができる。
（１）低塩基度スラグに対する耐食性に優れ、かつ熱ス
ポーリングに対する抵抗性も良好であり、高炉鋳床樋カ
バー用耐火物の耐用を適切に向上させる。
ポーリングに対する抵抗性も良好であり、高炉鋳床樋カ
バー用耐火物の耐用を適切に向上させる。
（２） 加えて、耐火物の低価格化も遠戚てきる。
Claims (1)
- １．Ａｌ＿２Ｏ＿３を６０〜７５重量％とＳｉＣを５〜
１５重量％とＣを５〜２０重量％とを含有する使用済み
のＡｌ＿２Ｏ＿３−ＳｉＣ−Ｃ系煉瓦屑を３０〜１ｍｍ
に粒度調整し、同粒度調整したＡｌ＿２Ｏ＿３−ＳｉＣ
−Ｃ系煉瓦屑と、黒鉛とピッチとを加熱混練して得た造
粒物と、他の耐火物と結合剤とを混合してなり、同混合
物中のＡｌ＿２Ｏ＿３−ＳｉＣ−Ｃ系煉瓦屑の含有量が
３０〜６０重量％であり、且つ前記黒鉛とピッチとを加
熱混練して得た造粒物の含有量が２〜５重量％である高
炉鋳床樋カバー用流し込み耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1218211A JPH0380159A (ja) | 1989-08-23 | 1989-08-23 | 高炉鋳床樋カバー用流し込み耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1218211A JPH0380159A (ja) | 1989-08-23 | 1989-08-23 | 高炉鋳床樋カバー用流し込み耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0380159A true JPH0380159A (ja) | 1991-04-04 |
Family
ID=16716364
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1218211A Pending JPH0380159A (ja) | 1989-08-23 | 1989-08-23 | 高炉鋳床樋カバー用流し込み耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0380159A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0388878A (ja) * | 1989-08-31 | 1991-04-15 | Kansai Coke & Chem Co Ltd | 不定形耐火材用黒鉛造粒物 |
| KR100468449B1 (ko) * | 2000-12-20 | 2005-01-29 | 주식회사 포스코 | 고로 출선구 폐쇄용 내화재 조성물 |
| CN102329142A (zh) * | 2011-07-22 | 2012-01-25 | 郑州京华耐火材料实业有限公司 | 一种铝碳化硅碳砖及其制备方法 |
| US9388906B2 (en) | 2010-12-23 | 2016-07-12 | Caterpillar Inc. | Seal assembly |
| CN111233374A (zh) * | 2020-01-20 | 2020-06-05 | 河北安恕朗晴环保设备有限公司 | 用回收风机叶片废料作为填料的沥青玛蹄脂碎石混合料 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63215573A (ja) * | 1987-03-02 | 1988-09-08 | 東京窯業株式会社 | 黒鉛含有キヤスタブル耐火物 |
| JPH01201084A (ja) * | 1988-02-05 | 1989-08-14 | Towa Taika Kogyo Kk | 溶銑予備処理用インジェクションランス用耐火キャスタブル |
-
1989
- 1989-08-23 JP JP1218211A patent/JPH0380159A/ja active Pending
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| KR100468449B1 (ko) * | 2000-12-20 | 2005-01-29 | 주식회사 포스코 | 고로 출선구 폐쇄용 내화재 조성물 |
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