JPH0382704A - 原料フェロクロム製造に電気炉を使用しない製錬電力不要のステンレス鋼製錬法 - Google Patents
原料フェロクロム製造に電気炉を使用しない製錬電力不要のステンレス鋼製錬法Info
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- JPH0382704A JPH0382704A JP1217243A JP21724389A JPH0382704A JP H0382704 A JPH0382704 A JP H0382704A JP 1217243 A JP1217243 A JP 1217243A JP 21724389 A JP21724389 A JP 21724389A JP H0382704 A JPH0382704 A JP H0382704A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
ステンレス鋼たとえば１７Ｃ＋ステンレス鋼の製錬は、
一般に製錬用エル−型電気炉を用いて行われて来たが、
其後Ｌ・Ｄ転炉による吹錬による方法が主流となりつつ
ある。しかしながらステンレスの主たる合金成分である
クロムとしては、依然として高炭素フェロクロムを使用
する方法に止っている。最も新しい方法とされているＰ
ｌａｓｍａｃｈ＋ｏｍｅ法においてもＣｌ５２〜５８％
チャージクロムを当りの消費電力はエネルギ回収により
、回収されるとはされているが、プラズマ用電力３８０
０〜４５００ＫＷＨを要し決して進歩した方法とは云え
ない。
一般に製錬用エル−型電気炉を用いて行われて来たが、
其後Ｌ・Ｄ転炉による吹錬による方法が主流となりつつ
ある。しかしながらステンレスの主たる合金成分である
クロムとしては、依然として高炭素フェロクロムを使用
する方法に止っている。最も新しい方法とされているＰ
ｌａｓｍａｃｈ＋ｏｍｅ法においてもＣｌ５２〜５８％
チャージクロムを当りの消費電力はエネルギ回収により
、回収されるとはされているが、プラズマ用電力３８０
０〜４５００ＫＷＨを要し決して進歩した方法とは云え
ない。
本発明の方法はステンレス鋼製造について、実質的に高
炭素フェロクロム冷塊を使用することを取りやめ、高炭
素フェロクロム製造についても電気炉を全く使用しない
製錬用電力消費を皆無とした革新的製錬法である。
炭素フェロクロム冷塊を使用することを取りやめ、高炭
素フェロクロム製造についても電気炉を全く使用しない
製錬用電力消費を皆無とした革新的製錬法である。
高炭素フェロクロムの製錬法は従来法から最近最も進ん
だ方法として特許公告４ｇ−３４９６６’ゝ（発明者：
田辺伊佐雄）、並びに特許公告昭和４８年−３７８８５
” （発明者：田辺伊佐雄）などの方法によりクロム鉱
石微粉砕品とコースク微粉砕品を混合し、必要バインダ
ーを用いて製造した含炭ペレットを用い、さらに必要に
応じて外装コークスの必要量も用いて、反応温度を１２
５０〜１４００℃として下記の結果を得ている。即ちク
ロムの還元率を約７０％、Ｆｅの還元率を約９５％とし
て、この還元ペレットを他の混合物とともに密閉型エル
−炉にホットチャージし、高炭素フェロクロム屯当りの
電力消費も約１８００〜１７００ＫＷ）Ｉ／ｌと通常法
による製錬電力４００［ＩＫＷｔｌ／＋の１／２以下と
している。
だ方法として特許公告４ｇ−３４９６６’ゝ（発明者：
田辺伊佐雄）、並びに特許公告昭和４８年−３７８８５
” （発明者：田辺伊佐雄）などの方法によりクロム鉱
石微粉砕品とコースク微粉砕品を混合し、必要バインダ
ーを用いて製造した含炭ペレットを用い、さらに必要に
応じて外装コークスの必要量も用いて、反応温度を１２
５０〜１４００℃として下記の結果を得ている。即ちク
ロムの還元率を約７０％、Ｆｅの還元率を約９５％とし
て、この還元ペレットを他の混合物とともに密閉型エル
−炉にホットチャージし、高炭素フェロクロム屯当りの
電力消費も約１８００〜１７００ＫＷ）Ｉ／ｌと通常法
による製錬電力４００［ＩＫＷｔｌ／＋の１／２以下と
している。
しかしながら、本発明による新方法は、高炭素フェロク
ロムを得るための電気炉を省略し、還元ペレットを主体
とする。ロータリーキルンデスチャージ物を一旦保温炉
に保持し、ついで溶融還元炉にチャージし、酸素ガスに
よる石炭粉の吹込によるか、酸素ガスとメタン、プロパ
ン、ブタン等燃料ガスに必要に応じて石炭もしくはコー
クス粉を吹込み、必要に応じてＣａＦ２、及びＣａＯな
どのフラックスも添加して、還元ペレット段階で未還元
であった酸化クロム並びに酸化鉄を可及的に還元すると
共に、メタルとスラグ共に完全に溶融させる。
ロムを得るための電気炉を省略し、還元ペレットを主体
とする。ロータリーキルンデスチャージ物を一旦保温炉
に保持し、ついで溶融還元炉にチャージし、酸素ガスに
よる石炭粉の吹込によるか、酸素ガスとメタン、プロパ
ン、ブタン等燃料ガスに必要に応じて石炭もしくはコー
クス粉を吹込み、必要に応じてＣａＦ２、及びＣａＯな
どのフラックスも添加して、還元ペレット段階で未還元
であった酸化クロム並びに酸化鉄を可及的に還元すると
共に、メタルとスラグ共に完全に溶融させる。
これにより溶融還元炉の傾注操作により、メタルとスラ
ップはは＼゛完全分離出来得られたスラグフリー溶融フ
ェロクロムメタルは次工程で溶融銑鉄と混合するか、ス
チールスクラップと溶融吹錬を行うことにより、容易に
製錬電力を必要とせず、ステンレ鋼の吹錬が可能である
。
ップはは＼゛完全分離出来得られたスラグフリー溶融フ
ェロクロムメタルは次工程で溶融銑鉄と混合するか、ス
チールスクラップと溶融吹錬を行うことにより、容易に
製錬電力を必要とせず、ステンレ鋼の吹錬が可能である
。
以上本性の実施により、製錬電力皆無でステンレスの製
錬が可能となり、大幅なコスト低減が可能となる。また
スラグの除去が完全であるためＣｒ−ａ「ｅを直接もし
くは還元ペレットをＬＩＤ転炉に直接添加する場合に比
し、スラグによる障害がなく、吹錬操作も安定し、しか
もＣｒのスラグロスも低く、酸素吹錬による酸化クロム
の金属層この回収も非常にスムースになることは論を待
たない。
錬が可能となり、大幅なコスト低減が可能となる。また
スラグの除去が完全であるためＣｒ−ａ「ｅを直接もし
くは還元ペレットをＬＩＤ転炉に直接添加する場合に比
し、スラグによる障害がなく、吹錬操作も安定し、しか
もＣｒのスラグロスも低く、酸素吹錬による酸化クロム
の金属層この回収も非常にスムースになることは論を待
たない。
つぎに本発明による方法の実施例により説明する。
実施例
本性の実施について使用した原料の組成を示すと第１表
の通りである。
の通りである。
（以下余白）
※Ｆ、Ｃ：Ｆｉｘｅｄ Ｃａｒｂｏｎ Ｖ、Ｍ：Ｖ
ｏｌａｔｉｌｅ ｍａｔｔｅ「つぎに粉砕後のペレット
用クロム鉱石と、粉コークスの粉度を示せば、第２表の
とうりペレット用標準的粒度である。
ｏｌａｔｉｌｅ ｍａｔｔｅ「つぎに粉砕後のペレット
用クロム鉱石と、粉コークスの粉度を示せば、第２表の
とうりペレット用標準的粒度である。
さて実施にあたっての配合は、クロム鉱石１０００部に
粉コークス２３４部（理論還元量の約１３５％）、パル
プ廃液３０部、ベントナイト３０部をよく混合し、水分
をよく調整して、回転式ペレタイザーで、平均約１５１
ｎｌのペレットとし、水分６．５％迄乾燥し、ついでこ
れに外装炭材として１０ｍｍ以下の粉コークス３０部と
、５〜２Ｑｍｍサイズの珪石１０５部、石炭石（Ｃａ０
５５．６％）７５部をライニング内径２．５０ｍ長さ６
０ｍのロータリーキルンに装入腰反応帯の最高温度ヲ１
４００℃とし、ロータリーキルンによる還元を行うと共
に、バーナーサイドより、粉コークス１５部を投射しな
がら、還元ペレ・ソトとその附帯物を保温保持器に一旦
操入した。３ケ月間の連続運転による還元ペレットを主
とするデスチャージ物の平均組成は、第３表の通りであ
った。
粉コークス２３４部（理論還元量の約１３５％）、パル
プ廃液３０部、ベントナイト３０部をよく混合し、水分
をよく調整して、回転式ペレタイザーで、平均約１５１
ｎｌのペレットとし、水分６．５％迄乾燥し、ついでこ
れに外装炭材として１０ｍｍ以下の粉コークス３０部と
、５〜２Ｑｍｍサイズの珪石１０５部、石炭石（Ｃａ０
５５．６％）７５部をライニング内径２．５０ｍ長さ６
０ｍのロータリーキルンに装入腰反応帯の最高温度ヲ１
４００℃とし、ロータリーキルンによる還元を行うと共
に、バーナーサイドより、粉コークス１５部を投射しな
がら、還元ペレ・ソトとその附帯物を保温保持器に一旦
操入した。３ケ月間の連続運転による還元ペレットを主
とするデスチャージ物の平均組成は、第３表の通りであ
った。
第３表
ロータリーキルン、デスケージ物平均組成（ｖ１％）ま
た反応温度を１４００℃を目標とした平均時間のデスチ
ャージ物の重量は、平均１９．３ でありその容積は
約７．５ｍ’で、保温保持器の容積は内容積１０ｍ３の
ものを用いた。保温保持容器のチャージ開始からチャー
ジの打切り、溶融還元工程のチャージ迄の平均約１．５
時間であったが平均温度は１３６０℃前後であった。
た反応温度を１４００℃を目標とした平均時間のデスチ
ャージ物の重量は、平均１９．３ でありその容積は
約７．５ｍ’で、保温保持器の容積は内容積１０ｍ３の
ものを用いた。保温保持容器のチャージ開始からチャー
ジの打切り、溶融還元工程のチャージ迄の平均約１．５
時間であったが平均温度は１３６０℃前後であった。
溶融還元炉については図２ＡのＰｏｒｅｄ Ｐｒｏｃｅ
ｓｓ型（３）について主として検討し、Ｐ、Ｃタイプに
ついて以上溶融還元工程としては、酸素−石炭粉末−天
然ガス併用方式で溶融還元工程の原単位は２０チヤージ
の平均結果として、表４の通りであった。
ｓｓ型（３）について主として検討し、Ｐ、Ｃタイプに
ついて以上溶融還元工程としては、酸素−石炭粉末−天
然ガス併用方式で溶融還元工程の原単位は２０チヤージ
の平均結果として、表４の通りであった。
また得られた高炭素フェロクロムの平均組成は、表５の
通りであり、之をベースとしたＣｒ収率は９４．２％と
良好なものであり、溶融還元エネルギーもコスト安なも
ので、電気炉によるよりも可成りコスト安と結論ずけら
れた。
通りであり、之をベースとしたＣｒ収率は９４．２％と
良好なものであり、溶融還元エネルギーもコスト安なも
ので、電気炉によるよりも可成りコスト安と結論ずけら
れた。
高炭素フェロクロム溶融物と溶融銑または、スチール、
スクラップからの１７％ステンレス製錬の容易なことは
よく知られており、実施例も多種多様なので特に必要と
は考えられないので省略する。
スクラップからの１７％ステンレス製錬の容易なことは
よく知られており、実施例も多種多様なので特に必要と
は考えられないので省略する。
引用文献
１）特許公報 昭和４８年３４９６６出願昭和４４年１
月１７日 発明者 田辺伊佐雄 ２）特許公報 昭和４８年３７１１８５出願昭和４４年
１２月４日 発明者 田辺伊佐雄 ３）浜田尚夫；鉄と鋼？２ （１９８６） １９９１〜
２０００“溶融還元技術開発の現状と将来” ４）甲斐幹、星記男、上館良興、山王哲也；鉄と鋼７０
（１９８４１６８０〜６８６ “ステンレス鋼にお
ける転炉複合吹錬法の冶金特性”
月１７日 発明者 田辺伊佐雄 ２）特許公報 昭和４８年３７１１８５出願昭和４４年
１２月４日 発明者 田辺伊佐雄 ３）浜田尚夫；鉄と鋼？２ （１９８６） １９９１〜
２０００“溶融還元技術開発の現状と将来” ４）甲斐幹、星記男、上館良興、山王哲也；鉄と鋼７０
（１９８４１６８０〜６８６ “ステンレス鋼にお
ける転炉複合吹錬法の冶金特性”
図１はクロム鉱石の含炭ペレットの還元炉ロータリーキ
ルンであり、含炭クロム鉱ペレットを加熱反応せしめて
還元ペレットとし、これを保温保持容器に保持し、フロ
で還元ペレットを溶融還元炉にチャージする。図２Ａ、
Ｂ、Ｃは還元ペレットの溶融還元装置図であり、未還元
酸化クロムの最終還元を行うと共に全生成メタルと、ス
ラグを溶融分離する装置であり、スラグは傾注によって
分離し、溶融メタルを溶融液として利用することができ
る。
ルンであり、含炭クロム鉱ペレットを加熱反応せしめて
還元ペレットとし、これを保温保持容器に保持し、フロ
で還元ペレットを溶融還元炉にチャージする。図２Ａ、
Ｂ、Ｃは還元ペレットの溶融還元装置図であり、未還元
酸化クロムの最終還元を行うと共に全生成メタルと、ス
ラグを溶融分離する装置であり、スラグは傾注によって
分離し、溶融メタルを溶融液として利用することができ
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、クロム鉱石を粉砕し、必要量のバインダーを添加含
炭ペレットとし、之に必要量の外装炭を添加し、必要量
の珪石，石炭若干添加して、ロータリーキルンにより、
反応温度を １２５０〜１４００℃範囲として、酸化クロムの還元率
を６０％以上（実質的には７０〜９５％）とし、生成し
た還元ペレットを主体とする反応物は保温容器に保持す
る第１工程を実施する。 ２、ついで保温保持した第１工程ロータリーキルン処理
物を第２工程として、溶融還元炉にチャージし、酸素ガ
スに石炭もしくはコークス粉末を溶融還元炉に送り込み
、場合によっては炭化水素ガスを同時に送入して酸素ガ
スと反応させ、その発熱と還元ペレットが保有している
固定炭素並びに酸素ガスと共に装入した炭材からの固定
炭素による残留酸化クロムの還元と反応物の溶融の進行
により、メタルとスラグを完全溶融分離し、必要に応じ
て造滓剤を添加してこれを助け、溶融還元炉の傾注操作
により、スラグはほゞ完全に除去することができ、高炭
素フェロクロムは、スラグフリーの溶融メタルとして得
てＬ・Ｄ転炉もしくは、複合吹着Ｌ・Ｄ転炉にて、溶融
もしくはスチールスクラップと混合吹錬して、ステンレ
ス鋼とすることを特徴とするステンレスの製錬法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1217243A JPH0382704A (ja) | 1989-08-25 | 1989-08-25 | 原料フェロクロム製造に電気炉を使用しない製錬電力不要のステンレス鋼製錬法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1217243A JPH0382704A (ja) | 1989-08-25 | 1989-08-25 | 原料フェロクロム製造に電気炉を使用しない製錬電力不要のステンレス鋼製錬法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0382704A true JPH0382704A (ja) | 1991-04-08 |
Family
ID=16701098
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1217243A Pending JPH0382704A (ja) | 1989-08-25 | 1989-08-25 | 原料フェロクロム製造に電気炉を使用しない製錬電力不要のステンレス鋼製錬法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0382704A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS609815A (ja) * | 1983-06-29 | 1985-01-18 | Nippon Steel Corp | 溶融還元による高クロム合金製造方法 |
-
1989
- 1989-08-25 JP JP1217243A patent/JPH0382704A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS609815A (ja) * | 1983-06-29 | 1985-01-18 | Nippon Steel Corp | 溶融還元による高クロム合金製造方法 |
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