JPH039226A - 音響装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は音楽などを聴く音場の音響特性を評価しやす
い物理量および心理量の形に変換することに着目し、よ
り好ましい音楽聴取を可能たらしめるように物理量を可
変することのできる音響装置に関するものである。

従来から好ましい音や音場に関する研究が行なわれてい
るが、今回行こなった研究により、音響装置の再生音の
基準となるコンサートホールにおける良い音場を決める
ために必要なパラメータとしては、次に示すようなもの
があることか、次第に明らかになった来た。

即ち、両耳の音の特徴を表わす重要な客観的なパラメー
タとしては聴取音圧・第１反射音の遅れ時間・後続残響
音の残響時間および両耳間相互相関係数の４つの要素で
有ることが、一連の模擬音場におけるブリファレンス（
聴感上の心地良さ）の試験によって明らかとなった。

次に上記４つの要素に関して詳しく説明する。

まず、第１図に反射壁の存在する空間における音源と人
頭との関係を示す。図においてαυは人頭、α力は音源
、０３０委は反射壁である。ここで、音源信号をｐ（ｔ
）、音源から左耳および右耳へのインパルス応答をそれ
ぞれｈｐ（ｔ）・ｈ　ｒ（ｔ）としたとき、左耳および
右耳の信号ｆｚ（ｔ）とｆ　、（Ｄとはそれぞれ ｆｚ（ｔ）＝ｆｏ“ｐ　（ν）ｈ仝（ｔ−ν）ｄν＝ｐ
（ｔ）＊ｌ−１２（１） （式１ａ） ｆ、（ｔ）　＝ｆｏ’ｐ（Ｌ／）　ｈ、　（ｔ−Ｌ／）
　ｄシーＩ）（ｔ）＊　ｈ　、（ｔ） ・・・（弐１ｂ） と表わされる。上記式の中の＊印はコンボリューション
を示している。

なお図においてはり、のｎ＝０は直接耳に入る場合を、
ｎ＝１は反射壁αＱで反射した音が耳に入る場合を、ｎ
＝２は反射壁α尋で反射した音が耳に入る場合を、ｍ＝
１は左の耳に音が入ってくる場合を、ｍ＝ｒは右の耳に
音が入ってくる場合をそれぞれ示している。

ところで第１図においては、反射壁ａ’：ａ　Ｃ１４）
で反射した後耳に入る音は１つの反射壁に対して２つし
か示していないが、この反射が多数起こっているとして
、この反射壁α３０委における反射時のインパルス応答
をＷ　ｎ　（ｔ　）とすると、左の耳及び右の耳へ達す
るインパルス応答り又　（ｔ）、　　ｈ、　（ｔ）はそ
れぞれ ｈｐ（ｔ）＝　　　Σ　Ｇ、Ｗ、、（を−△ｔ　、）＊
　ｈ　、１　（ｔ）ｎ＝０ ・・・（式２ａ） ｈ、（ｔ）＝　　　Σ　Ｇ、Ｗ、（を−△ｔ　、　　）
＊　ｈ　、、（ｔ）ｎ＝０ ・・（式２ｂ） と表わすことができる。この（式２ａ）と（式２ｂ）を
用いると上記の（式１ａ）と（式１ｂ）はそれぞれｆｚ
（ｔ）＝　　　Σ　ｐ（ｔ）＊　Ｇ　、、Ｗ、、（ｔ−
△ｔ　、）＊　ｈ　、（ｔ）ｎ＝０ ・・・（式３ａ） ｆ　ｒ（ｔ）＝　　Σ　ｐ（ｔ）＊　Ｇ　ｎＷ、（ｔ−
△ｔ　、）＊　ｈ　、１　（ｔ）ｎ＝０ ・・・（式３ｂ） と表わさせる。

ここで音源ｐ　（ｔ）が−様な輻射特性を持たない場合
には、各々の方向別の輻射パターンを考慮して、ｐ（ｔ
）をｐ。（ｒ）で置換できる。

ところで両耳へ入ってくる音響信号の中の情報として、
独立で客観的な音響パラメータが含まれており、その第
１のパラメータとして音源信号ｐ（１）をあげることが
できる。その音源信号を用いて、その長時間の自己相関
関数Φｐ（τ）を・・・（式４） と表わすことができる。ここでｐ　ｕｔ）　−ｐ（ｔ）
＊ｓ　（ｔ）であり、ｓ　（ｔ）は耳の感度に対応し、
論理上は中耳と外耳の特性で表されるが、実用上は聴感
特性を近似したものとしてよく知られているＧフィルタ
のインパルス応答として表わすことができる。当然なが
らｐ＝（ｔ）のパワーΦｐ（０）で（式４）を割り算す
ることによって正規化自己相関関数φｐ（τ）は Φｐ（ｏ） と表わすことができる。

第２図（ａ）　（ｂ）は上記（式５）に対応する正規化
自己相関関数の測定値を図に示したものである。第２図
（ａ）はギーボンス（Ｇｉｂｂｏｎｓ）による音楽“ロ
ーヤルパベーン（Ｒｏｙａｌ　Ｐａｖａｎｅ）”に対応
した測定値を表わしたものであり、この音楽を以後音楽
Ａと称する。第２図（ｂ）はアーノルド（Ａｒｎｏｌｄ
）による音楽“シンホニエッタ９作品４８：■ムーブメ
ント、アレグロコンブリオ（Ｓｙｎｆｏｒｎｉｅｔｔａ
、　０ｐｕｓ４８　：　ｍ　Ｍｏｖｅｍｅｎｔ　、　Ａ
ｌｌｅｇｒｏ　ｃｏｎ　ｂｒｉｏ）″に対応した測定値
を表わしたものであり、この音楽を以後音楽Ｂと称する
。

次に、第２の客観的なパラメータとしては壁などの境界
における反射によって生ずるインパルス応答があげられ
る。これは直接音と第一反射音との間の初期時間遅れに
関係するとともに、初期反射音や後続残響音さらに反射
に基づくスペクトラムの変化などにも関係するものであ
る。

第３の客観的なパラメータとしては左右の耳へのインパ
ルス応答り、ｚ（ｔ）、ｈ、、（ｔ）があげられる。こ
のインパルス応答は音の定位に重要な役割を演じるもの
であり、それぞれ互いに独立な関係にはない。そのこと
は、中央定位する信号の場合には、ｈ、、ｚ（ｔ）、ユ
ｈ。、（ｔ）となることから明らかある。

次に、この２つのインパルス応答ｈ　、、ｖ　（ｔ）と
り。、（ｔ）の間の相互の従属関係を導ひき出す。

まず、両耳の信号ｆｚ（ｔ）、　ｆ、（ｔ）の間の長時
間の両耳相互相関関数０９．（τ）をｆ又（ｔ）、　ｆ
、（ｔ）を用いて表わすと、 τ１≦Ｉｍｓ　　　　・・・　　（式６）ところで、拡
がり感あるいは方向のない感覚は、両耳間相互相関が小
さい値の場合に発生するもののであり、定まった方向か
らの信号だけの場合には１τ１＜１ｍｓにおいて、両耳
相互相関関数は大きなピークを持つ。ここで１で１＜１
ｍｓとしているのは、両耳の信号ｆｖ（ｔ）、　ｆ　ｒ
（ｔ）の間の時間差は、両耳間距離と音速との関係より
、通常１ｍｓ以上にはなり得ないことによるものである
。

まず、直接音のみによる両耳相互相関関数Φ又、（τ）
はｆｘ　　（ｔ）　＝ｐ（ｔ）　＊ｈ、ｔ（ｔ）　。

ｆｒ（ｔ）＝　ｐ　（ｔ）＊　ｈ　、、（ｔ）として（
式６）に代入すれば得られる。ところで、直接音のみの
正規化自己相関関数φ交、（τ）は ・・・　（式７） と表わすことができる。なおφ文、（τ）°彼にｈ　、
　ｖ　（ｔ）＝　ｈ　、、（ｔ）ならばほぼｌになる。

ここでΦ￥”ｘ（ｏ）とΦ、′；（ｏ）は左と右のそれ
ぞれの耳における信号のτ−０の自己相関関数を示して
いる。

次に直接波の自己相関関数が小さくなる時間以後に別の
反射音が直接音に加わるものとすれば、そのときの正規
化自己相関関数φ２．（τ）は、Ｗ、（ｔ）がデイラッ
クのデルタ関数δ（１）に等しい場合には、 ・・・　（式８） と表わされる。ここで、Φ又、（τ）はｎ番目の反射の
耳間相互相関関数をΦｎ”ｆｆ１（ｏ）、Φｒ：’（０
）はそれぞれの左、右の耳のｎ番目の反射音のτ＝０に
おける自己相関関数を示している。なお、通常の部屋で
音源が正面にある場合には、両耳間相互相関関数の最大
値はτ＝０に極めて近い所で得られる。

ところで、正規化両耳間相互相関の強さをＩＡＡＣとし
て ＩＡＡＣ＝　１　　φｇ　、（ｒ　）ｌ　ｍａｘ　ｆｏ
ｒｌ　　ｒ　　ｌ　≦　ｌｍ５（式９） と定義する。なお、φ２．（τ）＝Φ交、（τ）７℃１
１〒こ「Ｙ訂であり、Φ目（０）、Φ２、（０）はそれ
ぞれ左右の耳の信号音のτ＝０における自己相関関数を
示している。

以上において、音源信号の長時間の自己相関関数と、音
が壁などで反射することによって生ずる複数のインパル
ス応答と、両耳の信号の相関関係を示す両耳間相互相関
関数とに関して述べたが、つぎにこれらの物理量から、
両耳の音の信号の特徴を表わす重要な客観的なパラメー
タである４つの要素、即ち、聴取音圧、第１反射音の遅
れ時間、後続残響音の残響時間、および両耳間相関関数
の値のそれぞれの最適値のもとめ方について述べる。

前述の音楽Ａおよび音楽Ｂを用いて行ったブリファレン
ステストの結果を第３図（ａ）　（ｂ）に示す。横軸は
ＩＡＣＣ１縦軸は聴取音圧〔単位、ｄＢＡ）である。聴
取音圧は自己相関関数のτ＝０の値であると考えること
ができ、グラフの横軸の値はブリファレンスを示してい
る。第３図（ａ）　（ｂｌより明らかに最適な聴取音圧
［ｐ）ｐはＩＡＣＣにさほど依存しておらず、ややスロ
ーテンポの音楽Ａの場合には７７〜７９ｄＢＡ、テンポ
の速い音楽Ｂの場合には７９〜８０ｄＢＡであることが
わかる。いずれの場合も聴取音圧の最適値は７９ｄＢＡ
前後の値を取っていることがわかる。

次に、音楽とスピーチを用いてスピーカ再生時の直接音
と単一反射音からなる合成音場をブリファレンスで評価
した結果によれば、音源信号の正規化された自己相関関
数φｐ（τ）を求め、反射音のレベルを直接音の±６ｄ
Ｂに亘って変化させたとき、その反射音の最適遅れ時間
は、１Φｐ（τ）が第１反射音のレベルＧ１のｌ／１０
に相当するその時間に対応することが明らかになった。

そこでΦｐ（τ）１が第１反射音のレベルＧ１の１／１
０に相当する時間τｄを横軸に取り、ブリファレンスが
最大となる単一反射音の遅れ時間〔△ｔ＋）Ｉ）を縦軸
にして表わした図が第４図である。図中に示された範囲
は、ブリファレンスの最大値より０、１低い時の遅れ時
間を示したもので、図中の記号Ｏは第１反射音のレベル
Ｇ、＝６ｄＢ、・はＧ１＝　ＯｄＢ、口はＧＩ＝−６ｄ
Ｂの時のそれぞれを示している。とくに１φｐ（τ）１
がφｐ（０）の０．１倍になる時間をτｐとするとＧｌ
＝ＯｄＢの場合τｄ＝τｐと表現できる。なお前述の音
楽ＡとＢのτｐは第２図（ａ）と（ｂ）からも類推でき
るようにそれぞれ１２７ｍ５と３５ｍ５である。ここで
、第４図から明らかなように、図中の各点に近似させて
直線を引くことができ、その直線に対応する両軸を見て
みるとτｄはブリファレンスが最大となる単一反射音の
遅れ時間〔△ｔ＋）ｐにほぼ一致することがわかる。同
時に１Φｐ　（τ）１がΦｐ（０）の０．１倍になる時
間τρともほぼ一致する。即ち、これを数式で表現すれ
ば、最も好ましい第一反射音の遅延時間〔△ｔ１〕ｐは 〔△ｔ、〕ｐ＝τｐ　　　　　・　　（式１０％式％ Φｐ　（τ）１≦ＫＧ’　　　　・・・　（式１１）τ
〉τｐおいて、１φｐ（τ）１≦０．１・・・　（式１
２） と表現できる。

さらに、音源信号の自己相関関数は最適残響時間とも密
接な関係があり、この関係を第５図に示した。縦軸は後
続残響音の最適残響時間（Ｔｓｕｂ）　ｐであり、横軸
はτｐである。ここで言う残響時間とは直接音が６０ｄ
Ｂ減衰する時間ではなく、残響部の信号が６０ｄＢ減衰
する時間として表現している。

図中、音楽Ａと音楽Ｂは先に述べたものと同様であるが
、音楽Ｅはモーツァルト（Ｍｏｚａｒｔ）による“交響
曲ハ長調に、　５５１シユビタ一第４楽章、モルトアレ
グロ”であり、スピーチＳは国木田独歩の“利根用の瀬
の音°“の［空はどこまでも青く、明るく高いのに驚き
ます。Ｊ　（τｐ＝１２ｍｓ）である。図から明らかな
ように、第５図に示された関係は（Ｔｓｕｂｌ　ｐ　＋
　（２３±１０）ｒｐなる関数でほぼ近似することがで
きる。

次に、第６図は直接音と単一反射音からなる合成音場に
おいて測定した結果を図に表わしたものであって、横軸
に反射音の到来方向ξを、縦軸に正規化されたブリファ
レンスとＩＡＣＣの値を示している。この第６図からブ
リファレンスはＩＡＣＣの値が減少するに従って増加す
ることがわかる。即ち、ブリファレンスのスコアとＩＡ
ＣＣの値との間の相関関数は負（−０，７６：　１％有
意水準）であって、このことはＩＡＣＣがτ＝０で最大
値をとる場合に成立するものである。最も効果的にＩＣ
ＡＡを小さくするには正面から±（５５°±２０°）の
範囲に初期反射音が到来するようにすればよいことも図
より読み出すことができる。

次に、上述の４つのパラメータによるブリファレンスの
尺度について述べる。ところでこのブリファレンスの尺
度は比較試験によって求められたものであり、各々のパ
ラメータはプリファレンスの尺度に対して独立に影響を
あたえる。この結果、重畳の理が適用できるので各々の
客観的なパラメータを最適値によって正規化することに
より、コンサートホールなどにおいて得られた音場のブ
リファレンスのデータを一般化することが可能となる。

以下に比較試験によって得られたブリファレンスの尺度
について説明する。

まず、聴取音圧の関数としてのブリファレンスの尺度Ｓ
１を第７図に示す。この図において、最適聴取音圧にお
ける尺度は零に設定されている。

Ｓｌの値は、最も好ましい聴取音圧（ＯｄＢ）を中心と
して左右はぼ対象であるが、弱↓）聴取音圧の方にずれ
た方が、強い音圧の方にずれたときよりもややブリファ
レンスの尺度が良い傾向がある。

このことを数式によって表現すれば、 ５ｔ（ＬＬ）≦Ｓ＋（ＬＬ）　　　　　　（式１３）％
式％）） であり、ｐは聴取音圧、（ｐ）ｐは最適な聴取音圧であ
る。なお、図中○は音楽Ａ、Ｘは音楽Ｂの値を示してい
る。

次に、直接音と第１反射音の間の遅れ時間（第１反射音
遅れ時間）の関数としてのブリファレンスの尺度Ｓ２を
第８図に示す。この図の横軸は最も好ましい時間遅れ〔
△ｔ＋）ｐによって正規化されている。ところで、第２
反射音の遅れ時間は、その最適値〔△ｔ、〕ｐが〔△ｔ
ｚ　〕ｐ　ｚｌ、８　ｒｐであることが知られているの
で、測定を行うにあたっては第２反射音の遅れ時間とし
てはこの最適値を用いた。もちろん、（式１０）の条件
があることは言うまでもない。図において、○、ａ、Ａ
△のそれぞれは音楽Ａによる個々の測定結果であり、Ｘ
、ｂ、Ｂ△のそれぞれは音楽Ｂによる個々の測定結果で
あり、Ｃは音楽Ｃ，Ｄは音楽Ｄ、口は音楽Ｅ、・はスピ
ーチＳによる測定結果である。

音楽Ａ、Ｂ、Ｅについてはすでに先に述べたが、音楽Ｃ
はハイトンの交響曲筆１０２番変口長調第２楽章アダー
ジョ（τｐ＝６５ｍｓ）であり、音楽りはワーグナーの
シークフリートイディル（ＳｉｅｇｆｒｉｅｄＩｄｙｌ
ｌ）　３３２小節（ｒ　ｐ　＝４０ｍｓ）である。なお
第６図と同様最適な第１反射音の遅れ時間における尺度
は零に設定されている。

さらに、後続残響音の残響時間を関数としたプたプリフ
ァレンスの尺度Ｓ、であり、破線はＧ−１、ｌの場合の
それである。図において、○、ａは音楽Ａについて、Ｘ
、ｂは音楽Ｂについて、口は音楽Ｅについて、・はスピ
ーチＳについてのそれぞれ実験結果であり、いずれもＧ
＝４．１の場合のものである。Ｇ＝４．１はコンサート
ホールの後方にいる場合のような残響音が多い場合に相
当し、Ｇ＝１．１は、ホールの前席におけるような直接
音の多い場合に対応している。最も好まれる残響時間に
おけるプリファレンスの尺度は零に設定されている。

次にＩＡｃｃの関数としてのブリファレンスの尺度Ｓイ
を第１０図に示す。図において、○は音楽へのとき、Ｘ
、ｂは音楽Ｂのときの実験結果である。

ＩＡＣＣの性格上τ＝０においてその最大値をとれば、
音像は正面方向にある。図から明らかなように、ｌ５Ｃ
Ｃが１に近づくとブリファレンスの尺度Ｓ４は急激に小
さくなる。したがって、できる限りＩＡＣＣは０，５よ
り小さくなるようにする必要がある。

これまでにブリファレンスの４つの尺度Ｓ！からＳ４ま
でについて述べたが、これらの４つの尺度についてそれ
ぞれ以下に示す近似式で近似することができる。

まず、第７図に示した聴取音圧のブリファレンスの尺度
Ｓｔは Ｓ＋＝−α１１Ｘ＋ｌ”’　　　　　・・・　（式１４
）ただし、 Ｘ＋　＝２０１ｏｇ　（ｐ／　（ｐ）　ｐ）　　　−（
式１５）％式％ ブリファレンスの尺度Ｓ２は Ｓ２　＝　−α２１　Ｘ２１　”” ただし、 Ｘ２　＝ｌｏｇ　（△ｔ１／［△ｔ＋］ｐ）と表わすこ
とができる。なお、 （式１７） ・・・（式１８） である。

さらに、第９図に示した後続残響音の残響時間のプリフ
ァレンスの尺度Ｓ３は ５３−−α３１ｘｉｌ”’　　　　　　・・・（式２０
）ただし、 Ｘ３　＝ｌｏｇ　［Ｔｓｕｂ／　ｌ：Ｔｓｕｂ）　ｐ）
　　　−（式２１）％式％ 次に、第８図に示した第一反射音の遅れ時間のであり ・・・（式２２） もし、（式２２）においてα３が負となるときにはα３
＝０・・・（式２２′）とする。

残りの第１０図に示したＩＡＣＣのブリアレンスの尺度
Ｓ４は ５４＝−α４　Ｘ４”／２　　　　　　・・・（式２３
）ただし、 Ｘ　＜　＝　ＩＡＣＣ・・・（式２４）％式％ α４＝１．４５±０．４４　　　　　　　　　・・・（
式２５）である。

重畳の理に基づいて、コンサートホールなどにおけるプ
レファレンスの全体の尺度ＳとしてＳ＝　　Σ　５ ｉ＝１ ・・・（式２６） ％式％（１ ２，３，４）は前述の４つのブリファレンスの尺度を示
している。

このようにして得られたブリファレンスの尺度Ｓ及びＳ
＋　　（ｉ＝Ｌ　　２，３．４）を用いることによって
音場の正確な評価を行うことができる。

この発明はコンサートホールや室内におけるブリファレ
ンスを測定するために音場における聴取音圧、第１反射
音の遅れ時間、後続残響音の残響時間、および両耳間相
互相関係数の４つのパラメータより、それぞれのブリフ
ァレンスの尺度及び全体のブリファランス尺度を求める
ことができることに着目し、それぞれのパラメータに基
づいて音場を補正して、より好ましい音場を作ることの
できる音響装置とを提供することが目的である。

（１）本発明に関連する音場評価計測器先ず、本発明に
関連する音場評価計測器に一実施例を用いて説明する。

第１１図及び第１２図は音場評価計測器の概略の構成を
示したブロック図である。第１２図は４つのパラメータ
ごとに示したブロック図である。図において（１）は人
頭またはダミーヘッド、（２１）　（２ｒ）は外耳、進
入口部に挿入されたマイクロフォン、（３）（３ｊ？　
）　（３ｒ）は前置増幅器、（４）は物理量解析器、（
５）は比較器、（６）は心理量変換器、（７）は総合評
価器、（８）はブリファレンスの出力端子、（９）はブ
リファレンスを記録するための記録器、Ｏｏ）は音場評
価計測器、例は加算器、りυは聴取音圧解析器、（転）
は第１反射音遅れ時間解析器、（ハ）は後続残響音残響
時間解析器、（転）は両耳間相互相関関数解析器、ＧＤ
は聴取音圧心理量変換器、■は第１反射音遅れ時間心理
量変換器、ωは後続残響音残響時間心理量変換器、図は
両耳間相互相関係数心理量変換器、（ｙ）（ｙ＋）　（
Ｙ２）（Ｙ３）（Ｙ４）は比較データ入力端子である。

その比較データ入力端子（ｙ）（ｙ＋）（ｙｚ）（ｙｚ
）（ｙ４）にはそれぞれの最適値が入力しており、入力
端子（ｙｌ）からは最適聴取音圧（（ｐ）　ｐ　）に対
応する信号が、入力端子（ｙ２）からは最適第１反射音
遅れ時間（［△ｔ＋）ｌ］）に対応する信号が、入力端
子（ｙ３）からは最後後続残響音残響時間（ＣＴｓｕｂ
）ｐ）に対応する信号が入力端子（ｙ４）からは最適両
耳間相互相関係数に対応する信号が入力する。

なお、第１２図の聴取音圧解析器ＣＤ・第１反射音遅れ
時間解析器に・後続残響音残響時間解析器（ハ）・両耳
間相互相関関数解析器卿は第１１図の物理量解析器（４
）に対応する物理量解析部に相当する。第１２図の聴取
音圧心理量変換器Ｇυ・第１反射音遅れ時間心理量変換
器■・後続残響音残響時間心理量変換器弥・両耳間相互
相関係数心理量変換器（支）は第１１図の比較器（５）
と心理量変換器（６）とに対応する比較及び心理量変換
部に相当する。同様に総合評価器（７）は総合評価部に
相当する。

まず、最初に１１図を用いてこの音場評価計測器の一実
施例の簡単な流れを説明する。第１にコンサートホール
やリスニングルームなど、音場評価を行いたい場所にダ
ミーヘッドまたは人頭（１）を設置する。その左右の外
耳道入口に取付けられたマイクロホン（２β）（２ｒ）
によって両耳の音圧信号が検出され、前置増巾器（３）
のよって増巾し加算されたのち、物理量解析器（４）に
よって両耳の音圧信号から物理量即ち聴取音圧、第１反
射音遅れ時間、後続残響音残響時間および両耳間相互相
関係数ＩＡＣＣを求め、そのそれぞれの値を比較器（５
）において入力端子（ｙ）より比較データとして入力さ
れるそれぞれの最適値と比較し、次にすでに説明した（
式ｌ４）（式ｌ７）（式２０）（式２３）に基づいた処
理を行なう心理量変換器（６）によって心理量つまりブ
リファレンスに対応した量に変換し、その後総合評価器
（７）において総合評価して音場におけるブリファレン
スを出力端子（８）より出力するものである。この計算
器によってコンサートホールやリスニングルームの音場
評価を行こなうことができる。

次に第１１図に示した一実施例をさらに４つの個々のパ
ラメータの流れにまで示した第１２図により、詳細に説
明する。

前述の通り、マイクロフォン（１）（２ｒ）より検出さ
れた音圧信号は、前置増巾器（３ｆり（３ｒ）により増
幅され、加算器！４■で加算された後、物理量解析部に
相当する聴取音圧解析器ＣＤ、第１第１音射音遅間解析
器に、後続残響音残響時間解析器卿のそれぞれに入力さ
れそれぞれの解析器において聴取音圧ｐ、第第１射射音
遅時間へｊ！＋　後続残響音残響時間Ｔｓｕｂのそれぞ
れが解析測定され出力される。また、この３つの流れと
は別に、加算器Ｑ＠で加算される前の２つの前置増巾器
（３１）（３ｒ）からの出力が、物理量解析部に相当す
る両耳間相関関数解析器（転）へ入力され、両耳間相互
相関係数の最大値ＩＡＣＣが解析され、出力される。次
に、物理量解析部に相当する４つの解析器（４１（転）
（財）のそれぞれから出力される聴取音圧ｐ、第第１射
射音遅時間△ｊｌ＋　後続残響音残響時間Ｔｓｕｂ、最
大両耳間相互相関係数ＩＡＣＣはそれぞれ、比較及び心
理量変換部に相当する聴取音圧心理量変換器６１）、第
１反射音遅れ時間心理量変換器口、後続残１音残響時間
心理量変換器団に入力され、他の比較データ入力端子（
ｙ＋）（ｙｚ）（ｙ３）（ｙ４）のそれぞれから入力さ
れた最適聴取音圧［：ｐ）ｐ、最適第１反射音遅れ時間
〔△ｔ＋３１）、最適後続残響音残響時間［Ｔｓｕｂ）
　ｐ　、最適両耳間相互相関係数と比較される。

最適両耳間相互相関係数は０と考えてもよいが、実用上
は０．４〜０．５以下に設定しても問題ない場合が多い
ので、この実施例では０．４に設定している。

この比較及び心理量変換部における心理量変換のための
計算式は、聴取音圧心理量変換部（５１）においては前
述の（式１４）〜（式Ｉ６）、第１反射音遅れ時間心理
量変換器ωにおいては前述の（式１７）〜（式１９）、
後続残響音残響時間心理量変換器■においては前述の（
式２０〕〜（式２２−）、両耳間相互相関係数心理量変
換器（２）においては（式２３）〜（式２５）、の通り
であって、この比較および心理変換部より得られる出力
であるところのブリファレンスの尺度Ｓ１とＳ２とＳ３
とＳ４をマイコンプログラム等による計算処理によって
求めることができる。しかし、あまり精度を問題としな
いような場合は、下記に示すような変換テーブルを用い
て行っても良い。

変換テーブル ■ ＬＬ（ｄＢ） 一〇、７ 一〇、５ 一〇、３ 一〇、２ 一〇、Ｉ Ｏ２０ −０，１ −０，２ 一〇、３ 一〇、５ 一〇、８ −１．２ ＬＬ＝２０１０ｇ（ｐ／　［１）：］ ｐ） 変換テーブル■ △１＋／△ｔ＋）ｐ ２ ０．１ ０．２ ０．３ ０．４ ０．５ ０．６ ０．７ ０．８ ０．９ １．０ ２．０ ３．０ ４、　０ ５．０ ６．０ ７．０ ８．０ ９．０ １０．０ −１．１ 一〇、６ 一〇、４ 一〇、２ 一〇、ｌ −〇、０ −０．０ −０．０ 一〇、０ ０、〇 一〇、２ 一〇、４ −０．７ −０．８ １、　０ −１．２ −１．３ −１．４ −１．５ 上記変換テーブル■、■はそれぞれ聴取音圧心理量変換
器１！ｉｎと第１反射音遅れ時間心理量変換器図の変換
テーブルの一例である。この変換テーブルＩ、ＩＩには
聴取音圧ｐと最適聴取音圧（ｐｏｐ、第１反射音遅れ時
間△ｔ１と最適第１反射音遅れ時間との値に対応したそ
れぞれのブリファレンスの尺度Ｓ＋、Ｓｔが記憶されて
いる。ここでは聴取音圧心理量変換器（５１）と第１反
射音遅れ時間心理量変換器ωの変換テーブルしか示して
いないが、後続残響音残響時間心理量変換器■と両耳間
相互相関関係数心理量変換器図に関しても同様な変換テ
ーブルを作成して行なうことができる。

このようにして比較及び心理量変換器の変換器（５１）
〜御から出力されたブリファレンス尺度８１〜Ｓ４は、
総合評価器（７）に入力させられ、総合評価を行なった
結果として得られた全体のブリファレンスの尺度Ｓが出
力端子（８）に出力される。この出力は記録器（９）に
記録される。ただし、この一実施例においては記録器（
９）を含んでいるが、かならずしも含んでいる必要はな
くまた、な（でも良いし、表示器に変えても良いことは
いうまでもない。

つぎに、第１２図の音場評価計測器００）に用いられて
いる物理量解析部の聴取音圧解析器α０．第１反射音遅
れ時間解析器に、後続残響音残響時間解析器（２）およ
び両耳間相互相関関数解析器（財）のそれぞれの構成の
一例について第１３図（ａ）〜（ｅ）を用いて説明する
。

第１３図（ａｌは相関計を変形したＭ、　Ｒ，シュレー
ダー（Ｍ、Ｒ，５ｃｈｒｏｅｄｅｒ）による２乗積分形
残響計を用いた第１反射音遅れ時間解析器にあるいは後
続残響音残響時間解析器昭の基本構成を示した図であっ
て、音圧に対応した出力も含まれているという聴取音圧
解析器偵υの機能を有するものである。第１３図ｔｂ＋
は第１反射音遅れ時間解析器□□□あるいは後続残響音
残響時間解析器卿の第１反射音または残響時間に対応し
たコードを出力するために用いられるプライオリティエ
ンコーダの一例を示した図である。第１３図（Ｃ）と（
ｄ）は聴取音圧解析器の他の構成例を示した図である。

第１３図（ｅ）は両耳間相互相関係数を求める回路の構
成例を示す図である。

第１３図（ａ）において、（４００）は２乗積分形残響
計を用いた第１反射音遅れ時間解析器あるいは後続残響
音残響時間解析器として用いられる回路の入力端子、（
４０１）（４０２）（４０３）は遅延回路、（４０４）
〜（４１１）は乗算器、（４１２）〜（４］５）は積分
器、（４１６）〜（４１８）は加算器、（４１９）〜（
４２１）は比較器、（４２２）は自己相関係数φ。の出
力端子、（４２３）〜（４２５）はそれぞれ第１反射音
の遅れ時間または後続残響音残響時間の情報を出力する
０１〜○。

の出力端子、　（４２６）は、減衰器第１３図Ｔｂ）に
おいて、（４３０）は出力端子（４２３）〜（４２５）
から出力される０１〜ｏ　＋ｉ−１が入力するプライオ
リティ−エンコーダ、Ｘ１〜Ｘｎ−＋は第１反射音遅れ
時間または後続残響音残響時間に対応したコード出力、
第１３図（Ｃ）　（ｄ）において、　（４３５）は整流
回路、（４３６）は低減通過フィルタ、（４３７）は乗
算器、第１３図（ｅ）において、（４４１）は両耳間相
互相関係数を求める回路の左側入力信号Ｌｉｎの入る入
力端子、（４４２）は同じ（右側入力信号Ｒｉｎの入る
入力端子、（４４３）（４４４）は加算器、（４４５）
〜（４４８）は自乗平均回路（ＲＭＳ）、（４４９）は
演算回路、（４５０）は相互相関係数に対応した出力を
とり出す出力端子である。

なお第１３図（ａ）の回路においては、遅延回路、加算
器及び比較器をそれぞれ（ｎ−１）個、遅延回路からの
出力信号が入力する乗算器、積分器、積分器からの出力
信号が入力する乗算器及び出力端子をそれぞれｎ個備え
ているが、図面上では（ｎ−１）個のものは代表して３
個、ｎ個のものは代表して４個だけ描いてあり、残りの
ものは省略してあり、図中に描いたものに連続符号を取
っである。したがって２番目の遅延回路（４０２）の次
に（ｎ−１）番目の遅延回路（４０３）として３番目か
ら（ｎ−２）番目の遅延回路には便宜上、符号を取って
いない。

まず、第１３図［ａ）について説明する。入力端子（４
００）に信号が与えられるとその入力信号は、乗算器（
４０４）〜（４０７）に与えられ、また遅延回路（４０
１）にも与えられる。遅延回路（４０１）の出力は乗算
器（４０５）へ与えられるとともに次の遅延回路（４０
２）にも与えられ順次遅れた信号を（ｎ−１）番目の遅
延回路（４０３）の出力までを作り出す。それぞれの遅
延回路（４０１）〜（４０２）の出力は乗算器（４０５
）〜（４０７）によって掛算される。乗算器（４０４）
は入力信号そのものの自乗演算を行っている。次に、そ
の乗算器（４０４）〜（４０７）の出力信号はそれぞれ
積分器（４１２）〜（４１５）において積分されその出
力信号はさらに乗算器（４０８）〜（４１１）によって
自乗される。なお、積分器（４１２）の出力信号は乗算
器（４０８）への入力とは別にそのまま端子（４２２）
に出力される。この信号は自己相関係数φ（０）つまり
入力信号のパワーの自乗であり、音圧信号に対応した情
報を含んでいる。パワーの自乗の処理は単に絶対値化と
しても等価な機能をもたせることができる。ところで乗
算器（４０ｇ）〜（４１１）の出力信号は、つまり、自
己相関係数の自乗φ。２φ１２．・・・・・・、φ２ｏ
−１の信号は加算器（４１６）〜（４１８）に加えられ
、加算器（４１６）〜（４１７）の出力はそれぞれ次の
加算器に加えられ、（ｎ−１）番目の加算器（４１８）
まで行なわれる。ところで、乗算器（４０８）からの出
力信号と、加算器（４１６）〜（４１７）からの出力信
号とは、それぞれ、比較回路（４１９）〜　（４２１）
において、最後尾の加算器（４１８）の出力信号を減衰
器（４２６）で減衰させた後の信号と比較され、出力端
子（４２３）〜（４２５）にそれぞれの出力信号０１〜
（４２３）〜Ｏｎ−＋　（４２５）を出力する。なお減
衰器（４２６）の減衰比は第１反射音遅れ時間を求める
場合には（０，１）’に、後続残響音残響時間を求める
場合には（０，００１）’に設定されたものが使用され
る。これはすでに最適遅れ時間検出器として知られたも
のと同様のものであって、自己相関関数の値が１７１０
あるいは１／１０００になる遅れ時間を求めるものであ
る。また遅延回路（４０１）から遅延回路（４０３）ま
での遅延時間の合計は第１反射音遅れ時間及び後続残響
音残響時間の長さ程度、つまりそれぞれ１００〜２００
ｍ５及び３〜５ＳｅＣ程度必要である。当然ながら、こ
の時間の経過に伴なって、積分回路（４１２）〜（４１
５）はリセットされる必要がある。ただし、リセット回
路は図示していない。　次に第１３図（ｂ）に示すプラ
イオリティ−エンコーダ（４３０）は、第１３図（ａｌ
に示した比較器（４１９）〜（４２１）の出力信号○、
　（４２３）〜○、、−，（４２５）をエンコードする
もので、第１３図（ａ）の減衰器（４２６）の減衰比（
０，１）’または（０，００１）２に対応した遅れ時間
τ　（−τｐ）（最初に減衰比以下に小さくなった遅れ
時間）に対応したコードＸ１・・・Ｘｎを表示、又は出
力する。

次の第１３図（Ｃ）と（ｄ）とは聴取音圧解析器として
用いる他の回路例を示す図であるが、これの場合も第１
３図（ａ）の出力端子（４２２）から出力信号φ。得る
のと同様に、聴取音圧を知ることができる。この構成は
、第１３図（Ｃ）に示した通り低域通過フィルタ（４３
６）と整流回路（４３５）又は自乗乗算器（４３７）を
組み合わせた回路である。

次の第１３図（ｅ）の両耳間相互相関係数を求める回路
（５１９）は正規化相関係数を求めるための回路方式の
１例を用いている。まず入力端子（４１１）から入力信
号Ｌｉｎが、もう一方の入力端子（４４２）から入力信
号Ｒｉｎがそれぞれ入力されると、入力信号Ｌ　ｉｎ、
　Ｒｉｎはそれぞれ直接自乗平均回路（４４５）。

（４４８）に入りそれぞれの自乗平均値γ、δとなり出
力される。また入力信号ＬｉｎとＲｉｎとの間の和信号
を加算器（４４３）より、差信号を一方の信号を負にし
て他方の信号に加える加算器（４４４）より、それぞれ
取り出して自乗平均回路（４４６）、　（４４７）に入
力して、同様に和信号、差信号をそれぞれの自乗平均値
α、βを出力する。このようにして得られた４つの自乗
平均値の信号α、β、γ、δは演算回路（４４９）にお
いて演算処理つまり（α２β２）／（４γδ）を行ない
、出力端子（４５０）に相互相関係数に対応した出力φ
（°トつまり両耳間相互関係数（ＩＡＣＣ）が得られる
。ただし、第１３図（ｅ）の回路を用いる場合には、入
力信号ＬｉｎとＲｉｎが入力端子（４４１）（４４２）
に入力する前に０〜１ｍｓの遅延回路を設け、その遅れ
時間を変化させ、その最大値を求めるように構成すると
、前述の（式９）に対応する回路構成となり、その回路
より（式９）に忠実な値が求められることになる。その
ための遅延回路は第１３図（ｅｌ中には図示していない
。なお、より精度の高い両耳間相互関係数（ＩＡＣＣ）
の演算を行うには前述の（式７）〜（式９）までの式を
用いて数値演算を実行するとよい。

ここまでに説明してきた一実施例においては聴取音圧解
析器ＣＤ、第１第１音射音遅間解析器に及び後続残響音
残響時間解析器昭への入力は、ダミーヘッドまたは人頭
（１）の左右の耳に入ってくる２つの音響信号の加算信
号を用いてきたが、通常、その２つの信号間の遅れ時間
は１ｍｓ以下であり、これらの３つの解析器Ａυ〜にの
解析結果に大きい差異を与えることはないので、左右い
ずれか一方の音響信号を使用しても十分な解析結果を得
ることはできる。これまでに説明してきた第１発明の一
実施例であるところの音場評価計測器００）の最適聴取
音圧［ｐ）ｐは音源の種類によっても異なるが、それら
はほぼ（７９±５）ｄＢ程度であるので、ここでは代表
して７９ｄＢを用いた。また、最適第１反射音遅れ時間
〔△ｔ＋　３＋）と最適後続残響音残響時間［Ｔｓｕｂ
〕ｐとは実際の音源そのものから第１反射音遅れ時間解
析器ににより最初に減衰比以下に小さくなった遅れ時間
τｐを求めてこれを最適第１反射音遅れ時間〔△ｔ１〕
ｐとすると良く、その（２３±１０）倍をして最適後続
残響音残響時間［Ｔｓｕｂ）　ｐとして用いればよい。

この一実施例では（Ｔｓｕｂ）　ｐ　＝２３ｒｐを用イ
タ。

以上のようにこの音場評価計測器によれば１個または２
個のマイクロホンと、このマイクロホンから得られた音
響信号を増巾するための増巾器と、この増巾信号から聴
取音圧ｐを計測するための聴取音圧計測手段と、同様に
増１］信号から第１反射音遅れ時間△ｔ１を計測するた
めの第１反射音遅れ時間計測時間と、また同様に増幅信
号から後続残響音残響時間Ｔｓｕｂを計測するための後
続残響音残響時間計測手段と、さらに同じく増巾信号か
ら両耳間相互相関係数ＩＡＣＣを計測するための両耳間
相互相関係数計測手段と、上記聴取音圧ｐと最適聴取音
圧［ｐ）ｐとの比の１０を底とする対数の２０倍の値の
絶対値の３７２乗の値に、上記聴取音圧が最適聴取音圧
より大きいときには−（０，０７±０．０３）を、小さ
いときには−（０，０４±０．０２）を乗じてなる値を
ブリファレンス（聴感上の心理良さ）の尺度Ｓ１として
出力する。つまり、前述の（式１４）〜（式１６）に対
応する出力を出す第１の比較変換手段と、上記第１反射
音遅れ時間△ｔ１と最適第１反射音遅れ時間〔△ｔ、）
ｐとの比の１０を底とする対数の絶対値の３／２乗の値
に、上記第１反射音遅れ時間が最適第１反射音遅れ時間
より大きいときには−（１，４２±０，６〕を、小さい
ときには−（１，１１±０．５）を乗じてなる値をプリ
フ７レンスの尺度Ｓ２として出力する、つまり、前述の
（式１７）〜（式１９）に対応する出力を出す第２の比
較変換手段と、上記後続残響音残響時間Ｔｓｕｂと最適
後続残響音残響時間（Ｔｓｕｂ）　ｐとの比の１０を底
とする対数の絶対値の３７２乗の値に、上記後続残響音
残響時間が最適後続残響音残響時間より大きいときには
、反射音全体の音圧の−（０，７４±０．２５）倍の値
と−（０，４５±０．１５）との加算値を、小さいとき
には反射音全体の音圧の−（０，４２±０．１４）倍の
値と−（２，３６±０．７９）との加算値を乗じたのち
の値が負なるときにはそのままの値を、正なるときには
零をブリファレンスの尺度Ｓ、として出力する、つまり
前述の（式２０）〜（式２２′）に対応する出力を出す
第３の比較変換手段と、上記両耳間相互相関係数の３７
２乗の値に−（１，４５±０．４４）を乗じた値をブリ
ファレンスの尺度Ｓ４として出力する、つまり前述の（
式２３）〜（式２５）に対応する出力を出す第４の比較
変換手段と、第１から第４までの比較変換手段より出力
されたプリファレンスの尺度Ｓ１．Ｓ２　、Ｓ２　、Ｓ
４を総合評価してブリファレンスの全体の尺度Ｓを出力
する総合評価手段とを備えているので忠実な音場評価を
行なうことができる。

（２）本発明の音響装置 次に音場における聴取音圧、第１反射音の遅れ時間、゛
後続残響音の残響時間、および両耳間相互相関係数の４
つの物理的パラメータに基づいて、音場を補正し、より
好ましい音場を作ることのできる本発明の音響装置の一
実施例を図を用いて説明する。

（２−１）本発明の音響装置 第１４図（ａ）は音場を補正し、より好ましい音場を作
ることのできる本発明の音響装置の一実施例の構成ブロ
ック図であって、第１４　（ｂｌは第１４図（ａｌの音
響装置に含まれる音場拡大装置の１例、第１４図（Ｃ）
は第１４図（ａ）の音響装置に含まれる残響装置の他の
例を示したものである。

まず第１４図（ａ）において、（５０１）は入力端子Ｉ
ＮＲ１（５０２）は入力端子ＩＮＬ、（５０３ａ）　〜
（５０３ｄ）は加算器、（５０４ａ）（５０４ｂ）は残
響装置、（５０５ａ）（５０５ｂ）（５０５ｒ）（５０
５ｆ　）は減衰器、（５０６ａ）（５０６ｂ）は遅延回
路、（５０７）は１種の分周回路であるスケーラ、（５
０８ａ）（５０８ｂ）はアップダウンカウンタ、　（５
０９）はディジタル−アナログ変換器、（５１０ａ）（
５１０ｃ）は第１反射音遅れ時間解析器、（５１０ｂ）
は後続残響音残響時間解析器、（５１１ａ）〜（５１１
ｃ）はエンコーダ、（５１２ａ）（５１２ｂ）（５１３
ａ）（５１３ｂ）は比較器、（５１４ａ）（５１４ｂ）
（５１４ｃ）は平滑回路、（５１５ａ）（５１５ｂ）は
目標値を設定するための可変抵抗器、（５１６）は音場
拡大装置、（５１７ｒ）（５１７１）はスピーカを駆動
するためのパワーアンプ、（５１８ｒ）（５１８４？　
）はスピーカ、　（５１９）は両耳間相互相関係数（Ｉ
ＡＣＣ）計算器、（５２０）は乗算器、（５３１）（５
３２）は残響装置（５０４ａ）（５０４ｂ）から音場拡
大装置（５１６）への入力端子ｉｎｒ、　ｉｎｌ、（５
２１）はＣＬＯＣＫ信号入力端子、（５３３）（５３４
）は音場拡大装置（５１６）の出力端子ｏｕｔｒ、ｏｕ
ｔｆ、　　（５３５）は比較器（５１３ｂ）から音場拡
大装置（５１６）への入力端子ａｔｔｍである。第１４
図（ｂ）において、（５３０ａ）〜（５３０ｄ）は加算
器、（５３６）は減衰器、　（５３７）は低域通過フィ
ルター　　（５３，８）は高域通過フィルター　　（５
３９）は移相回路又は遅延回路である。第１４図（Ｃ１
において、（５０４ｃ）はＭ、　Ｒ，シュレーダー（Ｓ
ｃｈｒｏｅｄｅｒ　）とＢ、　Ｓ。

アタル（Ａｔａｌ）による残響器（５４ａ）　〜（５４
０ｉ）は加算器、（５４１ａ）（４５１ｂ）は位相反転
回路、（５４２ａ）（５４２ｂ）はボルテージフォロー
、（５４３ａ）〜（５４３ｆ）は遅延回路、（５４４ａ
）〜（５４４ｆ　）は減衰器、（５４５）は減衰器（５
０４ｃ）の入力端子、（５４６）は減衰器（５０４Ｃ）
の出力端子である。なお、図中、他の図面中の符号と同
一符号は同一または相当部分を示している。

次に第１４図（ａ）　（ｂｌ　（Ｃ１を用いて、本発明
の音響装置の一実施例の動作を説明する。まず、入力端
子ＪＮＲ（５０１）とＩＮＬ　（５０２）にレコード、
テープ、マイク。

ラジオ等からの音響信号が与えられる。この音響信号は
加算器（５０３ｃ）によって加算され、第１反射音遅れ
時間解析器（５１０ｃ）に入力される。この第１反射音
遅れ時間解析器（５１０ｃ）は先に述べた第１２図の（
転）、つまり第１３図（ａｌに示された回路と同じ回路
によって構成されており、この場合、第１反射音遅れ時
間を測定できるように減衰比は１／ｌＯに設定されてい
る。この第１反射音遅れ時間解析器（５１１）の出力は
エンコーダ（５１１）に入力され、エンコーダ（５１１
）からは、音源にとって最適な第１反射音の遅れ時間〔
△ｔ＋］ｐをτｐとして求めた出力（〔△ｔ＋）ｐ＝τ
ｐ）が出る。このエンコーダ（５１１ｃ）からの出力は
比較器（５１２ａ）に入力されるとともに、乗算器（５
２０）にも入力され、２３倍されて最適後続残響音残響
時間（Ｔｓｕｂ）　ｐ（＝２３゜τｐ）として比較器（
５１２ｂ）に与えられる。

一方、リスニングルームなどの音場に置かれたダミーヘ
ッドまたは人頭（１）の左右の耳の所に設けられたマイ
クロフォン（２ｒ）（２Ｉりに入ってきた信号を前置増
巾器Ｃ３１）（３ｒ）で増巾し、その出力を加算器（５
０３ｄ）によって加算したのち、先と同様に第１２図の
にと同じ第１反射音遅れ時間解析器（５１０ａ）に入力
し、かつ、後続残響音残響時間解析器（５１０ｂ）にも
入力される。この後続残響音残響時間解析器（５１０ｂ
）の構成は第１２図の咽において述べたものと同じ回路
構成のものである。次に第１反射音遅れ時間解析器（５
１０ａ）の出力はエンコーダ（５１１ａ）に入力され、
音場の影響を付与された後の第１反射音の遅れ時間△ｔ
１に対応した時間が得られる。この後、比較器（５１２
ａ）に入力される。また、後続残響音残響時間解析器（
５１０ｂ）の出力はエンコーダ（５１１ｂ）に入力され
、音場の影響を付与された後の後続残響音残響時間Ｔｓ
ｕｂに対応した信号が得られ、この信号は比較器（５１
２ｂ）に入力される。ところで、比較器（５１２ａ）に
おいて、エンコーダ（５１ＩＣ）からの最適第１反射音
遅れ時間〔△ｔ＋　）　Ｉ）と、エンコーダー（５１１
ａ）からの音場の影響を付与された後の第１反射音の遅
れ時間△ｔ１とが比較され、もし最適第１反射音遅れ時
間〔△ｔ、〕ｐに比して第１反射音遅れ時間△ｔ１の方
が大きい場合には、第１反射音遅れ時間△ｔ、を小さく
するために、比較器（５１２ａ）からカウンタ（５０８
ａ）にカウントダウンの信号ＣＤを与え、カウンタ（５
０８ａ）の内容を小さくし、そのために、カウンタ（５
０８ａ）の内容に基づいて分周を行うスケーラ　（５０
７）においては分周する値が小さくなり、入力端子（５
２１）からのＣＬＯＣＫ信号を分周して得られるＤＥＬ
ＡＹ　ＣＬＯＣＫ信号の周波数が高くなり、そのＤＥＬ
ＡＹ　ＣＬＯＣＫ信号により音響回路（５０４ａ）（５
０４ｂ）の中のＥＩＢＤ　（パケット・ブリゲート・デ
イバイス）などによって構成される遅延回路（５０６ａ
）（５０６ｂ）の遅延時間が小さくなるというように動
作するものである。しかし、もし最適第１反射音遅れ時
間〔△ｔ＋）ｐに比して第１反射音遅れ時間△ｔ１の方
が小さい場合には比較器（５１２ａ）からカウンタ（５
０８ａ）にカウントアツプの信号ＣＵを与え、カウンタ
（５０８ａ）の内容が太き（なり、スケーラ（５０７）
において分割する値が大きくなり、そのためＤＥＬＡＹ
　ＣＬＯＣＫ信号の周波数が低くなり、遅延回路（５０
６ａ）（５０６，ｂ）の遅延時間が大きくなるというよ
うに上述の場合と反対の動作をする。

また、比較器（５１２ｂ）においては、乗算器（５２０
）の最適後続残響音残響時間［Ｔｓｕｂ）　ｐと、エン
コーダ（５１１ｂ）からの音場の影響を付与された後の
後続残響音残響時間Ｔｓｕｂとが比較され、もし、最適
後続残響音残響時間（Ｔｓｕｂ）　ｐに対して、後続残
響音残響時間Ｔｓｕｂが大きい場合には、カウンタ（５
０８ｂ）にカウントアツプの信号ＣＵが送出され、カウ
ンタ（５０８ｂ）の内容がディジタル−アナログ変換器
（５０９）によってアナログ値に変換され、平滑回路（
５１４ｃ）を経て、残響回路（５０４ａ）（５０４ｂ）
のそれぞれの減衰器（５０５ａ）（５０５ｂ）に与えら
れ、その信号によって、減衰器（５０５ａ）（５０５ｂ
）における減衰値が大きくなり、そのために後続残響音
残響時間Ｔｓｕｂを小さくするというように動作する。

しかし、もし、最適後続残響音残響時間（Ｔｓｕｂ）　
りに対して後続残響音残響時間Ｔｓｕｂが小さい場合に
は、カウンタ（５０８ｂ）にカウントダウンの信号ＣＤ
が送出され、カウンタ（５０８ｂ）の内容がディジタル
−アナログ変換器（５０９）によってアナログ値に変換
され、平滑回路（５１４Ｃ）を経て減衰器（５０５ａ）
（５０５ｂ）に与えられ、その信号によって減衰器（５
０５ａ）（５０５ｂ）における減衰値が小さくなり、そ
のために残響時間Ｔｓｕｂを大きくするというように上
述の場合と反対の動作を行なう。

ところで前置増巾器（３Ａ　）（３ｒ）からの加算され
る前のそれぞれの増巾信号は、両耳間相互相関係数計算
器（５１９）に入力され、両耳間相互相関係数ＩＡＣＣ
が求められてアナログ化され、次の平滑回路（５１４ｂ
）に入力される。次に比較器（５１３ｂ）において、平
滑回路（５１４ｂ）からの信号と、両耳間相互相関係数
ＩＡＣＣの目標値を設定する可変抵抗器（５１５ｂ）か
らの目標電圧信号とを比較する。もし、平滑回路（５１
４ｂ）からの信号、つまり両耳相互相関係数ＩＡＣＣに
対応する信号の方が、可変抵抗器（５１５ｂ）からの目
標信号より大きい場合は、比較器（５１３ｂ）からの出
力信号は小さくなって、音場拡大装置（５１６）の入力
端子ａｔｔ　１ｎ（５３５）に入力され、音場拡大装置
（５１６）はより両耳相互相関係数ＩＡＣＣを小さ（す
るというように動作する。しかし、もし、両耳相互相関
係数ＩＡＣＣに対応する信号の方が、可変抵抗器（５１
５ｂ）からの目標信号より小さい場合は、比較器（５１
３ｂ）からの出力信号は大きくなって、音場拡大装置の
入力端子ａｔｔ　１ｎ（５３５）に入力され、音場拡大
装置（５１６）はより両耳相互相関係数ＬＡＣＣを大き
くするというように上述の場合と反対の動作をする。

ところで加算器（５０３ｄ）で加算された加算信号を入
力された第１反射音遅れ時間解析器（５１０ａ）は、聴
取音圧に対応した音圧信号φ。を出力しており、この音
圧信号φ。を平滑回路（５１４ａ）を通した後、比較器
（５１３ａ）に入力させる。この比較器（５１３ａ）に
おいて、音量の目標値を設定する可変抵抗器（５Ｉ５ａ
）からの目標となる電圧信号と、平滑回路（５１４ａ）
からの信号とを比較して、もし、聴取音圧に対応した平
滑回路（５１４ａ）からの出力信号の方が、可変抵抗（
５１５ａ）からの音量の目標値よりも大きい場合は、比
較器（５１３ａ）からの出力が大きくなり、減衰器（５
０５ｒ）（５０５ｊ７　）の減衰が大きくなって聴取音
圧を下げるというように動作する。しかも、もし、聴取
音圧に対応する信号の方が、音量の目標値よりも小さい
場合は、比較器（５１３ａ）からの出力が小さくなり、
減衰器（５０５ｒ　）（５０５β）の減衰が小さくなっ
て聴取音圧を上げるというように上述の場合と反対の動
作をする。

なお、第１４図（ａ）内に出てきた平滑回路（５１４ａ
）（５１４ｂ）（５１４Ｃ）はいずれも、急激な信号の
変化による雑音の発生を防止するためと、残響回路（５
０４ａ）（５０４ｂ）内の遅延回路（５０６ａ）（５０
６ｂ）の遅延時間も急激な変化を起こさないようにする
ために用いられている。

次に、音場拡大装置（５１６）の働きを、第１４図（ｂ
）に示す音場拡大装置を用いた場合で説明する。

まず残響装置（５０４ａ）（５０４ｂ）から入力端子１
ｎｒ（５３１）及び１ｎｊｌ！　（５３２）に入った２
つの信号の差成分が、加算器（５３０ａ）によって得ら
れ、減衰器（５３６）を経て低域通過フィルタ　（５３
７）を通った後、クロストークする位相が逆相になるよ
うな位相で、加算器（５３０ｂ）（５３０Ｃ）により入
力端子１ｎｒ（５３１）から出力端子ｏｕｔｒ　（５３
３）までと、入力端子ｉｎｊ！　　（５３２）から出力
端子ｏｕｔ　１．　（５３４）４までのそれぞれの主経
路に加算される。それとは別に、低域通過フィルタ　（
５３７）の出力はさらに、高域通過フィルタ　（５３８
）を経て、位相回路又は遅延回路（５３９）において遅
延または移相回転が与えられた後、同じ（、クロストー
クする位相が逆相となるような位相で、上述のそれぞれ
の主経路に加算器（５３０ｄ）（５３０ｅ）のよって加
算され、その加算後の信号は出力端子ｏｕｔｒ（５３３
）とｏｕｔｌ　Ｃ５３４）にそれぞれ出力される。

この音場拡大装置（５１６）の減衰器（５３６）を変化
することによって両耳間相互相関係数ＩＡＣＣを変化さ
せることができる。またこの減衰器（５３６）は、入力
端子ａｔｔ　１ｎ（５３５）からの信号の値つまり、比
較器（５１３ｂ）からの出力信号が大きくなると減衰が
大きくなるように設定されている。

さらに第１４図（Ｃ）に示しであるのはＭ、　Ｒ，シュ
レーダー（Ｓｃｈｒｏｅｄｅｒ　）とＢ、　Ｓ、アタル
（Ａｔａりによる残響器（５０４ｃ）で、第１４図（ａ
ｌに示しである残響装置（５０４ａ）（５０４ｂ）の代
りにこの残響器（５０４ｃ）を用いれば、より自然な残
響感が得られる。

なお、上記一実施例において、マイクロホン（２ｒ）（
２Ａ　）をダミーヘッドまたは人頭（１）の外耳道入口
の音圧を得るように述べて来たが、両耳間相互相関係数
ＩＡＣＣの値を得る必要がないときは１本のマイクロホ
ンでもよいし、両耳間相互相関係数ＩＡＣＣを求める場
合でもダミーヘッドなどに取り付けられたものでない２
本のマイクロホンによって行ってよい場合もある。音響
信号については２チヤンネルのステレオのように示した
が、必ずしも、２チャンネル信号の必要のない場合もあ
ることは言うまでもない。

以上のように、本発明の音響装置においては、入力端子
ＩＮＲ、ＩＮＬとこの入力端子ＩＮ、　、　ＩＮＬから
入ってきた音響信号より最適第１反射音遅れ時間〔△ｔ
＋）ｐを計測する最適第１反射音遅れ時間計測手段と、
その最適第１反射音遅れ時間〔△ｔ＋）ｐの（２３±１
０）倍に対応する最適後続残響音残響時間（Ｔｓｕｂ）
　ｌ）を出力する最適後続残響音残響時間出力手段と、
音場におかれたマイクロフォンからの音場信号より音場
における聴取音圧φ。

を計測する聴取音圧計測手段と、その音場信号より第１
反射音遅れ時間△ｔ１を計測する第１反射音遅れ時間計
測手段と、その音場信号より後続残響音残響時間Ｔｓｕ
ｂを計測する後続残響音残響時間計測手段と、その音場
信号より両耳間相互相関係数ＩＡＣＣを計測する両耳間
相互相関係数計測手段と、上記最適第１反射音遅れ時間
〔△ｔ＋）ｐと上記第１反射音遅れ時間△ｔ１とを比較
し、その差に応じた信号を出力する第１の比較手段と、
上記最適後続残響音残響時間（Ｔｓｕｂ）　Ｉ）と上記
後続残響音残響時間Ｔｓｕｂを比較し、その差に応じた
信号を出力する第２の比較手段と、上記第１の比較手段
の出力信号によって遅延時間が変化し、上記第２の比較
手段の出力信号によって残響時間が変化し、かつ上記入
力端子から入力する音響信号に残響音を付加する残響手
段と、あらかじめ目標とする両耳間相互相関係数の値を
設定できる両耳間相互相関係数設定手段と、上記の両耳
間相互相関係数ＩＡＣＣと上記の両耳間相互相関係数設
定手段の設定値とを比較し、その差に応じた信号を出力
する第３の比較手段と、上記残響手段の出力信号を受け
、上記の第３の比較手段の出力信号に応じて、音場の両
耳間相互相関係数ＩＡＣＣを変化することのできる出力
を有する音場拡大手段と、あらかじめ目標とする聴取音
圧の値を設定できる聴取音圧設定手段と、上記の音場の
聴取音圧φ。と上記聴取音圧設定手段の設定値を比較し
、その差に応じた信号を出力する第４の比較手段と、上
記音場拡大手段の出力を入力として受け、上記第４の比
較手段の出力信号に応じて、減衰率を変化できる減衰手
段と、上記減衰手段からの信号を増巾し、空間に音響信
号を放射する電気音響変換手段とを備えているので、音
場を補正し、より好ましい音場を作ることができるとい
うだけでなく、この本発明の音響装置内で音源について
最適な第１反射音遅れ時間〔△ｔ＋）ｐと最適残響時間
〔Ｔｓｕｂ〕ｐが得られ、使用者の好みに応じて聴取音
圧や両耳間相互相関係数ＩＡＣＣの値を変えることがで
きるという効果を奏するものである。

（２、＋　２　）本発明に関する他の音響装置次に、比
較的反射の少ない和室や反射が多（ても、残響時間が極
度に短い車室内のような音場における音場装置において
は、音場における聴取音圧、第１反射音遅れ時間、後続
残響音残響時間の３つの物理的パラメータのみに基づい
て音場を補正しただけで、充分なより好ましい音場を作
ることができる。

なお、前述の本発明の音響装置をここで対象としている
音場での音響装置として用いることができるのは言うま
でもないが、使用音場がこのように小さな部屋、比較的
反射の少ない和室や車室内に限定された場合、両耳間相
互相関係数ＩＡＣＣのパラメータを使用しなくてもこの
本発明に関連する他音響装置は前述の本発明の音響装置
と同一の効果を得られるばかりでなく、音響装置がコン
パクトになり、しかも安価で、その上、回路構成が前述
の音響装置より簡単になるため、作業性が良く、しかも
耐久性がよくなるなどの点で前述の音響装置より以上の
効果を奏することができる。

そこで、音場における聴取音圧、第１反射音遅れ時間及
び後続残響音残響時間の３つの物理的パラメータを用い
て音場を補正し、より好ましい音場を作ることのできる
この音響装置の一実施例を図を用いて説明する。

第１５図が本発明に関連する他の音響装置の一実施例の
ブロック図である。

図において（４５１）〜（４５３）は絶対値化回路、（
５１１ｄ、）はエンコーダ、（５５１）は入力端子ＩＮ
Ｒ１（５５２）は入力端子ＩＮｔ、　、（５５３）は積
分リセット信号入力端子である。（５５４）は第１反射
音遅れ時間解析器で前述の第１３図（ａｌの回路図及び
第１４図（ａ）の第１反射音遅れ時間解析器（５１０ａ
）（５１０Ｃ）、後続残響音残響時間解析器（５１０ｂ
）のものと内部構成は多少変えているが、機能的にはほ
とんど同じで、通常の自己相関器の構成に減衰器（４２
６）と比較器（４１９）を付加したことを特徴としてい
る。このような構成の場合も、前述の第１反射音遅れ時
間解析器（５１０ａ）（５１０Ｃ）あるいは後続残響音
残響時間解析器（５１０ｂ）と同様に動作する。なお、
図中第１３図（ａ）及び第１４図（ａ）中の符号と同一
符号は、同一または相当部分を示している。

まず入力端子ＩＮＩＩ　（５５１）及びＩＮＬ　（５５
２）から音響信号が入力されると、その２つの信号は加
算器（５０３Ｃ）によって加算せられ、第１反射音遅れ
時間解析器（５４４）に入力される。この第１反射音遅
れ時間解析器（５５４）において、第１４図（ａ）の第
１反射音遅れ時間解析器（５１０ａ）（５１０ｃ）と同
様な動作を行ない、そこからの出力は前述の第１４図（
ａ）の場合と同様にエンコーダ（５１１ｄ）に入力され
、音響信号にとって最適の第１反射音遅れ時間〔△ｔ＋
）ｐが出力される。この最適第１反射音遅れ時間〔△ｔ
＋］Ｉ）に対応した遅延時間が得られるようにスケーラ
　（５０７）にエンコーダ（５１１ｄ）からの信号が与
えられる。スケーラ（５０７）は入力端子（５２１）か
らのＣＬＯＣＫ信号を分周し、ＤＥＬＡＹ　ＣＬＯＣＫ
信号を作り、残響回路（５０４ａ）（５０４ｂ）の遅延
回路（５０６ａ）（５０６ｂ）にＤＥＬＡＹ　ＣＬＯＣ
Ｋ信号が送られる。音響信号は入力端子ＩＮＲ（５５１
）とＩＮＬ（５５２）からそれぞれ残響回路（５０４ａ
）と（５０４ｂ）に入力され残響音が付与されて減衰器
（５０５ｒ）（５０５ｊ７　）に送られる。一方、第１
反射音遅れ時間解析器（５５４）の音圧に対応した信号
φ０が、平滑回路（５１４ａ）を経て、比較器（５１３
ａ）に与えられ、音圧の目標値を設定する可変抵抗器（
５１５ａ）の電圧と比較されて、もし、音圧が、その目
標値より小さい場合には、比較器（５１３ａ）の出力は
小さくなり、減衰器（５０５ｒ）（５０５ｊｌ！　）は
その比較器（５１３ａ）より送られてきた信号によって
減衰量を小さくするというように動作する。しかし、も
し音圧が、その目標値より大きい場合には、比較器（５
１３ａ）の出力は大きくなり、減衰器（５０５ｒ）（５
０５Ａ　）はその比較器（５１３ａ）より送られてきた
信号によって減衰量を大きくするというように上述の場
合と反対の動作をする。そのようにして得られた減衰器
（５０５ｒ）（５０５ｆ　）の出力はパワーアンプ（５
１７ｒ）（５１７Ｉりを経て、スピーカ（５１８ｒ）（
５１８β）によって再生される。

このとき、残響時間の最適値である最適後続残響時間（
Ｔｓｕｂ）　Ｉ）は、先に述べたように最適第１反射音
遅れ時間〔△ｔ＋）ｐの（２３±１０）倍であることが
望ましい。残響回路（５０４ａ）（５０４ｂ）のような
形で残響器が構成されているときには、後続残蓄音残響
時間Ｔｓｕｂ−一ε・△ｔ　＋　／　ｌｏｇ（ｇ）とな
ることが知られてしχる。なおｇは減衰率である。ここ
でＴｓｕｂ＝　（２３±１０）△ｔ１なる関係を用いれ
ば、減衰率ｇ　＝　０．５８８〜０．８１１の範囲にし
なければならないことがわかる。なお、後続残響音残響
時間Ｔｓｕｂ＝　２３△ｔ１のときは減衰率ｇ＝０．７
４１である。

即ち、このように減衰率ｇを設定すれば、最適第１反射
音残響時間〔△ｔ＋）ｐと最適後続残響音残響時間［Ｔ
ｓｕｂ３　ｐが得られる。もちろん、このような処理を
処しても、音場における影響が付加されるが、和室など
比較的反射の少ない空間や、自動車車室など反射が多く
ても、残響時間が極度に短い空間の場合には大変効果が
ある。

ところでこの音響装置においては、小さな部屋や比較的
反射の少ない和室や車室内のような音場において、前述
の音響装置と同−又はそれ以上の効果を奏し、より簡単
な音響装置を提供しようとするものであるが、この音響
装置は、小さな部屋や車室内以外の音場で使用した場合
、前述の音響装置よりは多少性能はおちるが、それでも
、聴取音圧、第１反射音遅れ時間及び後続残響音残響時
間の３つの物理的パラメータにより音場を補正している
ので、従来の音響装置よりははるかに好ましい音場を作
ることができ、その上、この音響装置の方が前述の音響
装置より、コンパクトで安価で回路構成が簡単で、作業
性が良く耐久性も良いという利点がある。

以上のように、この音響装置においては、入力端子ＩＮ
Ｒ、ＩＮＬと、この入力端子ＩＮＲ、ＩＮＬから入って
きた音響信号から最適第１反射音遅れ時間を計測する最
適第１反射音遅れ時間計測手段と、上記音響信号から聴
取音圧に対応する信号を計測する聴取音圧対応信号計測
手段と、上記最適第１反射音遅れ時間に対応する信号を
制御信号として受け、上記音響信号を入力し、上記音響
信号に上記最適第１反射音遅れ時間に対応した遅延時間
を付加するとともに、その後続残響音残響時間が上記最
適第１反射音遅れ時間の（２３±ｌＯ）倍に設定された
残響手段と、あらかじめ目標とする聴取音圧の値を設定
できる聴取音圧設定手段と、上記聴取音圧対応信号計測
手段の出力である聴取音圧と上記聴取音圧設定手段の設
定値とを比較し、その差に対応する信号を出力する比較
手段と、上記残響手段の出力信号が入力され、上記比較
手段の出力信号に応じて、上記残響手段から入力された
音響信号に与える減衰率を変化させることのできる減衰
手段と、上記減衰手段からの信号を増巾し、空間に音響
信号を放射する電気音響変換手段とを備えているので、
音場を補正し、より好ましい音場を作るだけでなく、こ
の音響装置内で、最適な第１反射音遅れ時間と最適後続
残響音残響時間が得られ、使用者の好みに応じて聴取音
圧を変えることができる。

以上のように、この発明によれば、音楽などを聞く音場
の音響特性を測定して物理量および心理量の音場におけ
る聴取音圧、第１反射音遅れ時間。

後続残響音残響時間１両耳間相互相関係数等のパラメー
タで評価することに基づき、この物理量の測定によって
、その物理量を変化させてより好ましい音楽聴取を可能
たらしめる音響装置を提供することができるという効果
を奏する。

また、上述の音響装置内で比較器（５１２）（４１９）
（４２０）の出力を得て、スケーラ　（５０７）により
、ＤＥＬＡＹ　ＣＬＯＣＫを作るよう構成されており、
このＤＥＬＡＹ　　ＣＬＯＣＫによって第１反射音遅れ
時間が制御できるものである。このＤＥＬＡＹ　ＣＬＯ
ＣＫの値を外部から手動によって制御可能にすることに
よって様々の音楽などに対応させて変えられるように構
成することは、各種音楽について〔△ｔ＋：ｌ　ｐをあ
らかじめ求めておいた場合などには特に有益であって、
安価に製作できるという長所がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は反射壁と音源と人頭との関係を示す図、第２図
（ａｌ　（ｂ）は実際の音楽を用いて測定した正規化自
己相関関数の例を示す図、第３図（ａ）　（ｂ）は音楽
Ａおよび音楽Ｂを用いて行ったプリファレンステストの
結果を示す図、第４図はｒｅｄと〔△ｔ＋）１７との関
係を示す図、第５図はτｐと（Ｔｓｕｂ）　ｐとの関係
を示す図、第６図は正規化されたプリファレンスとＩＡ
ＣＣの値の関係を示す図、第７図は相対聴取音圧とプリ
ファレンスの尺度Ｓ１との関係を示す図、第８図は直接
音と第１反射音の間の遅れ時間とブリファレンスの尺度
Ｓ２との関係を示す図、第９図は後続残響音の残響時間
とプリファレンスの尺度Ｓ３との関係を示す図、第１Ｏ
図はＩＡＣＣとブリファレンスの尺度Ｓ４との関係を示
す図、第１Ｉ図および第１２図はこの発明に関連する音
場評価計測器の一実施例を示す概略の構成を示すブロッ
ク図、第１３図（ａ）　（ｂ）は２乗積分形残響計を用
いた第１反射音遅れ時間解析器あるいは後続残響音残響
時間解析器の基本構成を示した図、第１３図（ｃ）　（
ｄ）は聴取音圧解析器の他の構成例を示す図、第１３図
（ｅ）は両耳間相互相関係数を求める回路の構成例を示
す図、第１４図（ａ）はこの発明による音響装置の一実
施例の構成ブロック図、第１４図（ｂ）と（Ｃ）は音場
拡大装置と残響器の構成図、第１５図はこの発明に関連
する他の音響装置の一実施例の構成ブロック図である。 図において、（１）は人頭またはダミーヘッド、（２ｒ
）（２ｊ’　）はマイクロフォン、（３Ｈ３ｒ）（３ｆ
　）は前置増巾器、（４）は物理量解析器、（５）は比
較器、（６）は心理量変換器、（７）は総合評価器、（
８）は出力端子、（９）は記録器、αＯ）は音場評価計
測器、ＣＤは聴取音圧解析器、ＩＡＺｒ　（５１０ａ）
（５１０ｃ）（５５４）は第１反射音遅れ時間解析器、
Ｕ（５１０ｂ）は後続残響音残響時間解析器、（財）は
両耳間相互相関関数解析器、Ｓｌ）は聴取音圧心理量変
換器、■は第１反射音遅れ時間心理量変換器、■は後続
残響音残響時間心理量変換器、図は両耳間相互相関係数
心理量変換器、（４５１）〜（４５３）は絶対値化回路
、（５０１）（５０２）（５２１）（５３１ン（５３２
）（５３５）（５５１）（５５２）は入力端子、（５０
３ａ）〜（５０３ｄ）は加算器、（５０４ａ）（５０４
ｂ）は残響装置、（５０５ａ）（５０５ｂ）（５０５ｒ
）（５０５β）は減衰器、（５０６ａ）（５０６ｂ）は
遅延回路、　（５０７）はスケーラ、（５０８ａ）（５
０８ｂ）はアップダウンカウンタ、（５０９）はディジ
タル−アナログ変換器、（５１１ａ）〜（５１１ｄ）は
エンコーダ、（５１２ａ）（５１２ｂ）（５１３ｂ）（
５１３ｂ）は比較器、（５１４ａ）〜（５１４Ｃ）は平
滑回路、（５１５ａ）（５１５ｂ）は可変抵抗器、（５
１６）は音場拡大装置、（５１７ｒ）（５１Ｍ　）はパ
ワーアンプ、（５１８ｒ）（５１８ｆ　）はスピーカ、
（５１９）は両耳間相互相関係数計算器、　（５２０）
は乗算器、（５３３）（５３４）は出力端子である。 なお、図中、同一符号は同−又は相当部分を示す。 第１図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）入力端子と、上記入力端子から入ってきた音響信
   号より最適第１反射音遅れ時間を計測する最適第１反射
   音遅れ時間計測手段と、上記最適第１反射音遅れ時間の
   （２３±１０）倍に対応する最適後続残響音残響時間を
   出力する最適後続残響音残響時間出力手段と、音場にお
   かれたマイクロフォンからの音場信号より音場における
   聴取音圧を計測する聴取音圧計測手段と、上記音場信号
   より第１反射音遅れ時間を計測する第１反射音遅れ時間
   計測手段と、上記音場信号より後続残響音残響時間を計
   測する後続残響音残響時間計測手段と、上記音場信号よ
   り両耳間相互相関係数を計測する両耳間相互相関係数計
   測手段と、上記最適第１反射音遅れ時間と上記第１反射
   音遅れ時間とを比較し、その差に応じた信号を出力する
   第１に比較手段と、上記最適後続残響音残響時間と上記
   後続残響音残響時間とを比較し、その差に応じた信号を
   出力する第２の比較手段と、上記第１の比較手段の出力
   信号によって遅延時間が変化し、上記第２の比較手段の
   出力信号によって後続残響音残響時間が変化し、上記入
   力端子から入力する音響信号に残響音を付加する残響手
   段と、あらかじめ目標とする両耳間相互相関係数の値を
   設定できる両耳間相互相関係数設定手段と、上記両耳間
   相互相関係数と上記両耳間相互相関係数設定手段の設定
   とを比較し、その差に対応した信号を出力する第３の比
   較手段と、上記残響手段の出力信号を受け、上記の第３
   の比較手段の出力信号に応じて、音場の両耳間相互相関
   係数を変化することのできる出力を有する音場拡大手段
   と、あらかじめ目標とする聴取音圧の値を設定できる聴
   取音圧設定手段と、上記の音場の聴取音圧と上記聴取音
   圧設定手段の設定値を比較し、その差に対応した信号を
   出力する第４の比較手段と、上記音場拡大手段の出力を
   入力として受け、上記第４の比較手段の出力信号に応じ
   て、減衰率を変化できる減衰手段と、上記減衰手段から
   の信号を増巾し、空間に音響信号を放射する電気音響変
   換手段とを具備したことを特徴とする音響装置。