JPH04103670A - カーボンブラック製造炉 - Google Patents
カーボンブラック製造炉Info
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- JPH04103670A JPH04103670A JP2222039A JP22203990A JPH04103670A JP H04103670 A JPH04103670 A JP H04103670A JP 2222039 A JP2222039 A JP 2222039A JP 22203990 A JP22203990 A JP 22203990A JP H04103670 A JPH04103670 A JP H04103670A
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- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
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- C09C1/44—Carbon
- C09C1/48—Carbon black
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- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D1/00—Casings; Linings; Walls; Roofs
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- F27D1/0006—Linings or walls formed from bricks or layers with a particular composition or specific characteristics
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、カーボンブラックを生成させる熱分解反応ゾ
ーンの温度を著しく上昇させることが可能なカーボンブ
ラック製造炉に関する。
ーンの温度を著しく上昇させることが可能なカーボンブ
ラック製造炉に関する。
近年における自動車の高性能化はタイヤ部材に対しても
厳しい性能要求を与えており、とくにトラック、バス等
の大型タイヤでは耐摩耗性の高度化が主要な課題となっ
ている。
厳しい性能要求を与えており、とくにトラック、バス等
の大型タイヤでは耐摩耗性の高度化が主要な課題となっ
ている。
タイヤトレッドゴム配合用のカーボンブラックとして前
記の要求課題に対応するには、Ｎｌｌ０１Ｎ１２１ 、
Ｎ２３４といった高位の比表面積ならびに着色力を備え
る特性グレードのものを使用することが有効とされてい
る。
記の要求課題に対応するには、Ｎｌｌ０１Ｎ１２１ 、
Ｎ２３４といった高位の比表面積ならびに着色力を備え
る特性グレードのものを使用することが有効とされてい
る。
このような微小粒子径で着色力の高い特性のカーボンブ
ラックを製造する手段としては、燃焼ガス流の高速旋回
化、原料炭化水素油の高温熱分解化、原料油導入位置に
おける高線流速化、などが重要な条件因子となることが
知られている０例えば、米国特許第２８５１３３７号明
細書には狭径化スロート部を備えるベンチュリ型カーボ
ンブラック製造炉において、原料油バーナーを前記スロ
ート部に炉軸に対して直角方向に挿着して同部分の燃焼
ガス流の線速度を１５０ ｆｔ／５ｅｅ（４６ｍ／５ｅ
ｃ）、好ましくは２００ ｆｔ／５ｅｅ（６１ｍ／５ｅ
ｃ）から４０００ ｆｔ／５ｅｃ（１２１９ｓ／５ｅｃ
）に設定し、かつ高温燃焼ガス流〔燃焼フレーム温度２
０００〜３０００°Ｆ （１０９３〜１６４９℃）〕と
原料油との均−接触化を高めることが開示されている。
ラックを製造する手段としては、燃焼ガス流の高速旋回
化、原料炭化水素油の高温熱分解化、原料油導入位置に
おける高線流速化、などが重要な条件因子となることが
知られている０例えば、米国特許第２８５１３３７号明
細書には狭径化スロート部を備えるベンチュリ型カーボ
ンブラック製造炉において、原料油バーナーを前記スロ
ート部に炉軸に対して直角方向に挿着して同部分の燃焼
ガス流の線速度を１５０ ｆｔ／５ｅｅ（４６ｍ／５ｅ
ｃ）、好ましくは２００ ｆｔ／５ｅｅ（６１ｍ／５ｅ
ｃ）から４０００ ｆｔ／５ｅｃ（１２１９ｓ／５ｅｃ
）に設定し、かつ高温燃焼ガス流〔燃焼フレーム温度２
０００〜３０００°Ｆ （１０９３〜１６４９℃）〕と
原料油との均−接触化を高めることが開示されている。
また、米国特許第３４９０８６７号明細書には、前記と
同一構造のベンチュリ型炉をベースとし、２系列の炉頭
燃焼室が収斂するベンチュリ前方の広域部入口に原料油
注入ノズルを炉軸方向に挿着する態様が示されており、
この場合の狭径スロート部における線流速は３００〜２
６００ ｆｔ／ｓｅｃ （９１〜７９２ ｅｌ／５ｅｃ
）、好ましくは４５０〜１６００ ｆｔ／ｓｅｃ （１
３７〜４８７ｇ＋／５ｅｃ）、燃焼ガス温度は３５００
〜２９００＠Ｆ （１９２９〜１５９３°Ｃ）、原料油
導入後のスロート部出口温度は３２００〜２６００°ｐ
（１７６０〜１４２７’ｃ） と記載されている。
同一構造のベンチュリ型炉をベースとし、２系列の炉頭
燃焼室が収斂するベンチュリ前方の広域部入口に原料油
注入ノズルを炉軸方向に挿着する態様が示されており、
この場合の狭径スロート部における線流速は３００〜２
６００ ｆｔ／ｓｅｃ （９１〜７９２ ｅｌ／５ｅｃ
）、好ましくは４５０〜１６００ ｆｔ／ｓｅｃ （１
３７〜４８７ｇ＋／５ｅｃ）、燃焼ガス温度は３５００
〜２９００＠Ｆ （１９２９〜１５９３°Ｃ）、原料油
導入後のスロート部出口温度は３２００〜２６００°ｐ
（１７６０〜１４２７’ｃ） と記載されている。
燃焼ガス流の高速旋回化、原料油導入点における高線流
速化といった物理的条件を実操業のカーボンブラック製
造炉に適用するには、多大のエネルギー供給設備が必要
となるにも拘らず、特性改善に対して大きな効果を期待
することは困難である。
速化といった物理的条件を実操業のカーボンブラック製
造炉に適用するには、多大のエネルギー供給設備が必要
となるにも拘らず、特性改善に対して大きな効果を期待
することは困難である。
これに対し、原料油注入域を高温度化することは高比表
面積で高着色力のカーボンブラックを効率的に生産する
ための有効手段となりながら、装置的に特別のエネルギ
ー設備を必要とすることがない、このため、耐摩耗性タ
イヤ用のカーボンブラックを量産する生産炉として好適
となる。
面積で高着色力のカーボンブラックを効率的に生産する
ための有効手段となりながら、装置的に特別のエネルギ
ー設備を必要とすることがない、このため、耐摩耗性タ
イヤ用のカーボンブラックを量産する生産炉として好適
となる。
ところが、従来のカーボンブラック製造炉は最高温部位
の内張り耐火材としてアルミナ系（ハイマルミナ質また
は超高アルミナ）レンガが使用されているため、その耐
火温度（約１９００°Ｃ）以上の燃焼ガス流に接触させ
た場合には短期間内にスポーリング、熔…などの現象を
起こして炉繰業ができなくなる問題があった。
の内張り耐火材としてアルミナ系（ハイマルミナ質また
は超高アルミナ）レンガが使用されているため、その耐
火温度（約１９００°Ｃ）以上の燃焼ガス流に接触させ
た場合には短期間内にスポーリング、熔…などの現象を
起こして炉繰業ができなくなる問題があった。
本発明は、原料油を導入する前の燃焼ゾーンおよび反応
ゾーンを高速熱分解反応に必要な２０００”Ｃを越える
高温度に耐える構造とし、高位の比表面積ならびに着色
力を有するカーボンブラックを収率よく製造することが
できるカーボンブラック製造炉の提供を目的とするもの
である。
ゾーンを高速熱分解反応に必要な２０００”Ｃを越える
高温度に耐える構造とし、高位の比表面積ならびに着色
力を有するカーボンブラックを収率よく製造することが
できるカーボンブラック製造炉の提供を目的とするもの
である。
上記の目的を達成するための本発明によるカーボンブラ
ックの製造炉は、炉頭部の広径燃焼室に燃料油と燃焼用
空気を導入して高温燃焼ガスを生成させる燃焼ゾーン、
引き続く狭径部で高温燃焼ガス流に原料油を噴射導入し
熱分解反応によりカーボンブラックに転化させる反応ゾ
ーン、引き続く広径域で生成カーボンブラックおよび副
生ガスを２冷して反応を終結させる反応停止ゾーンとを
連設した反応炉において、前記燃焼ゾーンおよび狭径部
の全部もしくは一部の炉壁を下記（１）から（３） の
いずれかの酸化物系セラミックス耐火材により構成する
ことを特徴とする。
ックの製造炉は、炉頭部の広径燃焼室に燃料油と燃焼用
空気を導入して高温燃焼ガスを生成させる燃焼ゾーン、
引き続く狭径部で高温燃焼ガス流に原料油を噴射導入し
熱分解反応によりカーボンブラックに転化させる反応ゾ
ーン、引き続く広径域で生成カーボンブラックおよび副
生ガスを２冷して反応を終結させる反応停止ゾーンとを
連設した反応炉において、前記燃焼ゾーンおよび狭径部
の全部もしくは一部の炉壁を下記（１）から（３） の
いずれかの酸化物系セラミックス耐火材により構成する
ことを特徴とする。
（１）カルシウム、マグネシウム、イツトリウムおよび
セリウムの酸化物から選ばれた安定化剤の１種または２
種以上を含む部分安定化もしくは完全安定化したジルコ
ニア（ＺｒＯｘ） １層ならびにハフニア（Ｈｆ（ｈ）
質層が境界部において固溶結合した積層二層構造のジル
コニア／ハフニア系耐火材。
セリウムの酸化物から選ばれた安定化剤の１種または２
種以上を含む部分安定化もしくは完全安定化したジルコ
ニア（ＺｒＯｘ） １層ならびにハフニア（Ｈｆ（ｈ）
質層が境界部において固溶結合した積層二層構造のジル
コニア／ハフニア系耐火材。
（２）イツトリア（ｙｌｏｆｆ）を含む部分安定化もし
くは完全安定化したジルコニア（Ｚｒ（ｈ）’！層と酸
化カルシウム（ＣａＯ）を含む部分安定化もしくは完全
安定化したジルコニア（ＺｒＯオ）質層が積層一体化し
た二層構造からなるジルコニア耐火材。
くは完全安定化したジルコニア（Ｚｒ（ｈ）’！層と酸
化カルシウム（ＣａＯ）を含む部分安定化もしくは完全
安定化したジルコニア（ＺｒＯオ）質層が積層一体化し
た二層構造からなるジルコニア耐火材。
（３）アルミナ（＾Ｉｔ’ｓ）層とイットリア（Ｙ２Ｏ
３）層とが積層一体化した二層構造のアルミナ／イツト
リア系耐火材。
３）層とが積層一体化した二層構造のアルミナ／イツト
リア系耐火材。
上記（１）のジルコニア／ハフニア系耐火材ハ、ジルコ
ニアおよびハフニアを部分安定化または完全安定化させ
た電融塊の粉砕または微粉体の造粒化等によって粒度調
整した原料を仮焼し、これを成形バインダーを添加して
ジルコニア質層とハフニア質層が二層を形成するように
一体積層成形したのち１５００°Ｃ以上の温度で焼結す
る方法によって製造することができ、ハフニア質層が炉
内面に露出する状態で燃焼ゾーンおよび狭径部の全域も
しくはその一部に内張すされる。該ジルコニア／ハフニ
ア系耐火物については、先に出願した特願平１−３３９
８３１号に詳細に記載されている。
ニアおよびハフニアを部分安定化または完全安定化させ
た電融塊の粉砕または微粉体の造粒化等によって粒度調
整した原料を仮焼し、これを成形バインダーを添加して
ジルコニア質層とハフニア質層が二層を形成するように
一体積層成形したのち１５００°Ｃ以上の温度で焼結す
る方法によって製造することができ、ハフニア質層が炉
内面に露出する状態で燃焼ゾーンおよび狭径部の全域も
しくはその一部に内張すされる。該ジルコニア／ハフニ
ア系耐火物については、先に出願した特願平１−３３９
８３１号に詳細に記載されている。
（２）のジルコニア耐火材は、イツトリアを含む部分安
定化もしくは完全安定化したジルコニア質組成物および
酸化カルシウムを含む部分安定化もしくは完全安定化し
たジルコニア質組成物を所定の層厚、形状に積層される
ように一体成形したのち、１５００’Ｃ以上の温度で焼
結する方法により製造することができ、イツトリア含有
ジルコニア質層が炉内面に露出する状態で燃焼ゾーンお
よび狭径部の全域もしくはその一部に内張すされる。該
ジルコニア系耐火物については、先に出願した特願平１
−３３９８２９号に詳細に記載されている。
定化もしくは完全安定化したジルコニア質組成物および
酸化カルシウムを含む部分安定化もしくは完全安定化し
たジルコニア質組成物を所定の層厚、形状に積層される
ように一体成形したのち、１５００’Ｃ以上の温度で焼
結する方法により製造することができ、イツトリア含有
ジルコニア質層が炉内面に露出する状態で燃焼ゾーンお
よび狭径部の全域もしくはその一部に内張すされる。該
ジルコニア系耐火物については、先に出願した特願平１
−３３９８２９号に詳細に記載されている。
また、（３）のアルミナ／イツトリア系耐火材は、粒度
調整したアルミナおよびイツトリアの粉粒体を空気中で
仮焼し、各粉粒体にバインダー成分を混練したのちアル
ミナ成分とイツトリア成分を順次に成形型中に積層充填
し、ついで成形体を１５００°Ｃ以上の温度で焼結する
方法で製造され、イツトリア層が炉内面に露出する状態
で燃焼ゾーンおよび狭径部の全域もしくはその一部に内
張すされる。
調整したアルミナおよびイツトリアの粉粒体を空気中で
仮焼し、各粉粒体にバインダー成分を混練したのちアル
ミナ成分とイツトリア成分を順次に成形型中に積層充填
し、ついで成形体を１５００°Ｃ以上の温度で焼結する
方法で製造され、イツトリア層が炉内面に露出する状態
で燃焼ゾーンおよび狭径部の全域もしくはその一部に内
張すされる。
該アルミナ／イツトリア系耐火物については、先に出願
した特願平１−３３９８３０号に詳細に記載されている
。
した特願平１−３３９８３０号に詳細に記載されている
。
本発明のカーボンブラ・２り製造炉において、燃焼ゾー
ンおよび狭径ゾーンの全部もしくは一部に内張すされる
積層一体化した二層構造の酸化物系セラミックス耐火物
は、２０００°Ｃを越す耐火温度と優れた耐スポーリン
グ性を有している。このため、この部位を通過する燃焼
ガスの温度が２０００“Ｃを上層る場合であっても長期
間に亘り充分安定な使用状態が確保される。
ンおよび狭径ゾーンの全部もしくは一部に内張すされる
積層一体化した二層構造の酸化物系セラミックス耐火物
は、２０００°Ｃを越す耐火温度と優れた耐スポーリン
グ性を有している。このため、この部位を通過する燃焼
ガスの温度が２０００“Ｃを上層る場合であっても長期
間に亘り充分安定な使用状態が確保される。
また、上記構成では原料油導入点において２０００°Ｃ
を越える高温化領域の形成が可能となるから、導入され
る原料油は急速かつ均一に熱分解反応を起生し、生成す
るカーボンブラックは均質なアグリゲート形態となって
高比表面積で同一比表面積水準における着色力が高い特
性が効果的に付与される。
を越える高温化領域の形成が可能となるから、導入され
る原料油は急速かつ均一に熱分解反応を起生し、生成す
るカーボンブラックは均質なアグリゲート形態となって
高比表面積で同一比表面積水準における着色力が高い特
性が効果的に付与される。
このような原料油の熱分解反応は、本発明に係る耐火性
の高い安定したカーボンブラック製造炉を介して高エネ
ルギー下で安定に進行し、よって目的特性のカーボンブ
ラックを生成収率よく量産化することが保障される。
の高い安定したカーボンブラック製造炉を介して高エネ
ルギー下で安定に進行し、よって目的特性のカーボンブ
ラックを生成収率よく量産化することが保障される。
なお、原料油を導入し熱分解反応が進行すればガス温度
が低下するので、狭径部以降の部位は通常の高アルミナ
質耐火物の内張りで充分に対応でき、本発明で特定した
耐火材で構成する必要はない、特に本発明のジルコニア
、ハフニア、イツトリア耐火材は還元性雰囲気に対する
耐用性に雌があり、狭径部以降の炉壁に内張すすること
は適当ではない。
が低下するので、狭径部以降の部位は通常の高アルミナ
質耐火物の内張りで充分に対応でき、本発明で特定した
耐火材で構成する必要はない、特に本発明のジルコニア
、ハフニア、イツトリア耐火材は還元性雰囲気に対する
耐用性に雌があり、狭径部以降の炉壁に内張すすること
は適当ではない。
〔実施例］
以下、実施例に基づいて本発明を説明するが、本発明は
これら実施例に限定されるものではない。
これら実施例に限定されるものではない。
例えば、炉の形状についてはヘンチュリー型でない狭径
部を備えるものであってもよく、また、原料油の導入は
、二流体霧化、圧力霧化、非霧化棒状導入など適宜な条
件でおこなうことができる。
部を備えるものであってもよく、また、原料油の導入は
、二流体霧化、圧力霧化、非霧化棒状導入など適宜な条
件でおこなうことができる。
実施例１
（１）炉の構造
炉頭部に接線方向空気供給口と炉軸方向に挿着した燃焼
バーナーを儂える直径６００霧−１長さ６０〇−■の燃
焼ゾーン、中間部に直径が３５０−一から２３０■−に
縮径化した長さ１０１００Ｏのテーパ一部入口、直径２
３０ｍｍ 、長さ５００− のストレート部、直径が
２３０ｍ５から５００ｍ＋ｗに拡径した長さ６００ｍ−
のテーパー部出口からなる狭径スロート状の反応ゾーン
、後部にクエンチ装置を備えた直径５００−■、長さ８
０００ｍ腫の反応停止ゾーンを軸方向に連設させたベン
チュリ型構造のカーボンブラック反応炉を設置した。
バーナーを儂える直径６００霧−１長さ６０〇−■の燃
焼ゾーン、中間部に直径が３５０−一から２３０■−に
縮径化した長さ１０１００Ｏのテーパ一部入口、直径２
３０ｍｍ 、長さ５００− のストレート部、直径が
２３０ｍ５から５００ｍ＋ｗに拡径した長さ６００ｍ−
のテーパー部出口からなる狭径スロート状の反応ゾーン
、後部にクエンチ装置を備えた直径５００−■、長さ８
０００ｍ腫の反応停止ゾーンを軸方向に連設させたベン
チュリ型構造のカーボンブラック反応炉を設置した。
（２）炉を構成する耐火材
上記の炉において、イントリアを安定化剤としたジルコ
ニア質層（厚さ３０■）ならびにハフニア質層（厚さ３
０＋＋ｍ）を固溶結合した積層二層構造のジルコニア／
ハフニア耐火材を、ハフニア質層を炉内露出面として燃
焼ゾーンおよび狭径部の原料油導入位置を含む上流部分
の全域に内張すし、原料導入位置より下流側は通常の高
アルミナ質耐火材を用いて構成した。
ニア質層（厚さ３０■）ならびにハフニア質層（厚さ３
０＋＋ｍ）を固溶結合した積層二層構造のジルコニア／
ハフニア耐火材を、ハフニア質層を炉内露出面として燃
焼ゾーンおよび狭径部の原料油導入位置を含む上流部分
の全域に内張すし、原料導入位置より下流側は通常の高
アルミナ質耐火材を用いて構成した。
（３）固定条件
燃料油は燃焼室バーナーから導入し、原料油は狭径部の
ストレート部分に設置したノズル（６本）を介し、周辺
から放射状に高温燃焼ガス流に向けて霧化噴射した。
ストレート部分に設置したノズル（６本）を介し、周辺
から放射状に高温燃焼ガス流に向けて霧化噴射した。
反応停止用のクエンチは、反応停止ゾーン入口から２．
４−の位置にセットした。
４−の位置にセットした。
その他の条件として、燃料油霧化空気量は１５ＯＮ１３
／Ｈ１燃焼空気予熱温度は６００°Ｃに統一した。
／Ｈ１燃焼空気予熱温度は６００°Ｃに統一した。
（４）燃料油、原料油の性状
燃料油および原料油は、表１に示す性状の炭化水素を用
いた。
いた。
表１
製造条件を変えて製造した３種類（１−１、■−２，１
−３）の生成カーボンブラックの収率、特性、炉壁の状
況等を対比させて表２に示した。
−３）の生成カーボンブラックの収率、特性、炉壁の状
況等を対比させて表２に示した。
実施例２
燃焼ゾーンおよび狭径スロート部の内張り耐火材を、イ
ツトリアを含む安定化率９ｏχのジルコニア質層（厚さ
５ｍｍ）と酸化カルシウムを含む安定化率８４χのジル
コニア質層（厚さ５５＋＋ｎ）とを積層−体化した二層
構造のジルコニア耐火材に変え、イツトリア含有ジルコ
ニア質層を炉内露出面とするようにセットした。
ツトリアを含む安定化率９ｏχのジルコニア質層（厚さ
５ｍｍ）と酸化カルシウムを含む安定化率８４χのジル
コニア質層（厚さ５５＋＋ｎ）とを積層−体化した二層
構造のジルコニア耐火材に変え、イツトリア含有ジルコ
ニア質層を炉内露出面とするようにセットした。
その他は、実施例１と同一の炉形状および表２の条件に
よって得た３種類（２−１，２−２，２−３）の生成カ
ーボンブラックの収率、特性、炉壁の状況等を対比させ
て表２に併載した。
よって得た３種類（２−１，２−２，２−３）の生成カ
ーボンブラックの収率、特性、炉壁の状況等を対比させ
て表２に併載した。
実施例３
燃焼ゾーンおよび狭径スロート部の内張り耐火材を、ア
ルミナ層（厚さ３０ｍｍ） とイツトリア層（厚さ３０
錨園）とを積層一体化した二層構造のアルミナ／イツト
リア系耐火材に変えてイツトリア質層を炉内露出面とす
るようにセットしたほかは、実施例１と同一の炉形状お
よび表２の条件により製造した３種類（３−１，３−２
，３−３）の生成カーボンブラックの収率、特性、炉壁
の状況等を対比させて表２に併載した。
ルミナ層（厚さ３０ｍｍ） とイツトリア層（厚さ３０
錨園）とを積層一体化した二層構造のアルミナ／イツト
リア系耐火材に変えてイツトリア質層を炉内露出面とす
るようにセットしたほかは、実施例１と同一の炉形状お
よび表２の条件により製造した３種類（３−１，３−２
，３−３）の生成カーボンブラックの収率、特性、炉壁
の状況等を対比させて表２に併載した。
比較例１
燃焼ゾーンおよび狭径スロート部の内張り耐火材を、従
来のアルミナ耐火材に変えた他は、実施例１と同一の炉
形状および表２の条件により製造した３種ｍｌ（比較例
１−１ 、 ｌ−２，１−３）の生成カーボンブラック
の収率、特性、炉壁の状況等を対比させて表２に併載し
た。
来のアルミナ耐火材に変えた他は、実施例１と同一の炉
形状および表２の条件により製造した３種ｍｌ（比較例
１−１ 、 ｌ−２，１−３）の生成カーボンブラック
の収率、特性、炉壁の状況等を対比させて表２に併載し
た。
表２の結果は、実施例ではいずれも原料油導入位置の燃
焼ガス温度が１９００°Ｃを越しているにも拘らず、反
応後の炉壁の状態は溶損、亀裂などの形跡は全く認めら
れず良好であったことを示している。また、高温燃焼ガ
ス下での熱分解反応が可能となるため、３段階の比表面
積レベル（窒素吸着比表面積：約１２０ｍ’／ｇ 、約
１４０ｍ’／ｇ 、約１６０ｍ”／ｇ）での収率、着色
力、２４Ｍ４ＤＢＰなどは、比較例に比べて相対的に増
大していることがｉｉ認される。
焼ガス温度が１９００°Ｃを越しているにも拘らず、反
応後の炉壁の状態は溶損、亀裂などの形跡は全く認めら
れず良好であったことを示している。また、高温燃焼ガ
ス下での熱分解反応が可能となるため、３段階の比表面
積レベル（窒素吸着比表面積：約１２０ｍ’／ｇ 、約
１４０ｍ’／ｇ 、約１６０ｍ”／ｇ）での収率、着色
力、２４Ｍ４ＤＢＰなどは、比較例に比べて相対的に増
大していることがｉｉ認される。
〔発明の効果］
以上のとおり、本発明のカーボンブラック製造炉を用い
れば、熱分解反応ゾーンにおける燃焼ガス温度を１９０
０℃以上に生成することができ、かつ安定して炉操業す
ることができるから、高い比表面積ならびに着色力を備
える特性のカーボンブラックを収率よく量産することが
可能となる。
れば、熱分解反応ゾーンにおける燃焼ガス温度を１９０
０℃以上に生成することができ、かつ安定して炉操業す
ることができるから、高い比表面積ならびに着色力を備
える特性のカーボンブラックを収率よく量産することが
可能となる。
したがって、高度の耐摩耗性が要求される大型タイヤゴ
ム用のカーボンブラック製造炉として極めて有用である
。
ム用のカーボンブラック製造炉として極めて有用である
。
手続補正書
（自発）
平成２年１０月５日
１、事件の表示
平成２年特許願第２２２０３９号
２、発明の名称
カーボンブラックの製造炉
３、補正をする者
事件との関係 特許出願人
住 所 東京都港区北青山−丁目２番３号名称 東海
カーボン株式会社 取締役社長 三文字 昌 久 ４、代理人 〒１７１ ５、補正の対象 明細書第１０頁１９行目から２０行目の「直径６００ｍ
５ 、長さ６００■−の燃焼ゾーン、・・・」を、「直
径１０１００Ｏ，長さ１５００腸−の燃焼ゾーン、・・
・ｊに補正する。
カーボン株式会社 取締役社長 三文字 昌 久 ４、代理人 〒１７１ ５、補正の対象 明細書第１０頁１９行目から２０行目の「直径６００ｍ
５ 、長さ６００■−の燃焼ゾーン、・・・」を、「直
径１０１００Ｏ，長さ１５００腸−の燃焼ゾーン、・・
・ｊに補正する。
以上
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、炉頭部の広径燃焼室に燃料油と燃焼用空気を導入し
て高温燃焼ガスを生成させる燃焼ゾーン、引き続く狭径
部で高温燃焼ガス流に原料油を噴射導入し熱分解反応に
よりカーボンブラックに転化させる反応ゾーン、引き続
く広径域で生成カーボンブラックおよび副生ガスを急冷
して反応を終結させる反応停止ゾーンとを連設した反応
炉において、前記燃焼ゾーンおよび狭径部の全部もしく
は一部の炉壁を下記（１）から（３）のいずれかの酸化
物系セラミックス耐火材により構成することを特徴とす
るカーボンブラック製造炉。 （１）カルシウム、マグネシウム、イットリウムおよび
セリウムの酸化物から選ばれた安定化剤の１種または２
種以上を含む部分安定化もしくは完全安定化したジルコ
ニア（ＺｒＯ＿２）質層ならびにハフニア（ＨｆＯ＿２
）質層が境界部において固溶結合した積層二層構造のジ
ルコニア／ハフニア系耐火材。 （２）イットリア（Ｙ＿２Ｏ＿３）を含む部分安定化も
しくは完全安定化したジルコニア（ＺｒＯ＿２）質層と
酸化カルシウム（ＣａＯ）を含む部分安定化もしくは完
全安定化したジルコニア（ＺｒＯ＿２）質層が積層一体
化した二層構造からなるジルコニア耐火材。（３）アル
ミナ（Ａｌ＿２Ｏ＿３）層とイットリア（Ｙ＿２Ｏ＿３
）層とが積層一体化した二層構造のアルミナ／イットリ
ア系耐火材。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2222039A JP2976209B2 (ja) | 1990-08-23 | 1990-08-23 | カーボンブラック製造炉 |
| FR9110524A FR2666084A1 (fr) | 1990-08-23 | 1991-08-22 | Tour de fabrication de noir de carbone. |
| KR1019910014511A KR920004522A (ko) | 1990-08-23 | 1991-08-22 | 카번 블랙 제조로 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2222039A JP2976209B2 (ja) | 1990-08-23 | 1990-08-23 | カーボンブラック製造炉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04103670A true JPH04103670A (ja) | 1992-04-06 |
| JP2976209B2 JP2976209B2 (ja) | 1999-11-10 |
Family
ID=16776128
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2222039A Expired - Lifetime JP2976209B2 (ja) | 1990-08-23 | 1990-08-23 | カーボンブラック製造炉 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2976209B2 (ja) |
| KR (1) | KR920004522A (ja) |
| FR (1) | FR2666084A1 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012527514A (ja) * | 2009-05-18 | 2012-11-08 | エクソンモービル・ケミカル・パテンツ・インク | 熱分解反応器材料および方法 |
| JP2013511592A (ja) * | 2009-11-20 | 2013-04-04 | エクソンモービル・ケミカル・パテンツ・インク | 多孔性の熱分解反応器材料および方法 |
| US8932534B2 (en) | 2009-11-20 | 2015-01-13 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Porous pyrolysis reactor materials and methods |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000073169A1 (en) | 1999-05-27 | 2000-12-07 | Kim Jong Ki | Beverage container |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2851337A (en) * | 1951-08-22 | 1958-09-09 | Columbian Carbon | Carbon black process |
| JPS59107982A (ja) * | 1982-12-10 | 1984-06-22 | 東海カ−ボン株式会社 | 高耐スポ−リング性ジルコニア耐火物 |
| US4770930A (en) * | 1986-11-24 | 1988-09-13 | Martin Marietta Energy Systems, Inc. | Multilayered thermal insulation formed of zirconia bonded layers of zirconia fibers and metal oxide fibers and method for making same |
| JPH0628947B2 (ja) * | 1987-03-16 | 1994-04-20 | 品川白煉瓦株式会社 | 道具れんが用二層構造耐熱板 |
| JPH03197354A (ja) * | 1989-12-26 | 1991-08-28 | Tokai Carbon Co Ltd | アルミナ／イットリア系耐火物 |
-
1990
- 1990-08-23 JP JP2222039A patent/JP2976209B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-08-22 KR KR1019910014511A patent/KR920004522A/ko not_active Ceased
- 1991-08-22 FR FR9110524A patent/FR2666084A1/fr not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012527514A (ja) * | 2009-05-18 | 2012-11-08 | エクソンモービル・ケミカル・パテンツ・インク | 熱分解反応器材料および方法 |
| US8821806B2 (en) | 2009-05-18 | 2014-09-02 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Pyrolysis reactor materials and methods |
| US10053390B2 (en) | 2009-05-18 | 2018-08-21 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Pyrolysis reactor materials and methods |
| JP2013511592A (ja) * | 2009-11-20 | 2013-04-04 | エクソンモービル・ケミカル・パテンツ・インク | 多孔性の熱分解反応器材料および方法 |
| US8932534B2 (en) | 2009-11-20 | 2015-01-13 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Porous pyrolysis reactor materials and methods |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2976209B2 (ja) | 1999-11-10 |
| FR2666084A1 (fr) | 1992-02-28 |
| KR920004522A (ko) | 1992-03-27 |
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