JPH04114039A - 熱可塑性樹脂フイルム - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、二軸延伸用熱可塑性樹脂フィルムに関し、更
に詳しくは、走行性、＃Ｉ摩耗性及び強度を改良した二
軸延伸熱可塑性樹脂フィルムに関する。

（従来の技術） ポリエステルフィルムやポリプロピレンフィルム等の熱
可塑性樹脂フィルム、特に二軸延伸されたものは、優れ
た寸法安定性１機械的強度、透明性等を有していること
から、包装材料として、又は金属蒸着用、写真用、製図
用、電気用、磁気用等の各種テープ材料として用いられ
ている。

従来、上記用途で使用される熱可塑性樹脂フィルム、特
にポリエステルフィルムを用いて磁性テープ等の二次加
工品を製造する際に、種々のトラブルが生じることが知
られている。このトラブルの主原因はフィルムの滑り性
の悪いことにある。

即ち、フィルムの滑り性が悪いと、フィルムの二次加工
時における、フィルム巻反の送り出し、巻き取り、スリ
ット、カッティング、コーティング等の作業性が低下し
、著しく作業能率が落ちる。

また、得られる磁気テープにおいては、テープとしての
走行性の良さが重要な要求品質であるため、特に滑り性
の良いことが求められている。

従来、この滑り性を改良する手段としては、ワックス：
脂肪族アミド、脂肪酸金属塩等の高級脂肪酸系化合物：
有機ポリシロキサン；二酸化チタン、炭酸カルシウム、
タルク、カオリン、硫酸バリウム、酸化アルミニウム等
各種の不活性な無機化合物等の粒子をフィルム中に分散
させる方法、あるいは、重合に使用する金属化合物触媒
を析出させてその微粒子をフィルム中に分散させる等の
方法が採用されていた。しかし、これらの方法では、十
分な改良効果が得られるとはいえない。また、これらの
いずれの方法においても、使用する不活性粒子の粒子形
状の不均一性や粗大粒子の影響等により、テープ走行時
の耐摩耗性の悪化等が引き起こされるという問題も指摘
されている。更に、これら分散させる粒子の粒子径分布
が広いことによりフィルムの透明性が劣るという問題点
がある。最近、架橋重合体粒子を用いて熱可塑性フィル
ムを製造する方法が報告されている（特開昭６１−１８
１８３７号公報）。しかし、そこで使用される重合体粒
子が乳化重合法又は懸濁重合法によるものであって粒子
製造時に使用される乗合副資材を大量に含むものである
ことから、これらの粒子を添加したフィルムは耐水劣化
性が悪く、テープのたわみや透明性の低下が起き、また
、十分なフィルム強度が得られないといった問題点があ
る。

（発明が解決しようとする課題） 本発明者等は、前記欠点のない熱可塑性樹脂フィルムを
得るべく鋭意研究を進めた結果、特定の重合法によって
得られる、特定の粒子径と単分散粒子径分布とを有する
架橋重合体粒子を熱可塑性樹脂フィルムに添加すること
により、優れた特性を有する熱可塑性樹脂フィルムが得
られることを見呂し、この知見に基いて本発明を完成す
るに至った。

（課題を解決するための手段） かくして、本発明によれば、その重量の０−０１〜１０
％の架橋重合体粒子を含む熱可塑性樹脂フィルムであっ
て、該架橋重合体粒子が、疎水性単量体と該単量体の１
〜４０重量％のポリメタクリル酸とを、これらを溶解す
るが疎水性単量体から得られる重合体を溶解しない溶媒
中において、該溶媒に可溶のラジカル重合開始剤を用い
て重合転化率３０％以上となるまで重合させ、次いで重
合系に該溶媒に可溶な多官能エチレン性単量体を添加し
て重合を行なうことによって得られたものであり、かつ
、０．１〜２０μｍの粒子径と１．２以下の粒子径分散
とを有するものであることを特徴とする熱可塑性樹脂フ
ィルムが提供される。

本発明において使用する架橋重合体粒子は、疎水性単量
体をポリメタクリル酸の存在下で重合させ、更にこの重
合系に多官能エチレン性単量体を添加して引続き重合を
行なわせて得られるものである。

本発明で使用する疎水性単量体は、２５℃において水１
００ｇに対して１ｇ未満しか溶解しない単量体である。

その具体例としては、スチレン、α−メチルスチレン、
　Ｐ−メチルスチレン、クロルメチルスチレン、ハロゲ
ン化スチレン等の芳香族ビニル単量体；メチル（メタ）
アクリレート、エチル（メタ）アクリレート、ブチル（
メタ）アクリレート、２−エチルヘキシル（メタ）アク
リレート、ラウリル（メタ）アクリレート、ステアリル
（メタ）アクリレート、エチレングリコールジ（メタ）
アクリレート、グリシジル（メタ）アクリレート等の（
メタ）アクリル酸エステル；ブタジェン、イソプレン等
の共役ジオレフィン類：ビニルビリジン等のビニル単量
体を示すことができる。こ九らの単量体は単独で使用し
ても、二種類以上を併用してもよい。

本発明において使用する重合方法は、−船釣に分散重合
と呼ば九る方法である。分散重合法を採用することによ
り、単分散粒子径分布を有する架橋重合体粒子を容易に
得ることができる。

高度に架橋された粒子を得る方法としては、懸濁重合法
を用いる方法が知られているが、この方法では粒子径分
布を単分散にすることはその原理より不可能であり、ま
た、特開昭５４−９７５８２号記載の方法では、膨潤助
剤を使用する必要があり、かつ、工程がａ３Ｉである。

本発明において使用する分散安定剤は、ポリメタクリル
酸である。ポリメタクリル酸は、疎水性単量体の重合を
行なう曲にメタクリル酸単量体を先行させて重合させて
得てもよく、また、予め重合して得たポリメタクリル酸
を疎水性単量体と同時に反応系に加えて重合反応を進行
させてもよい。

ポリメタクリル酸は、重合反応終了後、重合体粒子表面
を覆っているが、遠心分離等により除去することができ
るので、不純物を表面に持たない重合体粒子を得ること
ができるという利点がある。

本発明において使用するポリメタクリル酸の重合度は、
特に限定しないが、固形分濃度２０％の水溶液のＢ型粘
度計で測定した粘度が１００〜５００．０ＯＯｃｐ、好
ましくは５０，０００−１５０．０ＯＯｃｐ　の範囲の
ものである。該粘度が余りに低いポリメタクリル酸を使
用するときは、重合安定性が不十分であり、余りに該粘
度の高いものを使用すると粒子径の分布が広くなってし
まうという問題が起きる。

使用するポリメタクリル酸の量は、疎水性単量体１００
重量部に対して１〜４０重量部である。

１重量部未満では、疎水性単量体の重合安定性が悪くな
り凝固物が多量に発生してしまい、他方、４０重量部を
超えると、疎水性単量体から得られる重合体の粒子径が
小さくなってしまう。

本発明で使用する有機溶媒は、疎水性単量体及びポリメ
タクリル酸を溶解するが疎水性単量体から得られる重合
体粒子を溶解しない溶媒である。

このような溶媒としては、メチルアルコール、エチルア
ルコール、プロピルアルコール類、ブチルアルコール類
等の低級アルコール類：アセトン、メチルエチルケトン
等のケトン類：ピリジン、ピロール、テトラヒドロフラ
ン等のへテロ環状化合物：ｎ−ヘキサン、シクロヘキサ
ン等の脂肪族炭化水素類；ベンゼン、トルエン等の芳香
族炭化水素類；塩化メチレン、クロロホルム等のハロゲ
ン化炭化水素類等を例示することができる。こわらの有
機溶媒は、単独使用でも２種以上の併用でもよい。また
、場合により、水を混合して使用するすることもできる
。上記のうち、＃：、Ｒアルコール類が好ましい。

本発明においては、使用する溶媒に可溶なラジカル重合
開始剤を使用する。通常、過硫酸カリウム、過酸化ベン
ゾイル等の過酸化物；アゾビスイソブチロニトリル等の
アゾ系開始剤等が使用できるが、これらに限定されるも
のではない。

本発明においては、溶媒、ポリメタクリル酸、疎水性単
量体及び重合開始剤を反応容器中において任意の順序で
混合して均一な溶液系で重合を開始させる。通常、数分
で反応系は透明状態から白濁状態に変化して不均一系に
なる。これは、疎水性単量体の重合体粒子が析出するこ
とによるものである。重合反応温度は、使用する重合開
始剤に応じて適宜選定すればよいが、通常、２０℃〜１
００℃の範囲である。

本発明においては１次いで重合反応系中に、多官能エチ
レン性単量体を添加して重合を続行させることが必須で
ある。

本発明において使用する多官能エチレン性単量体は、用
いる溶媒に可溶なものであれば特に限定されないが、ジ
ビニルベンゼン等の、共役ジエン系化合物以外のジビニ
ル化合物；　トリメチロールプロパントリ（メタ）アク
リレート、ポリエチレングリコールジ（メタ）アクリレ
ート等の多価（メタ）アクリレートを例示することがで
きる。

多官能エチレン性単量体の量は、粒子径分布の単分散性
を損なわない限り特に限定されないが、通常、疎水性単
量体重量に対して、１００重量％以下である。１００重
量％を超えると、添加した単量体が新たに粒子を作り、
粒子径分布の単分散性が損なわれる。

本発明において、多官能エチレン性単量体にモノエチレ
ン性単量体を併用して重合させることも可能である。こ
の場合において、使用できるモノエチレン性単量体の量
は、多官能エチレン性単量体の９００重量％以下である
。これを超えると、十分な架橋密度を有する重合体粒子
が得られない。

多官能エチレン性単量体の添加時期は、疎水性単量体の
重合転化率が３０％以上、好ましくは５０％以上、より
好ましくは７０％以上となった時点である。３０％未満
の転化率で添加すると、凝固物が多量に発生したり、新
たな粒子が生成して粒子径分布の単分散性が損なわれた
りする。

多官能エチレン性単量体は、その全量を同時に添加する
必要はなく、適宜分割して使用することができる。この
とき、添加する多官能エチレン性単量体及びモノエチレ
ン性単量体の合計量が、それまでに生成している重合体
粒子の重量に対し、１５０重量％以下、好ましくは１０
０重量％以下であることが必要である。１００重量％を
超えて添加すると、添加した単量体が新たに粒子を作り
、粒子径分布の単分散性が損なわれる。

多官能エチレン性単量体の添加と同時に、もし必要なら
ば、溶媒、重合開始剤等を添加することも可能である。

かくして、粒子径が０．１　〜２０ｐｍであり、粒子径
分散が１．２以下である架橋重合体粒子を得ることがで
きる。本発明において１粒子径分散とは一重量平均粒子
径／数平均粒子径の値をいう。

架橋重合体粒子の表面を分散安定剤として覆っているポ
リメタクリル酸を除去することにより、熱可塑性樹脂フ
ィルム中の不純物を減少させることができるので十分′
なフィルム強度を得ることができ、また、熱可塑性樹脂
フィルムの吸水性を低下させることができるのでこれを
用いたテープはたわみがないという利点を有する。

架橋重合体粒子表面のポリメタクリル酸を除去するには
、遠心分離法、半透膜等を利用する透析法、限外渡過法
等の通常の微粒子精製法を用いればよい。ポリメタクリ
ル酸を完全に除去するためには遠心分離法が好ましい。

また、遠心分離を、水酸化ナトリウム等の塩基により粒
子懸濁液をアルカリ性にして行なえば、ポリメタクリル
酸の除去率を向上させることができる。

かくして得られた架橋重合体粒子を熱可塑性樹脂に含有
させ、これから熱可塑性樹脂のシートを得ることができ
る。

本発明において使用できる熱可塑性樹脂は、フィルム状
にできるものであればよく、ポリエステル、ポリアミド
、フッ＊ｍｙｉ’ｉｔ、ポリ塩化ビニリデン、ポリ塩化
ビニル、ポリスチレン、ポリエチレン、ポリプロピレン
、ポリカーボネート等が例示できる。

本発明において使用する架橋重合体粒子の平均粒子径の
範囲は、０．１〜２０μｍであることが必要である。平
均粒子径が０．１μｍ未満のときは、実質上、フィルム
表面の凸凹を形成することができず、走行性改良の目的
が達成できない。他方、２０μｍを超えるときは、フィ
ルム表面の凸凹が大きくなりすぎて、表面平滑性の低下
を引き起こす。

架橋重合体粒子の量は、熱可塑性樹脂に対して、０．０
１〜１０重量％の範囲である。０．０１重量％未満では
１本発明の効果が得られず、１０重量％を超えると、フ
ィルム表面の凸凹が大きくなりすぎて、フィルムの引き
裂き強度の劣化を招く。

架橋重合体粒子を熱可塑性樹脂に含有させるには、熱可
塑性樹脂をフィルムに成形するときに混合してもよいが
、熱可塑性樹脂の製造時に反応系に添加するのが好まし
い。これにより、熱可塑性樹脂中への架橋重合体粒子の
分散状態を均一にすることができる。本発明において使
用する架＆ｔｆｔ合体粒子は熱安定性が優れているため
、上記の熱履歴によっても変質することがないのでこの
方法に適している。

架橋重合体粒子を含有する熱可塑性樹脂からフィルムを
製造する方法には、特に制限はなく、常法で溶融押出を
行なった後、逐次延伸法、同時二軸延伸法、縦多段延伸
後横延伸する方法、縦延伸−横延伸−縦延伸をＩＩ次行
なう方法等により二軸延伸し、次いで常法で熱固定をし
て得ることができる。

（発明の効果） かくして本発明によれば、従来のものに比べて走行性、
耐摩耗性及び強度に優れた熱可塑性樹脂フィルムが提供
される。

（実施例） 以下に実施例を挙げて本発明をさらに具体的に説明する
。なお、実施例中の部及び％は、特に断りのないかぎり
重量基準である。

また、重合転化率は、疎水性単量体の重合についてはガ
スクロマトグラフィー（日立製作所社製２６３−５０型
力ラムＰＥＧ２０Ｍ）により、多官能エチレン性単量体
添加後の重合については重量法により測定した。粒子径
は、コールタ−マルチサイザー（コールタ−社製）にて
測定した。摩擦係数はＡＳＴＭ　　Ｄ１８９４−６３に
従って。

フィルム引張弾性率は、ＡＳＴＭ　　Ｄ−８８２に従っ
て測定した。

実施例１ 撹拌翼、冷却コンデンサー、窒素ガス導入管及び温度計
を装着した２リツトルの反応器の内部を窒素置換し、こ
の反応容器中にエタノール（試薬特級）８４０ｇ−蒸留
水３６０ｇ、メタクリル酸（試薬特級）１３．３ｇ、２
，２′−アゾビスイソブチロニトリル（試薬特級。以下
ＡＩＢＮと略称する。

）０．９５ｇを加え、均−系になるまで撹拌した。

次に、窒素で混合液をバブリングした後、７０℃に反応
器を加温して反応を開始させ、そのまま６時間保った。

その後、スチレン（試薬特級）６０、Ｏｇ　ｆ−反応容
器に添加して１反応を続けた。

スチレン添加から４時間経過！＆（この時点のスチレン
の重合転化率は６３％であった。）、ジビニルベンゼン
（純度５５％、以下同じ。）１２ｇを更に反応系に添加
し、更に６時間反応を続けて粒子懸濁液（粒子懸濁液Ｉ
という、）を得た。得られた架橋重合体の重合転化率は
９８．３％であった。

架橋重合体粒子は球状で重量平均粒子径１，９８μｍ、
数平均粒子径１．９５μｍの単分散粒子径分布を有して
いた。架橋重合体粒子を遠心分離で取り出した後、真空
乾燥で溶媒を完全に除去した。

この粒子をエチレングリコール又はトルエン中に投入し
たところ白濁し１粒子がこれらの溶剤に不溶であること
が確認さ九た。

一方で、ジメチルテレフタレート１００ｇ、エチレング
リコール６４ｇ、エステル交換触媒の酢酸カルシウム０
．２ｇ及び重合触媒の酢酸マグネシウム四水塩０．０９
ｇを反応器に投入したのち、加熱昇温を開始し、メタノ
ールを除去しながら４時間かけて２３０℃まで昇温しで
エステル交換反応を終了させた。

次に、上記重合体粒子０．５ｇを添加し、更にエチルア
シッドフォスフェート　Ｃ１０４ｇ及び二酸化アンチモ
ン０．０４部を添加したのち、４時間重縮合反応を行な
って架橋重合体粒子を含有するポリエチレンテレフタレ
ートを得た。これを溶融押出機により２７０℃で押し出
し、約４０℃の平滑なドラム上で冷却固化させて未延伸
シートを得た。このシートを８５℃で縦方向に　２．９
倍に延伸し、その後、１６０℃で１．４倍に延伸した。

更に、１１０℃で横方向に４倍に延伸した後、２１０℃
で熱固化させ厚さ１５μｍのフィルムを得た。

得られたフィルムについて摩擦係数を測定したところ、
静止１１！擦係数０．３２、　動的＊擦係数０．３０で
あった。また、フィルム引張弾性率は。

縦方向１５６ｋｇ／ｒｎｒｎ２、横方向２９０　ｋｇ／
ｍｍ２であった。

比較例１ 実施例１の方法に準じて、架橋重合体粒子を添加しない
フィルムを作製して同様の測定を行なったところ、静止
摩擦係数０．４４．　　動的摩擦係数０．４２、　引張
弾性率は縦方向２０８　ｋｇ／ｍｍ２、横方向３５０ｋ
ｇ／龍２であった 実施例２ 粒子懸濁液■のｐＨを５％ＫＯＨ水溶液で９として３時
間攪拌した後、１０，０ＯＯＧで３０分間遠心分離して
架橋重合体粒子を沈澱させた。上澄み液を除去し、粒子
の精製を行なった。なお、上澄み液中のポリメタクリル
酸濃度を電気伝導度滴定により測定したところ、使用し
たメタクリル酸の６２％相当分のポリメタクリル酸を検
出した。

得られた架橋重合体粒子から実施例１と同様の操作によ
り熱可塑性樹脂フィルムを得た。このフィルムは、静止
摩擦係数０，２９、動的摩擦係数０．２７を有し、その
引張弾性率は、縦方向２４２　ｋｇ／ｍｗ２、横方向３
８０ｋｇ／ｌｌｌ１１２であった。

比較例２ 特開昭５４−９７５８２号公報記載の方法によリ、重合
体粒子を作製した。即ち、内部を予め窒素で置換した、
撹拌翼、冷却コンデンサー、窒素ガス導入管及び温度計
を装着した２リツトルの反応器に、ＡＩＢＮ２ｇ、■−
クロルドデカン４ｇ、脱イオン水８０ｇ及びラウリル硫
酸ナトリウム０．６ｇの混合物を芝音波発振機で微分散
した液を投入し、更にアセトン１４ｇ、シードとしてソ
ープフリー重合法で製造した粒子径０．７μｍのポリス
チレン分散液４ｇ（固形分換算）及び水３３ｇを加えて
１２時間攪拌を続けた。次に、反応系に水１４００ｇ、
ラウリル硫酸ナトリウム２ｇ、スチレン３４ｇ及びジビ
ニルベンゼン６０ｇを加えて、８０℃で８時間重合を行
なって１重量平均粒子径３．０２μｍ、数平均粒子径２
．５４μｍの重合体粒子を得た。この粒子を用いて実施
例１と同様にして、熱可塑性樹脂フィルムを作製した。

得られたフィルムは、静止摩擦係数０．３５、動的摩擦
係数は０．３４　であり、引張弾性率は、縦方向１３８
　ｋｇ／ｍｍ２、横方向２５４ｋｇ／ｌｌ１ｍ２であっ
た。

実施例３ 撹拌翼、冷却コンデンサー、窒素カス導入管及び温度計
を装着した２リツトルの反応器の内部を窒素置換し、こ
の反応容器中にエタノール１３００ｇ、ポリメタクリル
酸（日本紬薬社製ＡＣ３０Ｈ１２０％水溶液）を固形分
換算で３０ｇ、スチレン６０ｇ−ＡＩＢＮｏ、９５ｇ　
を加え、攪拌して均一とした。次に、窒素でバブリング
を行なった後、７０℃に反応器を加温して反応を開始さ
せ、そのまま６時間保った。この時点のスチレンの重合
転化率は５８％であった。次いで、ジビニルベンゼン１
２ｇを反応系に添加して６時間反応を続けたところ最終
的な重合転化率は９８．３％であった。得られた架橋重
合体粒子は、球状で、重量平均粒子径４．３２μｍ、数
平均粒子径４．２５μｍの単分散粒子径分布を持ち、エ
チレングリコール及びトルエンに不溶であった。

この粒子を用いて実施例１と同様にして得たフィルムの
静止摩擦係数は０．３１．　動的摩擦係数は０．３０　
であり、引張弾性率は、縦方向２１３ｋｇ／ｒａｔｓ２
、横方向３４０　ｋｇ／ｒｒｍ２であフた。

実施例４ メタクリルｉ！！Ｘを３ｇとするほかは実施例１と同様
にして、重量平均粒子径２．３２μｍ、　数平均粒子径
２．１４μｍの単分散粒子径分布を有する球状粒子を得
た。この粒子は、エチレングリコール及びトルエンに不
溶であった。

この粒子を用いて実施例１と同様にして得たフィルムの
静止摩擦係数は０．３４、　動的摩擦係数は０．３２で
あり、引張弾性率は、縦方向２０５ｋｇ／ｍｆ、横方向
３３０　ｋｇ／ｍｍ２であった。

実施例５ メタクリルａｔを２１ｇとするほかは実施例１と同様に
して、重量平均粒子径１．２３μｍ、　数平均粒子径１
．０８μｍの単分散粒子径分布を有する球状粒子を得た
。この粒子は、エチレングリコール及びトルエンに不溶
であった。

この粒子を用いて実施例１と同様にして得たフィルムの
静止摩擦係数は０．３０、　動的摩擦係数は０．２９で
あり、引張弾性率は、縦方向２３３ｋｇ／ｍｍ’−＠方
向３４６　ｋｇ／ｍｍ２であった。

実施例６ スチレン６０ｇに代えてスチレン４２ｇとアクリル酸ブ
チル１８ｇの混合物を用い、ジビニルベンゼンの量を５
０ｇにするほかは実施例１と同様にして、重量平均粒子
径１．７５μｍ、　数平均粒子径１．５４　μｍの単分
散粒子径分布を有する球状粒子を得た。この粒子は、エ
チレングリコール及びトルエンに不溶であった。

この粒子を用いて実施例１と同様にして得たフィルムの
静止摩擦係数は０．３１、　動的摩擦係数は０．２９で
あり、引張弾性率は、縦方向２１３ｋｚ／ｍｍ２、横方
向３１４　ｋｇ／ｍ＋ｎ”であった。

実施例７ ジビニルベンゼンの添加をスチレン添加から２時間経過
後（この時点のスチレンの重合転化率は３８％であった
。）とするほかは実施例１と同様にして、重量平均粒子
径１．８７μｍ、　数平均粒子径１．６９μｍの単分散
粒子径分布を有する球状粒子を得た。この粒子は、エヂ
レングリコール及びトルエンに不溶であった。

この粒子を用いて実施例１と同様にしで得たフィルムの
静止摩擦係数は０．３６、　動的摩擦係数は０．３３で
あり、引張弾性率は、縦方向１９４ｋｇ／ｍＩＩ＋２、
横方向３６４　ｋｇ／ｍｍ”であった。

実施例８ スチレン量を１２０ｇとし、ジビニルベンゼン量を３０
ｇとするほかは実施例１と同様にして、重量平均粒子径
５．３４μｍ、数平均粒子径４．８８μｍの単分散粒子
径分布を有する球状粒子を得た。この粒子は、エチレン
グリコール及びトルエンに不溶であった。

この粒子を用いて実施例１と同様にして得たフィルムの
静止！ｆ！擦係数は０．３３、　動的摩擦係数は０．３
１であり、引張弾性率は、縦方向２０８ｋｇ／ｍｍ２、
横方向３２０ｋｇ／ｌｌ１ｍ２であった。

これらの実施例及び比較例の結果から、本発明によれば
、優れた動的及び静止摩擦係数並びに引張弾性率を有し
、従って、走行性、耐摩耗性及び強度を有する熱可塑性
樹脂フィルムが得られることが分かる。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）その重量の０．０１〜１０％の架橋重合体粒子を
   含む熱可塑性樹脂フィルムであつて、該架橋重合体粒子
   が、疎水性単量体と該単量体の１〜４０重量％のポリメ
   タクリル酸とを、これらを溶解するが疎水性単量体から
   得られる重合体を溶解しない溶媒中において、該溶媒に
   可溶のラジカル重合開始剤を用いて重合転化率３０％以
   上となるまで重合させ、次いで重合系に該溶媒に可溶な
   多官能エチレン性単量体を添加して重合を行なうことに
   よつて得られたものであり、かつ、０．１〜２０μｍの
   粒子径と１．２以下の粒子径分散とを有するものである
   ことを特徴とする熱可塑性樹脂フィルム。