JPH04135742A - 熱成形用繊維強化樹脂シート及びその製造方法並びに上記シートの熱成形方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、強化繊維間に熱可塑性樹脂が含浸一体止され
た熱成形用繊維強化樹脂シート及びその製造方法並びに
上記シートの成形方法に関する。

（従来の技術） 粒子状乃至繊維状の磁性粉体を含有する熱成形用繊維強
化樹脂シートは知られている。

例えば、特開昭６３−１５３８公報には、第３図に示す
ように長繊維ガラスマット１゛に熱可塑性樹脂を溶融含
浸してなる二枚の繊維強化熱可塑性樹脂シート４”の間
に、粒子状乃至繊維状の磁性粉体２゛を含有する熱可塑
性樹脂の層３”を一体に形成してなる熱成形用繊維強化
樹脂シート（スタンパブルシート）６゛を、高周波電磁
誘導加熱により加熱し、異形に成形する技術が開示され
ている。

このような熱成形用繊維強化樹脂シートは、これに含有
されている磁性粉体が高周波磁界により瞬時に発熱して
樹脂を短時間で溶融させるので、成形加工前のソートの
加熱時間が短くなり、生産性が向上するという利点があ
る。

（発明が解決しようとする課題） ところが、上記の従来の熱成形用繊維強化樹脂ソート６
′は、二枚の長繊維ガラスマット１゛の外側から二枚の
熱可塑性樹脂シートを重ね合わせ、さらに上記二枚の長
繊維ガラスマント１゛の間に磁性粉体２゛を含有する溶
融状態の熱可塑性樹脂のＮ３゛を挟み、これを上下一対
の無端ヘルドで挟持し搬送しながら、加熱領域及び冷却
領域を通過させることにより、長繊維ガラスマット１“
に樹脂を熔融含浸させて製造されている。

このような製造方法にあっては、長繊維ガラスマント１
゛のモノフィラメント間に熱可塑性樹脂を充分に含浸さ
せることが容易でなく、得られる製品の物性（ガラスマ
ントの補強効果）が充分に発揮されないという欠点があ
る。また、熱成形用繊維強化樹脂シートの製造成いはそ
の成形の際に、例えば加熱温度を比較的高く設定してガ
ラスマットに樹脂を充分に含浸させた場合は、得られる
熱成形用繊維強化樹脂シート６の表面にガラス繊維が浮
きだしてその表面状態が悪くなるという問題がある。

本発明は、上記のような問題を解決するもので、その目
的とするところは、強化繊維がモノフィラメント単位で
分散し、モノフィラメント間にまで樹脂が充分に含浸さ
れて物性が優れ、しかも表面状態の良好な熱成形用繊維
強化樹脂シート及びその製造方法並びに上記シートの成
形方法を提供することにある。

（課題を解決するための手段） 本発明の熱成形用繊維強化樹脂シートは、粒子状乃至繊
維状の磁性粉体を含有する繊維強化熱可望性樹脂シート
の少なくとも片面に、磁性粉体を含有しない熱可塑性樹
脂シートが積層接着されていることを特徴とじている。

また、本発明の熱成形用繊維強化樹脂シートの製造方法
は、多数の連続するモノフィラメントより構成される強
化繊維束を、磁性粉体を含をし流動化された熱可塑性樹
脂粉体の中を通過させ、この繊維束のモノフィラメント
に上記樹脂粉体を付着させ、この樹脂粉体が付着した繊
維束を所望長さに切断し、これを無端ベルト上に落下さ
せ集積させながら、この集積物の少なくとも片面に、磁
性粉体を含有しない熱可塑性樹脂シートを重ね合わせ、
これを上下一対の無端ヘルドで挟持し搬送しながら、加
熱領域及び冷却領域を通過させることを特徴としている
。

さらに、本発明の熱成形用繊維強化樹脂シートの成形方
法は、上記の熱成形用繊維強化樹脂シートを、高周波電
磁誘導加熱により加熱し、異形に成形することを特徴と
している。

以上の構成により、上記の目的が達成される。

本発明で用いられる強化繊維束としては、連続するモノ
フィラメントが数百〜数千から構成されたストランド状
或いはロービング状の繊維束が好適に用いられる。そし
て、この強化繊維束は、製造する繊維強化樹脂シートの
幅、厚み、製造速度等を考慮して、一般に多数本が並列
に使用される。

強化繊維としては、使用する熱可塑性樹脂粉体の溶融温
度において熱的に安定な繊維が用いられる。例えば、ガ
ラス繊維、炭素繊維、シリコン・チタン・炭素繊維、ボ
ロン繊維、微細な金属繊維等の無機繊維、アラミド繊維
、ポリエステル繊維、ポリアミド繊維等の有機繊維が好
適に用いられる。

モノフィラメントの直径は１〜５０μｌが好ましい。ま
た、モノフィラメントが収束剤により収束された状態の
強化繊維束を使用する場合には、収束剤の付着量が１重
量％以下が好ましく、さらに好ましくは０．５以下であ
る。収束剤の付着量が１重量％を上回ると、樹脂の流動
床中で強化繊維束をモノフィラメント単位に分離するの
が困難となり、樹脂のモノフィラメント間への含浸性が
低下する。

本発明において、所望長さに切断される強化繊維束の長
さは、通常０．５〜５００　ｍｍであり、特に３〜１５
０　ｍｍが好ましい。切断された強化繊維束の長さが０
．５ｍｎを下回ると補強効果が少なく、また５００−を
上回ると均質な繊維強化樹脂シートを得ることが困難と
なる。

また、本発明で用いられる熱可塑性樹脂粉体は、加熱に
より軟化溶融する樹脂はすべて使用可能である。例えば
、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ塩化ビニル、ポ
リスチレン、ポリアミド、ポリエチレンテレフタレート
、ポリブチレンテレフタレート、ポリカーボネート、ポ
リフッ化ビニリデン、ポリフェニレンサルファイド、ポ
リフ亙ニレンオキサイド、ポリエーテルスルホン、ポリ
エーテルエーテルケトン等が使用される。

また、上記の樹脂を主成分とする共重合体やグラフト樹
脂やブレンド樹脂、例えばエチレン塩化ビニル共重合体
、酢酸ビニル−エチレン共重合体、酢酸ビニル−塩化ビ
ニル共重合体、ウレタン−塩化ビニル共重合体、アクリ
ロニトリル−ブタジェン−スチレン共重合体、アクリル
酸変成ポリプロピレン、マレイン酸変成ポリエチレン等
も使用される。

これ等の樹脂は、重合時に粉体状で得られる樹脂及び粉
砕機により粉体状とした樹脂のいずれも使用できる。粒
子径としては、平均粒径が２０００μｍ以下が好ましい
。平均粒径が２０００μ請を超えると、樹脂の流動床中
で強化繊維束のモノフィラメント間に均一に付着させに
くくなる。

なお、これらの樹脂には、安定剤、滑剤、加工助剤、可
塑剤、着色剤のような一般の添加剤が配合されてもよい
。

そして、これ等の樹脂粉体には、粒子状乃至繊維状の磁
性粉体が均一に混合される。このような磁性粉体として
は、高周波磁界中に置かれた際に発熱するものであれば
よく、例えば鉄、コバルト、ニッケル、クロム、アルミ
ニウム等の金属；ニッケルー鉄、ニッケルークロム等の
合金；酸化鉄、三酸化鉄、酸化ニッケル、二酸化クロム
、二酸化コバルト等の金属酸化物；その他フェライト、
炭素繊維、カーボンブランク等があげられる。

これ等の磁性粉体は、上記の樹脂粉体１００重量部に対
し一般に０．０５〜７０重量部の範囲で混合される。混
合量が０．０５重量部未満ではその効果が殆どなく、逆
に７０重量部を超えるとシートの機械的強度の低下が著
しくなる。

また、本発明において、樹脂粉体と強化繊維束との混合
割合は、熱成形用繊維強化樹脂シートの必要とする物性
により適宜決定されるが、シート中の強化繊維が５〜７
０重量％であることが好ましい。強化繊維が７０重量％
を上回ると樹脂が均一に含浸したシートが得にくくなり
、逆に５重量％を下回るとシートの機械的強度が低下す
る。

以下、図面を参照しながら、本発明の詳細な説明する。

第１図は、本発明の熱成形用繊維強化樹脂シートを製造
するために用いられる装置の一例を示す概略側面図であ
る。

この装置は、強化繊維束１が巻回されたロールをセット
する巻戻しロール１０と、磁性粉体２゛を含有する熱可
塑性樹脂粉体２が供給されている容器２０と、容器２０
を通過した強化繊維束１に付着した樹脂粉体２の付着量
を調整するスリンター３０と、巻戻しロール１０から強
化繊維束１を巻き戻すゴム製の引取り駆動ロール４０及
びピンチロール４１と、樹脂粉体２が付着した強化繊維
束を所望長さに切断するカッターロール５０と、樹脂粉
体２が付着した短寸法の強化繊維束を集積させ、この集
積物３や後述の積層体５を挟持し搬送する上下一対の無
端ベルト６０．６１と、加熱手段７０及び冷却手段８０
と、磁性粉体を含有しない熱可塑性樹脂シート４が巻回
されたロールをセットする巻戻しロール９０．９１とを
備えている。

・上記容器２０の底部には多数の通気孔が設けられてい
て、気体供給路から送られた空気や窒素などの気体が矢
印方向に通気孔を通って容器２０内へ供給されるように
構成されており、容器２０内に供給された樹脂粉体２は
その気体の噴出によって流動化した状態となり流動床２
ａが形成される。容器２０の内部及び壁部上端にＳよ、
強化繊維束１を案内するためのガイドロール２１が設け
られている。

前記カッターロール５０は、金属製ロールの周面に一定
の配置で設けられた多数の切断刃を有し、引取り駆動ロ
ール４０と組み合わされており、カッターロール５０の
回転により樹脂粉体２が付着した強化繊維束が切断され
る。このようなロータリーカッターは公知である。

前記の無端ヘルド６０．６１は、図外のモーターで駆動
ロール６２．６３を駆動することにより、連続して同方
向へほぼ同速度で回転移動する移動するように設定され
ている。上側無端ベルト６１と下側無端ヘルド６０には
それぞれ移送部６０ａ、６１ａが形成され、移送部６０
ａ　、６１ａは間隙を介して上下４こ対向して配置され
ている。

下側無端ベルト６１の移送部６１ａは、上側無端ベルト
６０の移送部６０ａよりも長（、且つ移送部６１ａの前
端よりも前方へ延設され、上方が開放された移送部６１
ｂが形成されている。この下側無端ヘルド６１の移送部
６１ｂは、場合によっては、下側無端ヘルド６１の移送
部６１ａを延長することなく別の無端ヘルドを下側に配
置することにより形成することもできる。このような無
端ヘルド６０．６１ハ、高強度で耐熱性のあるもの、例
えばスチールヘルド、ステンレスベルト、ガラス布強化
テフロンベルト等で形成することができる。

上側無端ヘルド６０と下側無端ベルト６１の移送部６０
ａ　、６１ａの対向する箇所にはそれぞれ加熱手段７０
が配置され、加熱手段７０に引き続く後方には冷却手段
８０がそれぞれ配置されている。加熱手段７０は、図示
のように熱風循環式或いは電熱式の加熱炉で構成し、こ
れらの中を無端ヘルド６０．６１を通過させる方式のも
のが好適に採用される。その他、加熱ロールで構成して
無端ヘルド６０．６１を挾持しつつ直接ベルトを加熱す
る方式のものも採用され得る。

加熱手段７０内には上下で対応する位置に複数対のガイ
ドロール７１が配設されている。また、冷却手段８０は
、冷却ブロアーと上下に対応する位置に複数対のガイド
ロール８１で構成されている。そして、上下に対応する
ガイドロール７１と８１のクリアランスはそれぞれ調整
可能になされている。なお、冷却手段８０としては、上
記のようなブロアーにより空気を吹き付けて冷却する方
式のもの以外に、ガイドロール８１を水冷する方式のも
のも採用され得る。

次に、上記の装置を用いて本発明の熱成形用繊維強化樹
脂シートの製造方法を説明する。

第１図に示すように、多数のモノフィラメントより構成
される強化繊維束１は、引取り駆動ロール４０とピンチ
ロール４１とにより引き取られながら、強化繊維束１が
巻回されたロールからひねりが掛からないように巻き戻
される。そして、この強化繊維束１はガイドロール２１
で案内されながら流動床２ａ中へ導かれる。なお、図に
おいて、強化繊維束１は便宜上ただ一本のみを図示して
説明しているが、一般に多数本の強化繊維束１が並列に
用いられる。

この流動床２ａ中で、強化繊維束１は気体の噴出や流動
床２ａ中に発生する静電気や磁性粉体２を含有する樹脂
粉体２の擦り揉み効果等によって、モノフィラメント単
位に分離、開繊され、このモノフィラメント間に樹脂粉
体２が侵入し静電気的に捕捉されて付着する。この場合
、強化繊維束１の幅は、モノフィラメント単位に分離、
開繊されるためある程度広くなる。樹脂粉体２が付着し
た強化繊維束１はスリッター３０間を通過することで、
過剰に付着した樹脂粉体２が除去される。スリンター３
０の間隙を調整することにより、磁性粉体含有の樹脂粉
体２の付着量が調節される。

磁性粉体含有の樹脂粉体２が付着した強化繊維束１は、
引取り駆動ロール４０とピンチロール４１とを通過した
後、カッターロール５０で所望の長さの短寸法に切断さ
れ、下側無端ベルト６１の移送部６１ｂ上に落下供給さ
れて所定の厚みに集積される。

他方、磁性粉体を含有しない上下二枚の熱可塑性樹脂シ
ート４が巻戻しロール９０．９１から巻き戻され、それ
ぞれガイドロール６４．６５の無端ベルト６０．６１の
位置から移送部６０ａ　、６１ａへ供給される。

そして、集積物３の上下に磁性粉体を含有しない熱可塑
性樹脂シート４が重ね合わされて三層になされる。引き
続いて、この積層体５は上下一対の無端ベルト６０．６
１で挟持されながら移送され加熱手段７０へ供給されて
、樹脂粉体２を構成する樹脂の融点もしくは溶融温度以
上の適当な温度に加熱されることにより、フィラメント
間に磁性粉体を含有する溶融樹脂が含浸される。

ここで、ガイドロール７１により上下の無端ベルト６０
．６１間のクリアランスが調節され、積層体５が厚み方
向に適当な圧力で加圧される。この加圧により溶融した
樹脂粉体２が流動しモノフィラメント間の空隙が埋めら
れ、樹脂粉体２を構成する樹脂と強化繊維とが良好に一
体化され、同時にその表面に磁性粉体を含有しない熱可
塑性樹脂シート４が良好に積層接着される。

引き続いて、冷却手段８０のガイドロール８１により上
下の無端ベルト６０．６１間のクリアランスが調節され
、加熱されている積層体５が加圧されながら適当な温度
に冷却される。かくして、所定厚みの熱成形用繊維強化
樹脂シート６が製造される。

このような本発明の熱成形用繊維強化樹脂シート６は、
第２図に示すように、磁性粉体２゛を含有する繊維強化
熱可塑性樹脂シート３の両面に、磁性粉体を含有しない
熱可塑性樹脂シート４が積層接着されているが、磁性粉
体を含有しない熱可塑性樹脂シート４は、磁性粉体を含
有する熱成形用繊維強化樹脂シート３の片面のみに積層
接着されていてもよい。なお、ｌ“は強化繊維である。

このようにして製造された本発明の熱成形用繊維強化樹
脂シート６は、一般に別の独立した工程で、高周波電磁
誘導加熱により樹脂溶融する温度に加熱され、種々の異
形の製品形状に成形される。高周波電磁誘導加熱の方法
は、従来公知の方法が採用される。また、成形方法も、
真空方法、圧縮成形、プレス成形など公知の方法が採用
される。

（作用） このように、本発明の熱成形用繊維強化樹脂シートは、
少なくとも一表面に磁性体を含有しない熱可塑性樹脂シ
ートを有するので、従来の強化繊維が存在する熱可塑性
樹脂シートを表面に有するものに較べ、表面への強化繊
維の浮きだしが防止される。

また、本発明の熱成形用繊維強化樹脂シート製造方法に
おいて、熱可塑性樹脂粉体の流動床で強化繊維束に磁性
粉体を含有する樹脂粉体を付着させ、これを所望長さに
切断して集積し、このような集積物を上下一対の無端ベ
ルト間に供給して加熱加圧すると、流動床での繊維束の
開繊作用等により繊維束のモノフィラメント間に磁性粉
体含有の樹脂が充分に含浸される。また、その工程が連
続的に行える。

しかも、この際、上記集積物の少なくとも片面に磁性粉
体を含有しない熱可塑性樹脂シートを重ね合わせ、この
ような積層体を上記の上下一対の無端ベルト間に供給し
て加熱加圧すると、前記のように強化繊維束に磁性粉体
含有の樹脂が良好に含浸されるので、従来技術のように
例えば加熱温度を高い過酷な条件に設定して樹脂の含浸
を促進させる必要なしに、上記の積層体が一体に積層接
着される。それゆえ、得られる熱成形用繊維強化樹脂シ
ー十の表面に強化繊維が浮きだすことが防止される。

また、本発明の熱成形用繊維強化樹脂シートの成形方法
によれば、従来技術と同様にシート中の磁性粉体が高周
波磁界により瞬時に発熱し樹脂を短時間で溶融させるの
で、成形加工前のシートの加熱時間か短くなる。

（実施例） 以下、本発明の実施例及び比較例を示す。

夫差立１ 第１図に示す装置を用い、次のようにして第２図に示す
熱成形用繊維強化樹脂シートを製造し、この熱成形用繊
維強化樹脂シートを成形加工した。

磁性粉体を含有する熱可塑性樹脂粉体２として、低密度
ポリエチレン粉砕物（比重０．９２、平均粒径２００μ
ｍ）１００重量部と、磁性粉体として鉄粉（平均粒径８
０μｍ）２０重量部とを均一に混合したものを用いた。

強化繊維束１として、直径１３μｍのモノフィラメント
が多数収束されてなるロービング状ガラス繊維束（２２
００ｇ　／ｋｍ、収束剤付着量約０．３重量％）を用い
た。

磁性粉体を含有しない熱可塑性樹脂シート４として、高
密度ポリエチレンシート（幅４５０ｒｒ１ｍ、厚さ１ｍ
ｍ、比重０．９６）を用いた。

また、無端ヘルド６０．６１として、ガラス布強化テフ
ロンベルト（幅６００　ｍｍ、厚さ約１胴）を用いた。

先ず、多数の強化繊維束ｌを、磁性粉体を含有する樹脂
粉体２の流動床２ａ中を連続的に通過させ、モノフィラ
メント間に樹脂粉体２を付着させた後、スリッター３０
により過剰の樹脂粉体を除去し、磁性粉体含有の樹脂粉
体と強化繊維の重量割合が７：３となるように調整し、
全体の幅が４５０　ｍｍとなるようにカンタ−ロール５
０へ供給した。

これをカンタ−ロール５０により長さ約２５＃に切断し
つつ下側無端ヘルドの移送部６１ｂの上に落下供給した
。供給量は、幅６００画の下側無端ベルトの移送部６１
ｂの中央部約４５０　ｍｍの範囲に約１６６０ｇ／ｒｒ
ｆとなるように供給集積した。この時の集積物３の見掛
は厚みは約１１ｍｍであった。

この集積物３を、５８０＋ｎｍ／分の速度で移動する上
下の無端ヘルｔ−６０，６１の間に挟持しつつ、この集
積物３の両面に磁性粉体を含有しない熱可塑性樹脂シー
ト４を重ね合わせ、この三層の積層体５を、長さ約１５
００１１１０１で約１９０°Ｃの熱風が循環している加
熱炉７０中を通過させて樹脂粉体２を溶融させた。この
際、無端ヘルド６０．６１の間の最小間隙をガイドロー
ル７１により約２．２皿に調節した。

引き続いて、樹脂粉体２が溶融状態にある積層体５を、
冷却ブロアー７０により冷却して熱成形用繊維強化樹脂
シート６を製造した。この際、無端ヘル１−６０．６１
の間の間隙をガイドロール７１により約２１Ｗｌに調節
した。この熱成形用繊維強化樹脂シート６は、幅約４５
０　ｍｍ、厚み約２胴であり、フィラメント間に樹脂が
よく含浸し、フィラメントが均一に分散したシートであ
った。

この熱成形用繊維強化樹脂シート６から、幅２０価×長
さ１５０ｍの試験片を切り出し、ＪＩＳ　Ｋ７２０３に
準拠し支点間距離１２０で三点曲げ試験を行い、曲げ強
度を測定した。また、熱成形用繊維強化樹脂シート６か
ら、１号Ａ試験片を切り出し、ＪＩＳ　Ｋ　７１１０に
準拠してアイゾツト衝撃強度を測定した。曲げ強度は８
．６　ｋｇ／ｒＭｆｎ２、アイゾツト衝撃強度は２０ｋ
ｇ　−ｃｍ／ｃｍ２であった。

また、上記の熱成形用繊維強化樹脂シート６を、５Ｋｗ
、１０ＭＨｚの高周波を１５秒付与することにより高周
波電磁誘導加熱を行い、これを口径１２ｃｍ、深さ５　
ｃｍのコツプの形状に真空成形した。

この場合、シート６は上記のコツプの形状に良好に成形
でき、且つガラス繊維の浮きだし等の表面凹凸がなく表
面性の良いものであった。

尤度ガ又 磁性粉体を含有する熱可塑性樹脂粉′体２とし才、ポリ
塩化ビニル樹脂（平均重合度４００、平均粒径１５０μ
ｍ）１００重量部と、ブチル錫マレエート３重量部と、
ステアリルアルコール１重量部と、ポリエチレンワック
ス０．３重量部と、磁性粉体として鉄粉（平均粒径８０
μｍ）２０重量部とをスーパーミキサーで均一に混合し
たものを用いた。

また、磁性粉体を含有しない熱可塑性樹脂シート４とし
て、ポリ塩化ビニル樹脂（平均重合度１０５０）　１０
０重量部と、ブチル錫マレエート３重量部と、ステアリ
ルアルコール１重量部と、ポリエチレンワックス０．３
重量部とからなるポリ塩化ビニル樹脂シート（幅４５０
　ｍｍ、厚さ１ｍｍ）を用いた。

また、シート６の成形に際して５Ｋｗ、１叶セの高周波
を２０秒付与することにより高周波電磁誘導加熱を行っ
た。

それ以外は実施例１と同様に行った。得られたシート６
は、フィラメント間に樹脂がよく含浸し、フィラメント
が均一に分散したシートであり、曲げ強度は１２　、５
　ｋｇ　／　ｍｍ　”　、アイゾツト衝撃強度は３１ｋ
ｇ−ａｍ／ｃｍ”であった。。また、シート６はコツプ
の形状に良好に成形でき、且つガラス繊維の浮きだし等
の表面凹凸がなく表面性の良いものであった。

尖喜性ｌ 磁性粉体を含有する熱可塑性樹脂粉体２として、ポリ塩
化ビニル樹脂（平均重合度８００、平均粒径１５０μｌ
１ｌ）１００重量部と、ブチル錫マレエート３重量部と
、ジオクチルフタレート３重量部と、ポリエチレンワッ
クス０．３重量部と、磁性粉体として鉄粉（平均粒径８
０μｍ）２０重量部とをスーパーミキサーで均一に混合
したものを用いた。

また、磁性粉体を含有しない熱可望性樹脂シート４とし
て、ポリ塩化ビニル樹脂（平均重合度８００、平均粒径
１５０　ａｍ　）１００重量部と、ブチル錫マレニート
３重量部と、ジオクチルフタレート３重量部と、ポリエ
チレンワックス０．３重量部どからなるポリ塩化ビニル
樹脂シート（幅４５０鵬、厚さ１鵬）を用いた。

また、シート６の成形に際して５Ｋｗ、ＩＯＭ）（ｚの
高周波を２０秒付与することにより高周波電磁誘導加熱
を行った。

それ以外は実施例１と同様に行った。得られたシート６
は、フィラメント間に樹脂がよく含浸し、フィラメント
が均一に分散したシートでトロはコンブの形状に良好に
成形でき、且つガラス繊維の浮きだし等の表面凹凸がな
く表面性の良いものであった。

叉１」ロヨ 磁性粉体を含有する熱可塑性樹脂粉体２として、ナイロ
ン１２（平均粒径１８０μｆｆｌ　）　１００重量部と
、磁性粉体としてカーボンブラック（平均粒径３０μｍ
）２０重量部とを均一に混合したものを用いた。

また、磁性粉体を含有しない熱可塑性樹脂シート４とし
て、上記と同しナイロン１２の樹脂シート（幅４５０１
ＩＩＩｆｉ、厚さｉｍ）を用い、加熱炉の熱風温度を約
２００°Ｃとして積層体５を得た。

また、シート６の成形に際して５Ｋｉｍ、１０ＭＨｚの
高周波を２０秒付与することにより高周波電磁誘導加熱
を行った。

それ以外は実施例１と同様に行った。得られたシート６
は、フィラメント間に樹脂がよく含浸し、フィラメント
が均一に分散したシートであり、曲げ強度は１３　、８
　ｋｇ　／　ｍｍ　”　、アイゾツト衝撃強度は３６ｋ
ｇ　−ｃｍ／ｃｍ２であった。また、シート６はコツプ
の形状に良好に成形でき、且つガラス繊維の浮きだし等
の表面凹凸がなく表面性の良いものであった。

ス藷炎五 磁性粉体を含有する熱可塑性樹脂粉体２として、ポリフ
ッ化ビニリデン（平均粒径１！１０　ｕ　ｍ）１００重
量部と、磁性粉体として繊維状アルミニウム（繊維長約
１００μｍ）２０重量部とを均一に混合したものを用い
た。

また、磁性粉体を含有しない熱可塑性樹脂シート４とし
て、上記と同じポリフッ化ビニリデンの樹脂シート（幅
４５０鵬、厚さ１ｍｍ）を用い、加熱炉の熱風温度を約
２２０°Ｃとして積層体５を得た。

また、シート６の成形に際して５Ｋｉｖ、１０ＭＨｚの
高周波を２０秒付与することにより高周波電磁誘導加熱
を行った。

それ以外は実施例１と同様乙こ行った。得られたシート
６は、フィラメント間に樹脂がよく含浸し、フィラメン
トが均一に分散したシートであり、曲げ強度はＩｏ、８
ｋｇ／ｍｍ”　、アイゾソド衝撃強度は２７−・ｃｍ　
／　ｃｍ　２であった。また、シート６はコツプの形状
に良好に成形でき、且つガラス繊維の浮きだし等の表面
凹凸がなく表面性の良いものであった。

且較■土 実施例１において、磁性体を含有する熱可塑性樹脂粉体
２に替えて、磁性粉体（鉄粉）を含有しない熱可塑性樹
脂粉体２を用いた。また、高周波電磁誘導加熱に替えて
、遠赤外線ヒーターによる加熱を行った。それ以外は実
施例１と同様に行った。

この場合、得られたシート６を比較的高温に加熱すると
コツプの形状に良好に成形できたが、シート６はその表
面層が内層より高温に加熱されるため、ガラス繊維の浮
きだしにより表面性が悪くなった。表面性を良くするた
めにシート６の加熱温度を低くすると、コツプの形状に
成形される途中でシート６に裂けが発生し、完全なコツ
プの形状に成形されなかった。

比較桝ｌ 実施例２において、磁性粉体を含有しない熱可塑性樹脂
シート４を全く使用しなかった。それ以外は実施例２と
同様に行った。

この場合、得られたシート６は比較的高温に加熱されて
コツプの形状に良好に成形できたが、ガラス繊維の浮き
だしにより表面性が悪くなった。表面性を良くするため
に高周波電磁誘導加熱の条件を変更してシート６の加熱
温度を低（すると、コツプの形状に成形される途中でシ
ート６に裂けが発生し、完全なコツプの形状に成形され
なかった。

上玉貫１ 実施例２において、高周波電磁誘導加熱に替えて、遠赤
外線ヒーターによる加熱を行った。

それ以外は実施例３と同様に行った。

この場合、得られたシート６を比較的高温に加熱すると
コツプの形状に良好に成形できたが、シート６はその表
面層が内層より高温に加熱されるため、ガラス繊維の浮
きだしにより表面性が悪くなった。表面性を良くするた
めにシート６の加熱温度を低くすると、コンブの形状に
成形される途中でシート６に裂けが発生し、完全なコン
ブの形状に成形されなかった。

比較拠↓ 実施例４において、磁性粉体を含有しない熱可塑性樹脂
シート４を全く使用しなかった。それ以外は実施例４と
同様に行った。

この場合、得られたシート６は比較的高温に加熱されて
コツプの形状に良好に成形できたが、ガラス繊維の浮き
だしにより表面性が悪くなった。表面性を良くするため
に高周波型［誘導加熱の条件を変更してシート６の加熱
温度を低くすると、コツプの形状に成形される途中でシ
ート６に裂けが発生し、完全なコンブの形状に成形され
なかった。

且五貫五 実施例５において、高周波電磁誘導加熱に替えて、遠赤
外線ヒーターによる加熱を行った。

それ以外は実施例４と同様に行った。

この場合、得られたシート６を比較的高温に加熱すると
コンブの形状に良好に成形できたが、シート６はその表
面層が内層より高温に加熱されるため、ガラス繊維の浮
きだしにより表面性が悪くなった。表面性を良くするた
めにシート６の加熱温度を低くすると、コツプの形状に
成形される途中でシート６に裂けが発生し、完全なコツ
プの形状に成形されなかった。

（発明の効果） 上述の通り、本発明の熱成形用繊維強化樹脂シートは、
表面への強化繊維の浮きだしがなく表面状態が良好であ
り、各種製品を得るためのプレス成形用の素材である所
謂スタンパブルシートとして好適に使用され得る。

また、本発明の製造方法によれば、強化繊維がモノフィ
ラメント単位で良好に分散し、且つ強化繊維がモノフィ
ラメント間にまで樹脂が充分に含浸されるため、強化繊
維の補強効果が高く優れた物性を有する熱成形用繊維強
化樹脂シートが得られる。

さらに、本発明の成形方法によれば、熱成形用繊維強化
樹脂シートが短時間に加熱され、表面への強化繊維の浮
きだしがなく表面状態が良好な各種製品を良好な賦形性
で生産性よく得ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の熱成形用繊維強化樹脂シートの製造方
法に用いる装置の一例を示す概略側面図、第２図は本発
明の熱成形用繊維強化樹脂シートの一例を示す概略断面
図、第３図は従来の熱成形用繊維強化樹脂シートの一例
を示す概略断面図である。 １・・・強化繊維束、１”・・・強化繊維、２・・・熱
可塑性樹脂粉体、２“・・・磁性粉体、２ａ・・・樹脂
粉体の流動床、３・・・集積物、４・・・磁性粉体を含
有しない熱可塑性樹脂シート、５・・・積層体、５０・
・・カッターロール、６・・・熟成形用繊維強化樹脂シ
ート、６０、６１・・・上下一対の無端ベルト、８０・
・・冷却手段。 ７０・・・加熱手段、

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、粒子状乃至繊維状の磁性粉体を含有する繊維強化熱
   可塑性樹脂シートの少なくとも片面に、磁性粉体を含有
   しない熱可塑性樹脂シートが積層接着されていることを
   特徴とする熱成形用繊維強化樹脂シート。 ２、多数の連続するモノフィラメントより構成される強
   化繊維束を、磁性粉体を含有し流動化された熱可塑性樹
   脂粉体の中を通過させ、この繊維束のモノフィラメント
   に上記樹脂粉体を付着させ、この樹脂粉体が付着した繊
   維束を所望長さに切断し、これを無端ベルト上に落下さ
   せ集積させながら、この集積物の少なくとも片面に、磁
   性粉体を含有しない熱可塑性樹脂シートを重ね合わせ、
   これを上下一対の無端ベルトで挟持し搬送しながら、加
   熱領域及び冷却領域を通過させることを特徴とする熱成
   形用繊維強化樹脂シートの製造方法。 ３、請求項１記載の熱成形用繊維強化樹脂シートを、高
   周波電磁誘導加熱により加熱し、異形に成形することを
   特徴とする熱成形用繊維強化樹脂シートの成形方法。