JPH0414443A - 制振性樹脂成形品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、船舶、車両、電気製品、機械や構造物の構成
材またはその部品を構成して、振動発生源となる領域で
使用され、これらの振動を減少させ、騒音を低減するこ
とができる振動吸収性能の高い割振性樹脂成形品に関す
る。

〔従来の技術〕

制振性材料には、振動エネルギーを熱エネルギーに変換
して、振動源からの固体伝搬音を制御したり空気伝達音
を遮音する効果がある。

これらの材料は、船舶や自動車のオイルパン、ボディー
廻りのダッシュパネル、フロア−パネルやモーターカバ
ー及びその他の振動発生源となる電子計算機や家電機器
などの固体音や振動を減衰したい分野において広く利用
されている。

さらに、車両、情報機器の構造体の中にも、省エネルギ
ーの観点から軽量化が強く望まれているものがある。

その材料の１つとして、２つの鋼板の中間に粘弾性樹脂
からなる層を挟み込んだ３層構造の複合材料が提案され
制振鋼板として利用されている。

そして、二〇制振鋼板の中間樹脂層としてはポリウレタ
ン（特開昭４７−１９２７７号公報）、ポリエステル（
特開昭５０−１４３８８０号公報、特願昭６２−１８１
６０号公報）、ポリアミド（特開昭５１−７９１４６号
公報、特開昭５６−１５９１６０号公報）、ポリオレフ
ィン（特開昭５９−１５２８４７号公報、特開昭Ｇｏ−
８２３４９最公報）などが知られている。

また、各種の熱可塑性樹脂やゴム状物質に、例えば、炭
酸カルシウム、カーボンブラックや雲母などの充填剤を
添加した材料がある（特開昭６２２５６８４９号公報、
特開昭６３−９０５５０号公報、特開昭６３−９７９９
８号公報、特開昭６３−８９５５３号公報）。

さらに、粘弾性層と弾性層を貼り合せて積層体とした制
振体（特開昭８３−１０７５４９号公報、特開昭６３−
７８９６１号公報）などが提案されている。

しかし、これらの材料は制振性の効果は生じるが、金属
と樹脂または充填剤と樹脂を組合せるために大型の複合
化装置が必要となったり、また樹脂と金属の密着性不良
や充填剤の分散不良により物性の低下や制振性能の悪化
を生じたりすることがある。さらに、割振鋼板や充填剤
を添加する場合には、加工性が悪く且つ密度が大きいた
め、軽量化を必要とする場合には充分満足できるもので
はなかった。

〔発明が解決しようとする課題〕

本発明は系の振動の損失係数を増加させ構造体の振動を
低減することができ、且つ軽量化が図られた熱可塑性樹
脂で構成された制振性の優れた材料を用いて通常の樹脂
の成形加工機等によって加工できる制振性成形品を提供
することを目的とするものである。

〔課題を解決するための手段〕

本発明者らは、上記問題点について鋭意検討した結果、
室温付近でのヤング率が低く、且つ振動の損失係数の高
い樹脂成形品（Ｐ）と室温付近でのヤング率が高く、且
つ振動の損失係数が低い樹脂成形品（Ｑ）とを組合せる
構成の成形品とすることにより、軽量でしかも成形加工
の可能な制振性樹脂成形品が得られることを見い出し、
本発明に至った。

すなわち、本発明は、室温付近でのヤング率が１００〜
１５０　ｋｇ／ｍｍ２の範囲であり、且つ振動の損失係
数が、０．０５以上である熱可塑性樹脂（Ａ）からなる
樹脂成形品（Ｐ）と室温付近でのヤング率が、１５０ｋ
ｇ／ｍｍ２を越え、且つ振動の損失係数が、０．０５未
満である熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる樹脂成形品（Ｑ）
とを組合せた構成であることを特徴とする制振性樹脂成
形品に関する。なお、本発明は、下記の実施の態様をも
包含する。

１、熱可塑性樹脂（Ａ）は、ゴム状重合体に重合体とし
てのガラス転移点が、−３０〜６０℃の範囲である単量
体もしくはそれと共重合可能な不飽和単量体の少なくと
も１種以」二の単量体混合物をグラフト重合させるか、
もしくはさらに引き続き、室温付近でのヤング率が１０
０ｋｇ／ｍｏｐ２以上であり、且つガラス転移点が６０
℃以上であるブレンドすべき相手となる熱可塑性樹脂（
２）と相溶性である重合体となる単量体もしくはそれと
共重合可能な不飽和重合体の少なくとも１種以上の重合
体混合物をグラフト共重合させた共重合体（１）５〜９
５重足％とブレンドすべき相手となる熱可塑性樹脂（２
）５〜９５重世％からなる制振性樹脂成形品。

２、熱可塑性樹脂（Ａ）において、ブレンドすべき相手
となる樹脂（２）が、スチレン系樹脂であり、ブレンド
すべき相手となる樹脂と相溶性である重合体となる単量
体もしくはそれと共重合可能な不飽和単量体の少なくと
も１種以上の単ｆｆｉ体が、芳香族ビニル、シアン化ビ
ニル、アルキルメタクリレート及びアルキルアクリレー
トから選ばれた単量体である制振性樹脂成形品。

３、熱可塑性樹脂（Ｂ）が、スチレン系熱可塑性樹脂も
しくはアクリル系熱可塑性樹脂である制振性樹脂成形品
。

以下、本発明についてさらに詳細に説明する。

本発明の熱可塑性樹脂（Ａ）は、室温付近でのヤング率
が、１００〜１５０　ｋｇ／ｍｍ２の範囲であり、且つ
振動の損失係数が、０．０５以上である熱可塑性樹脂で
ある。

この熱可塑性樹脂（Ａ）を構成する樹脂組成物は、室温
付近で制振性能を発揮するために、ゴム状重合体に、重
合体としてのガラス転移点が＝３０〜６０℃の範囲であ
る重合体をグラフト共重合したグラフト共重合体もしく
はさらにブレンドすべき相手となる樹脂と相溶性である
重合体となる重合体をグラフトしたグラフト共重合体（
１）とヤング率を調整するために、室温付近でのヤング
率が１００ｋｇ／＋＋＋ａ＋２以上であり、且つガラス
転移点が６０℃以上であるブレンドすべき相手となる熱
可塑性樹脂（２）からなる熱可塑性樹脂組成物である。

なお、グラフト共重合体（１）で用いられるゴム状重合
体は、本発明の熱可塑性樹脂（Ａ）からなる樹脂成形品
（Ｐ）の物性の一つである耐衝撃性を改善するためにエ
ラストマーの性質を持つ必要がある。このエラストマー
の性質を示す指標としてガラス転移点（Ｔｇ）があり、
例えば、Ｔｇが一３０℃以下の重合体としては、ジエン
重合体、例えば、ポリブタジェン、スチレン−ブタジェ
ンゴム、ブタジェン−イソプレンゴム、ポリイソプレン
、ポリアルキルアクリレート、ポリＣ４〜Ｃ１２のアル
キルメタクリレート、エチレン−酢酸ビニルコポリマー
、エチレン−プロピレン−ジエンからなるＥＰＤＭ型ゴ
ム、シリコーンゴムなどが挙げられる。

ポリアルキルアクリレートでは、例えば、ポリエチルア
クリレート、ポリブチルアクリレート、ポリエチルへキ
シルアクリレートなどである。

また、ジエン系と同様にアルキルアクリレートにコモノ
マーとしてブタジェン、スチレン、アクリロニトリル、
アルキルメタクリレートなどやその混合物を含有したゴ
ム状重合体でもよい。

さらに、室温付近での振動減衰能を得るために、上記の
ゴム状重合体に、−３０〜６０℃の範囲にガラス転移点
を有する重合体となる単量体をグラフト共重合化する必
要がある。

この場合、ガラス転移点が一３０〜６０℃の範囲からは
ずれると、ガラス転移点が低い場合あるいは高い場合に
おいても制振性能が低下する。このガラス転移点におけ
る振動の損失正接（ｔａｎδ）ピークの高さは、制振性
能の観点から少なくとも０．０５以上、好ましくは０．
０７以上のもの、さらに好ましくは０．１以上である必
要がある。損失正接（ｔａｎδ）のピークが、０．０５
未満であると樹脂成形品（Ｐ）での損失係数が０ｏ０５
未満となり、満足できる制振性能が発揮されない。

一３０〜６０℃の範囲にガラス転移点を有する重合体と
なる単量体は、単一の単量体からなる重合体もしくはそ
れと共重合可能な不飽和単量体の少なくとも１種以上の
重合体の組合せからなる共重合体であっても良い。この
ような重合体を形成する単一の単量体としては、例えば
、ｎ−オクチルメタクリレート、２−エチルへキシルメ
タクリレート、ブチルメタクリレート、ｎ−プロピルメ
タクリレート、ｎ−ステアリルメタクリレート、イソブ
チルメタクリレート、ベンジルメタクリレートなどのメ
タクリレート類、Ｓ−ブチルアクリレート、エチルアク
リレート、イソプロピルアクリレート、メチルアクリレ
ート、シクロへキシルアクリレート等のアクリレート類
が挙げられる。

また、共重合体としてガラス転移点が、上記の一３０〜
６０℃の範囲に入る２元系の単量体の組合せとしては、
メチルメタクリレートとエチルアクリレート、エチルメ
タクリレートとｎ−プロピルアクリレート、ｎ−プロピ
ルメタクリレートとｎ−ブチルアクリレート、シクロへ
キシルメタクリレートとエチルアクリレート、シクロへ
キシルメタクリレートとシクロへキシルアクリレート、
エチルメタクリレートとエチルアクリレート、ブチルメ
タクリレートとメチルアクリレート、ブチルメタクリレ
ートとエチルアクリレート、ブチルメタクリレートとブ
チルアクリレート等の単量体の組合せによって得られる
共重合体が挙げられる。

さらに３元系の共重合体となる単量体の組合せとしては
、スチレンとアクリロニトリルとエチルアクリレート、
スチレンとアクリロニトリルとブチルメタクリレート、
スチレンとメチルメタクリレートとブチルアクリレート
、メチルメタクリレートとブチルメタクリレートとエチ
ルアクリレート等の単量体の組合せによって得られる共
重合体が挙げられる。

これらのグラフト共重合体の分子量としては、５．００
０〜５００，０００の範囲、好ましくは１０．０００〜
３００．０００の範囲である。１０．０００未満である
と樹脂成形品（Ｐ）の制振性能が低く、３００，０００
以上であると樹脂中でのグラフト共重合体の分散が、悪
くなり物性が低下する。ゴム状重合体へのグラフト共重
合化は、例えば、水溶性エマルジョンでのゴムの存在下
に上記単量体をグラフト共重合する方法等によって行わ
れる。

こうして得られたグラフト共重合体（１）を用いて、ブ
レンドすべき相手となる樹脂（２）とブレンドして樹脂
組成物からなる熱可塑性樹脂（Ａ）とする。

その場合の熱可塑性樹脂（Ａ）は、室温付近でのヤング
率が１００〜１５０　ｋｇ／ｍｍ２の範囲であり、且つ
振動の損失係数が、少なくとも０．０５以上となるよう
に、グラフト共重合体（１）の５〜９５重量％とブレン
ドすべき相手となる樹脂（２）を５〜９５重量％の割合
でブレンドした樹脂組成物とする。

グラフト共重合体（１）の割合が、９５重量％を越える
と、振動の損失係数が、０．０５以上となるが、ヤング
率が、１００ｋｇ／ｍ＋ａ２未満となり、割振性能は高
いが、剛性が劣る。また、グラフト共重合体（１）の割
合が、５重量％未満であると、損失係数が０．０５未満
となり、ヤング率が１５０ｋｇ／ｍｍ”を越えることと
なり、剛性は高いが、制振性能が劣る。

なお、ブレンドすべき相手となる樹脂（２）としては、
得られた熱可塑性樹脂（Ａ）の室温付近でのヤング率が
、１００〜１５０　ｋｇ／ｍｍ２の範囲であり、且つ振
動の損失係数が、０．０５以上となるようにするために
、室温付近でのヤング率が、１００ｋｇ／ｍ１１２以上
であり、且つ６０℃以トのガラス転移点をもつ熱可塑性
樹脂が選ばれる。

これらの樹脂の例としては、例えば、ＰＳ樹脂、ＡＳ樹
脂、ＨＩＰＳ樹脂、ＡＢＳ樹脂等のスチレン系樹脂、Ｍ
Ａ樹脂、ＰＰＥ樹脂、ｐｖｃ樹脂、ポリカーボネート樹
脂、ポリカーボネート樹脂とＡＢＳ樹脂のブレンド樹脂
、ＰＰＳ樹脂、ポリオキシメチレン樹脂、ポリオレフィ
ン樹脂、ポリエステル樹脂等が挙げられる。

なお、ヤング率と振動の損失係数は、制振性能を発揮さ
せるために、上記のグラフト共重合体（１）とブレンド
すべき相手となる樹脂（２）とのブレンドの割合を、−
に記の範囲とすることができる。

しかし、上記のブレンドした熱可塑性樹脂（Ａ）におい
て、耐衝撃性が低い場合には、さらに耐衝撃性を向上す
る方法として、グラフト共重合体（１）とブレンドすべ
き相手となる樹脂（２）との相溶性の向」二を図るため
に、上記のグラフト共重合体（１）を得た後、引き続き
、相溶性の高い小合体となる単ｍ体をグラフト共重合し
ても良い。

その組合せとしては、例えば、ブレンドすべき相手とな
る樹脂（２）が、スチレン系樹脂の場合、例えば、ｐｓ
樹脂、ＨＩＰＳ、ＡＳ樹脂、ＡＢＳ樹脂や、ＰＰＥ樹脂
やＰＭＭＡ樹脂となる場合には、単量体は、例えばスチ
レン、α−メチルスチレンなどの芳香族ビニル、アクリ
ロニトリル、メタクリロニトリルなどのシアン化ビニル
、メチルメタクリレート等の組合せからなる単量体を用
い、ポリオキシメチレン樹脂の場合には、単量体は、メ
チルメタクリレート、メチルアクリレート等のメタクリ
レート類やアクリレート類の組合せからなる単量体を用
い、ポリカーボネート樹脂の場合には、フェニルメタク
リレート、シクロへキシルメタクリレート、メチルメタ
クリレート等の組合せからなる単量体を用いることがで
きる。さらにそれらと共重合可能な不飽和生母体の少な
くとも１種以上の単量体の組合せからなる共重合体であ
っても良い。

引き続くゴム状重合体へのグラフト共重合化は、例えば
、同様に水溶性エマルジョンで、上記単量体をグラフト
共重合する方法等によって行われる。

こうして得られたグラフト共重合体（１）は、前記の相
溶性の高い樹脂との組合せによって用いられることによ
り、さらに耐衝撃性が改良される。

本発明のグラフト共重合体（１）とブレンドすべき相手
となる熱可塑性樹脂（２）からなる樹脂組成物（Ａ）を
得る方法は、特に限定されるものではなく、公知の技術
、例えば、ヘンシェルミキサータンブラ−等で粉体、粒
状物を混合し、これを押出機、ニーダ−、ミキサー等で
溶融混合する方法、予め溶融させた樹脂に他の樹脂を逐
次混合していく方法等の各種の方法で利用することがで
きる。

また本発明で用いる樹脂（Ｂ）は、室温付近でのヤング
率が、１５０ｋｇ／ｍｍ２を越え、且つ振動の損失係数
が、０．０５未満である熱可塑性樹脂である。

これらの樹脂の例としては、例えば、Ｐｓ樹脂、ＡＳ樹
脂、ＨＩＰＳ樹脂、ＡＢＳ樹脂等のスチレン系樹脂、Ｍ
Ａ樹脂、ＰＰＥ樹脂、ｐｐｓ樹脂、ＰＶＣ樹脂、ポリオ
レフィン樹脂、ポリエステル樹脂、ＰＭＭＡ樹脂、ポリ
オキシメチレン樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリアミ
ド樹脂、ポリカーボネート樹脂とＡＢＳ樹脂のブレンド
樹脂等があげられる。

室温付近でのヤング率が、１５０ｋｇ／ｍｓ２以下であ
り、且つ振動の損失係数が、０．０５以上であると成形
品の剛性が劣り、構造体部品としての強度が不足する。

すなわち、室温付近でのヤング率、１００〜１５０ｋｇ
／ｍｍ”の範囲であり、且つ振動の損失係数が、０．０
５以上である熱可塑性樹脂（Ａ）からなる樹脂成形品（
Ｐ）と室温付近でのヤング率が、１５０ｋｇ／ｌｌ１ｌ
１２を越え、且つ振動の損失係数が、０．０５未満であ
る熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる樹脂成形品（Ｑ）とを組
合せた構成の成形品とすることによって制振性能の優れ
た樹脂成形品を構成することができる。

また、本発明の樹脂組成物（Ａ）及び（Ｂ）から樹脂成
形品（Ｐ）及び（Ｑ）を得る場合に、染料、顔料、光安
定剤、可塑剤、発泡剤、有機充填剤、無機充填剤、難燃
剤、帯電防止剤などを制振性を損なわない程度に予め混
合しても良い。

これらの樹脂成形品の組合せ方法は、特に限定されるも
のではないが、樹脂成形品（Ｐ）と樹脂成形品（Ｑ）を
２層成形法により貼合せて用いても良い（図１）。

また、箱状の構造体とする場合には、箱状の部品を構成
する際に、樹脂成形品（Ｐ）と樹脂成形品（Ｑ）が部分
的に接触して組み立てられる構成としても良い（図２，
３）。

〔発明の効果〕

本発明のヤング率が低く、且つ損失係数の高い成形品と
ヤング率が高く、且つ損失係数の低い成形品とを組合せ
た構成の成形品は従来にはなかった優れた制振性能を発
揮する樹脂成形品である。

〔実　施　例〕

本発明を下記の実施例で具体的に説明するが、これらは
本発明の範囲を限定しない。

参考例１ニゲラフト共重合体の製造（Ｇ−１）平均粒子
径が０．３μｍのブタジェンゴムラテックス１０００部
（ゴム分換算３５重量％）、乳化剤　不均化ロジン酸カ
リウム１部を重合槽に仕込み、攪はんしながら窒素気流
中で７０　”Ｃに昇温し、ブタジェンゴム３５０部に対
して、ブチルメタクリレート３４０部、エチルアクリレ
ート１０部、クメンハイドロパーオキサイド０．８部、
ｔ−ドデシルメルカプタン０．７部、の混合液とソジウ
ムホルムアルデヒドスルホキシレート１．０部、硫酸第
１鉄（Ｆｅ３Ｏ３−７Ｈ２０）０．１０部、エチレンシ
アミン４酢酸・２ＮａＯ，２部を蒸留水５００部で溶解
した液を、４時間に渡って添加して重合した。添加終了
後、さらに１時間位はんを継続し、重合を終えた。重合
率は、９４％であった。

さらに引き続き、アクリロニトリル９０部、スチレン２
１０部、クメンハイドロパーオキサイド０．８部、ｔ−
ドデシルメルカプタン０．７部、の混合液とソジウムホ
ルムアルデヒドスルホキシレト１．０部、硫酸第１鉄（
ＦｅＳｏ４’　７Ｈ２０）０．１０部、エチレンジアミ
ン４酢酸・２ＮａＯ，２部を蒸留水５００部で溶解した
液を、３時間に渡って添加して重合した。添加終了後、
さらに１時間位はんを継続し、重合を終えた。重合率は
、９８％であった。

生成したグラフト共重合体ラテックスは、希硫酸水溶液
で凝固した後、洗浄、脱水、乾燥して白色粉末のグラフ
ト共重合体を得た。

得られたグラフト共重合体は、Ａｓ樹脂（スタイラック
７６７）と表１に示したように配合し、射出成形機によ
り各試験片を作製した後、各物性を評価した（以下の実
施例および比較例もこれと同様に行った）。なお、以下
の実施例および比較例でブレンドに用いた樹脂の特性は
表９に示した。

また、各表に示した物性は、次の方法によって測定した
。

ガラス転移点： 試験片　寸法［１００ＸＩＯＸ　１　（長さｘ幅×厚み
（ｍｍ））のサンプルを、レオパイブロンＲｈｃｏ　−
２０００（東洋ボールドウィン社製）を用いて、振動周
波数１０１１ｚ、　　２°Ｃ／ｍｆｎの昇温速度の条件
で測定した。この時−３０〜６０℃の範囲で得られた損
失正接（ｔａｎδ）のピークを示す温度をガラス転移点
とした。

損失係数： ■　試験片　寸法〔長さ１００×幅１０×厚み］（ｍｍ
））のサンプルは、複素弾性係数測定装置Ｍ　Ｅ　−３
９３０型（ブリュエル・ケアー社製）を用いて、振動吸
収性能を表す損失係数（η）を測定した。なお、測定温
度は、２３℃で行った。

■　箱状成形品の損失係数はＦＥＴ　（高速フーリエ変
換装置：松貿機器社製）を用いて２３℃で測定した。ヤ
ング率・試験片寸法〔長さ２０×幅４×厚み０．５　（
ｍｍ）　）のサンプルを、熱応力歪測定装置ＴＭＡ　−
Ｓ　５ＬＯＯ（セイコー電子社製）を用いて振動周波数
０．０１１［ｚの条件でヤング率（Ｅ）を測定した。

なお、測定温度は、２３℃で行った。

加熱変形温度： ＡＳＴＭ　Ｄ−６４８に準じて測定した。

アイゾツト衝撃強さ： ＡＳＴＭ　Ｄ−２５６（ノツチ付き　厚みｌ／４”）の
方法に準じて測定した。

機械物性（引張り強度及び伸び）： ＡＳＴＭ　Ｄ−６３８に準じて測定した。

密度： ＪＩＳ　Ｒ７Ｌ１２に準じて測定した。

参考例２ニゲラフト共重合体の製造（Ｇ　−２）参考例
１で用いたブタジェンゴムラテックス１０００部、乳化
剤の不均化ロジン酸カリウム１部を重合槽に仕込み、攪
はんしながら窒素気流中で４０℃に加温した。

次に、ブタジェンゴム３５０部に対して、ブチルメタク
リレート　３４０部、エチルアクリレート１０部、を添
加して、１時間膨潤させた。その後、ｔ−ブチルパーオ
キシ−２−エチルヘキサネート（パーブチル−Ｏ（日本
油脂社製）を２部添加し、１時間位はんした。温度を８
０°Ｃに昇温して、重合を開始した。４時間位はんしな
がら反応を行い、重合時の発熱が無くなった後、１時間
温度を維持してから、重合を終えた。重合率は、９４％
であった。

さらに引き続き、アクリロニトリル９０部、スチレン２
１０部、クメンハイドロパーオキサイド０．８部、ｔ−
ドデシルメルカプタン０．７部の混合液とソジウムホル
ムアルデヒドスルホキシレート１．０部、硫酸第１鉄（
Ｆ　ｅ　Ｓ　Ｏ・７　Ｒ２０）　０．１０部、エチレン
ジアミン４酢酸・２ＮａＯ，２部を蒸留水５００部で溶
解した液を、３時間に渡って添加して重合した。

添加終了後、さらに１時間位はんを継続し、重合を終え
た。重合率は、９７％であった。

生成したグラフト共重合体ラテックスは、希硫酸水溶液
で凝固した後、洗浄、脱水、乾燥して白色粉末のグラフ
ト共重合体を得た。

得られたグラフト共重合体は、参考例１と同様に表１に
示した配合にて試験片を作製し、物性を測定した。

参考例３ニゲラフト共重合体の製造（Ｇ　−３）参考例
１で用いたブタジェンゴムラテックス１０００部、乳化
剤の不均化ロジン酸カリウム１部を重合槽に仕込み、攪
はんしながら窒素気流中で７０℃に昇温し、参考例１と
同様にしてブタジェンゴム３５０部に対して、ブチルメ
タクリレート３２０部、ブチルアクリレート３０部、ア
クリロニトリル９０部、スチレン２１０部、クメンハイ
ドロパーオキサイド１．６部、ｔ−ドデシルメルカプタ
ン１．４部の混合液とソジウムホルムアルデヒドスルホ
キシレート２．０部、硫酸第１鉄（ＦｅＳＯ・７Ｈ２０
）０．２０部、エチレンジアミン４酢酸・２Ｎａ０．４
部を蒸留水５００部で溶解した液を７時間に渡って添加
して重合した。

添加終了後、さらに１時間攪はんを継続し、重合を終え
た。重合率は、９８％であった。

生成したグラフト共重合体ラテックスは、希硫酸水溶液
で凝固した後、洗浄、脱水、乾燥して白色粉末のグラフ
ト共重合体を得た。

得られたグラフト共重合体は、参考例１と同様に表１に
示した配合にて試験片を作製し、各物性を測定した。

参考例４ニゲラフト共重合体の製造（Ｇ−４）初期の単
量体の割合をブチルメタクリレート３００部、ブチルア
クリレート５０部とした以外は参考例１と同様な操作を
行い、グラフト共重合体（Ｇ　−４）を得た。最初の１
段の重合率は、９４％であった。引き続く２段の重合率
は、９８％であった。得られたグラフト共重合体は、参
考例１と同様に表１に示した配合にて試験片を作製し、
各物性を測定した。

参考例５ニゲラフト共重合体の製造（Ｇ−５）単量体の
仕込み割合を、ブチルメタクリレート３００部、ブチル
アクリレート５０部とした。さらに引き続き、メチルメ
タクリレート２９０部、メチルアクリレート１０部とし
た以外は参考例１と同様な操作を行い、グラフト共重合
体（Ｇ　−５）を得た。

最初の１段の重合率は、９８％であった。引き続く２段
の重合率は、９８％であった。得られたグラフト共重合
体は、表１で示した配合で、ポリオキシメチレン樹脂（
テナック３０１０　（旭化成社製））と配合し、試験片
を作製し、各物性を測定した。

参考例６：ニゲラフト共合体の製造（Ｇ　−６）単量体
の仕込み割合をブチルメタクリレート３００部、ブチル
アクリレート５０部とし、さらに弓き続きメチルメタク
リレート９０部、フェニルメタクリレート２００部、メ
チルアクリレート１０部とした以外は参考例１と同様な
操作を行い、グラフト共重合体（Ｇ　−６）を得た。最
初の１段の重合率は、９８％であった。引き続く２段の
重合率は、９５％であった。得られたグラフト共重合体
は、表１で示した配合比で、ポリカーボネート樹脂（重
量平均分子ｆｆｌ　２．５ＸｌＯ’　）と配合し、試験
片を作製し、各物性を測定した。

参考例７：ニゲラフト共合体（Ｇ−３）とＡＢＳ樹脂と
のブレンド物 グラフト共重合体（Ｇ　−３）を、表１で示した配合比
で、ＡＢＳ樹脂（スタイラック２００（旭化成社製））
と配合し、試験片を作製し、各物性を測定した。

参考例８ニゲラフト共重合体（Ｇ　−６）とＰＭＭＡ樹
脂とのブレンド物 グラフト共重合体（Ｇ　−３）を、表１で示した配合比
で、ＰＭＭＡ樹脂（デルペット８ＯＮ（旭化成社製））
と配合し、試験片を作製し、各物性を測定した。

実施例　１ 表３のカラムで示した樹脂（Ｂ）を射出成形機にてＡＳ
ＴＭ　Ｄ−６３８に準じたダンベル状試験成形品（Ｑ）
〔長さ１５０×幅１０Ｘ厚み０．５　（ａｍ）　）を作
製した。この試験片を用いて、次に表１で示した樹脂（
１）と樹脂（２）をあらかじめブレンドした樹脂組成物
（Ａ）を用いて２層成形を行い、合計の厚みが１ｍｍと
なる樹脂成形品（Ｐ）と樹脂成形品（Ｑ）との構成から
なる樹脂成形品（図１）とした。

この成形品を用いて各物性の測定を行った。その結果を
表３に示した。

実施例　２〜８ 表３のカラムで示した樹脂（Ａ）及び（Ｂ）を用いて、
射出成形機にて実施例１と同様な樹脂成形品を作製した
。この成形品を用いて、実施例１と同様にして、各物性
を測定した。その結果を表３に示した。

実施例　９ 表５のカラムで示した樹脂（Ａ）及び（Ｂ）それぞれを
用いて、箱型の成形品（Ｐ）及び（Ｑ）を作製し、それ
ぞれを組合せて図２で示したように箱型の構造体を作製
した。

加振機にて４３５Ｈｚの振動を箱状の樹脂成形品（Ｐ）
の８点に与えた。樹脂成形品（Ｑ）のＲ点に加速度ピッ
クアップを取り付けて振動の損失係数を測定した。

その結果は、表３に示した。

振動の損失係数は、ＦＥＴ　（高速フーリエ変換装置）
（松貿機器社製）を用いて、２３°Ｃにて測定した。

実施例　１０〜１６ 表５のカラムで示した樹脂（Ａ）及び樹脂（Ｂ）を用い
た以外は、実施例９と同様に成形し、振動の損失係数を
測定した。

その結果は、表５に示した。

実施例　１７〜１８ 表７のカラムで示した樹脂（Ａ）及び（Ｂ）それぞれを
用いて、電気掃除機用の成形品（Ｐ）及び（Ｑ）を作製
し、それを組合せて図３で示したような構成の構造体を
作製した。

実施例９と同様にして振動の損失係数を測定した。その
結果は、表７に示した。

比較参考例　１〜４ 表２のカラムで示した樹脂（１）と樹脂（２）をブレン
ドした樹脂組成物からなる成形品を参考例１と同様にし
て測定した。その結果は、表２に示した。

比較例　１〜４ 表４のカラムで示した樹脂（Ａ）及び樹脂（Ｂ）を用い
た以外は、実施例１と同様に測定した。その結果は、表
４に示した。

比較例　５〜８ 表６のカラムで示した樹脂（Ａ）及び樹脂（Ｂ）を用い
た以外は、実施例９と同様に成形し、振動の損失係数を
測定した。その結果は、表６に示した。

比較例　９〜１０ 表７のカラムで示した樹脂（Ａ）及び樹脂（Ｂ）それぞ
れを用いて、電気掃除機用の成形品（Ｐ）及び（Ｑ）を
作製し、それを組合せて図３で示したような構成の構造
体を作製した。

実施例９と同様にして振動の損失係数を測定した。その
結果は、表８に示した。

（以下余白） 表 箱状成形品 ※ ＦＥＴで測定 （以下余白） 表 箱状成形品 表 掃除機用成形品 ※ ＦＥＴで測定

【図面の簡単な説明】

第１図は実施例１の２層成形品の斜視図であり、第２図
は実施例９の箱状成形品の斜視図であり、第３図は実施
例１７．１８の掃除機用成形品の斜視図である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、室温付近でのヤング率が１００〜１５０ｋｇ／ｍｍ
   ＾２の範囲であり、且つ振動の損失係数が少なくとも０
   ．０５以上である熱可塑性樹脂（Ａ）からなる樹脂成形
   品（Ｐ）と室温付近でのヤング率が１５０ｋｇ／ｍｍ＾
   ２を越え、且つ振動の損失係数が０．０５未満である熱
   可塑性樹脂（Ｂ）からなる樹脂成形品（Ｑ）とを組合せ
   た構成であることを特徴とする制振性樹脂成形品。 ２、熱可塑性樹脂（Ａ）がゴム状重合体に、重合体とし
   てのガラス転移点が−３０〜６０℃の範囲である単量体
   もしくはそれと共重合可能な不飽和単量体の少なくとも
   １種以上の単量体混合物をグラフト重合させるか、もし
   くはさらに引き続き、室温付近でのヤング率が１００ｋ
   ｇ／ｍｍ＾２以上であり、且つガラス転移点が６０℃以
   上であるブレンドすべき相手となる熱可塑性樹脂（２）
   と相溶性である重合体となる単量体もしくはそれと共重
   合可能な不飽和単量体の少なくとも１種以上の単量体混
   合物をグラフト共重合させた共重合体（１）５〜９５重
   量％とブレンドすべき相手となる熱可塑性樹脂（２）５
   〜９５重量％からなる熱可塑性樹脂組成物である請求項
   １記載の制振性樹脂成形品。 ３、請求項２において、熱可塑性樹脂（Ａ）に於けるブ
   レンドすべき相手となる樹脂（２）が、スチレン系樹脂
   であり、ブレンドすべき相手となる樹脂と相溶性である
   重合体となる単量体もしくはそれと共重合可能な不飽和
   単量体の少なくとも１種以上の単量体が、芳香族ビニル
   、シアン化ビニル、アルキルメタクリレート及びアルキ
   ルアクリレートから選ばれた単量体である請求項２記載
   の制振性樹脂成形品。 ４、熱可塑性樹脂（Ｂ）が、スチレン系熱可塑性樹脂も
   しくはアクリル系熱可塑性樹脂である請求項１記載の制
   振性樹脂成形品。