JPH041468Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH041468Y2 JPH041468Y2 JP3512885U JP3512885U JPH041468Y2 JP H041468 Y2 JPH041468 Y2 JP H041468Y2 JP 3512885 U JP3512885 U JP 3512885U JP 3512885 U JP3512885 U JP 3512885U JP H041468 Y2 JPH041468 Y2 JP H041468Y2
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- Japan
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- sheath
- thermocouple
- boron nitride
- magnesia
- insulating material
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- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 27
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 claims description 14
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Landscapes
- Measuring Temperature Or Quantity Of Heat (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この考案は、熱電対素線を金属製のシースで覆
い、このシースと熱電対素線との間に絶縁材を充
填したシース型熱電対に関する。
い、このシースと熱電対素線との間に絶縁材を充
填したシース型熱電対に関する。
第２図で示すように、従来の一般的なシース型
熱電対は、熱電対素線２と３にそれぞれアルメル
線とクロメル線が、絶縁材４にマグネシア（酸化
マグネシウム）が、またシース１にステンレス管
が使用されていた。このシース型熱電対で温度を
測定するときは、第３図で示すように、シース１
の端部から引き出された熱電対素線２と３の端部
を接合して測温接点５を設け、これを測温個所に
設置する。そして熱電対素線２，３の他端側を冷
接点６，７とし、この間の電位差を測定し、この
測定値と冷接点６，７の温度とから前記測温接点
５の温度を求める。
熱電対は、熱電対素線２と３にそれぞれアルメル
線とクロメル線が、絶縁材４にマグネシア（酸化
マグネシウム）が、またシース１にステンレス管
が使用されていた。このシース型熱電対で温度を
測定するときは、第３図で示すように、シース１
の端部から引き出された熱電対素線２と３の端部
を接合して測温接点５を設け、これを測温個所に
設置する。そして熱電対素線２，３の他端側を冷
接点６，７とし、この間の電位差を測定し、この
測定値と冷接点６，７の温度とから前記測温接点
５の温度を求める。
一般に絶縁材４は、温度が高くなると絶縁性が
低下する性質を持つており、温度が100℃上昇す
ると、通常の絶縁材では絶縁抵抗が10-1〜10-2程
度低下する。このため、高温下での温度測定で
は、絶縁材４の絶縁抵抗が大幅に低下し、熱電対
素線２と３の間及びこれら熱電対素線２，３とシ
ース１との間に、その間の電位差に応じた電流が
流れる。これに伴い前記熱電対素線２と３の間の
電位差が変化する。すると、冷接点６と７の間で
は測温接点５との温度差に対応した電位差が示さ
れなくなり、測定結果に誤差を生じる。
低下する性質を持つており、温度が100℃上昇す
ると、通常の絶縁材では絶縁抵抗が10-1〜10-2程
度低下する。このため、高温下での温度測定で
は、絶縁材４の絶縁抵抗が大幅に低下し、熱電対
素線２と３の間及びこれら熱電対素線２，３とシ
ース１との間に、その間の電位差に応じた電流が
流れる。これに伴い前記熱電対素線２と３の間の
電位差が変化する。すると、冷接点６と７の間で
は測温接点５との温度差に対応した電位差が示さ
れなくなり、測定結果に誤差を生じる。
こうしたことから、熱電対素線２，３及びシー
ス１の間には、できる限り絶縁抵抗の高い絶縁材
４を充填することが必要とされ、前記マグネシア
に代わり、窒化ボロン等の使用が試みられてい
る。
ス１の間には、できる限り絶縁抵抗の高い絶縁材
４を充填することが必要とされ、前記マグネシア
に代わり、窒化ボロン等の使用が試みられてい
る。
ところが、この窒化ボロンは、鱗片状の結晶体
からなつており、粉末状のマグネシアに比べて流
動性が悪い。
からなつており、粉末状のマグネシアに比べて流
動性が悪い。
一般にこの種のシース型熱電対は、第２図で示
すような構造のものを、ダイス引きやスエージン
グといつた方法で長手方向に延伸し、所定の線径
に調整する手段がとられる。しかし、流動性の悪
い窒化ボロンの場合は、延伸に伴うシース１の径
の変化に対応することが困難である。このため、
延伸して作られるシース型熱電対につていは、絶
縁材４として粉末状のマグネシアを使用する一
方、熱電対素線２，３の線径をできるだけ太くす
ることにより、絶縁材４に対する電気抵抗を相対
的に低くするという測定誤差低減の対策とられて
きた。
すような構造のものを、ダイス引きやスエージン
グといつた方法で長手方向に延伸し、所定の線径
に調整する手段がとられる。しかし、流動性の悪
い窒化ボロンの場合は、延伸に伴うシース１の径
の変化に対応することが困難である。このため、
延伸して作られるシース型熱電対につていは、絶
縁材４として粉末状のマグネシアを使用する一
方、熱電対素線２，３の線径をできるだけ太くす
ることにより、絶縁材４に対する電気抵抗を相対
的に低くするという測定誤差低減の対策とられて
きた。
この考案は、従来のシース型熱電対における前
記の問題点を解消すべくなされたもので、熱電対
素線の間及びこれらとシースとの間に、高い絶縁
抵抗が得られ、しかも延伸による線径の変化にも
充分対応できるシース型熱電対を提供することを
目的とするものである。
記の問題点を解消すべくなされたもので、熱電対
素線の間及びこれらとシースとの間に、高い絶縁
抵抗が得られ、しかも延伸による線径の変化にも
充分対応できるシース型熱電対を提供することを
目的とするものである。
以下、この考案の構成を図面に基づき説明する
と、この考案によるシース型熱電対は、熱電対素
線１２，１３のまわりを窒化ボロン１５で覆い、
この窒化ボロン１５とシース１１の間にマグネシ
ア１４を充填したものである。
と、この考案によるシース型熱電対は、熱電対素
線１２，１３のまわりを窒化ボロン１５で覆い、
この窒化ボロン１５とシース１１の間にマグネシ
ア１４を充填したものである。
既に述べた通り、窒化ボロン１５は、流動性が
悪く、延伸に伴うシース１１の径の変化に対応し
難い。これに対してマグネシア１４は、流動性が
良く、シース１１の径の変化に比較的対応しやす
い。しかし、これを前記のように２層に配した場
合、シース１１の線径の変化に伴い、これら各層
の絶縁物が相互にどのように変動するかについて
は容易に予測できない。
悪く、延伸に伴うシース１１の径の変化に対応し
難い。これに対してマグネシア１４は、流動性が
良く、シース１１の径の変化に比較的対応しやす
い。しかし、これを前記のように２層に配した場
合、シース１１の線径の変化に伴い、これら各層
の絶縁物が相互にどのように変動するかについて
は容易に予測できない。
本件考案者はこの点について検討した結果、延
伸に伴うシース１１の径の減少を、絶縁材の外層
を構成するマグネシア１４が吸収すると共に、こ
のマグネシア１４を介して窒化ボロン１５へ作用
する圧力が、シース１１の中心へ向けて概ね万遍
なく均等に分散されて働く。この結果、窒化ボロ
ン１５のシース１１径の変化に伴う長手方向への
移動が、それのみを充填した場合に比べてスムー
ズに行われ、これによつて、相当大幅な減径にも
対応できることが分かつた。
伸に伴うシース１１の径の減少を、絶縁材の外層
を構成するマグネシア１４が吸収すると共に、こ
のマグネシア１４を介して窒化ボロン１５へ作用
する圧力が、シース１１の中心へ向けて概ね万遍
なく均等に分散されて働く。この結果、窒化ボロ
ン１５のシース１１径の変化に伴う長手方向への
移動が、それのみを充填した場合に比べてスムー
ズに行われ、これによつて、相当大幅な減径にも
対応できることが分かつた。
そしてこの場合、マグネシア１４に比べて絶縁
抵抗が高い窒化ボロン１５で熱電対素線１２と１
３が覆われているため、この間の絶縁抵抗がマグ
ネシア１４のみを充填した場合に比べて高くな
る。また、これら熱電対素線１２，１３とシース
１１の間にも前記窒化ボロン１５が介在されるた
め、この間の絶縁抵抗もマグネシア１４のみを充
電した場合に比べて高くなる。
抵抗が高い窒化ボロン１５で熱電対素線１２と１
３が覆われているため、この間の絶縁抵抗がマグ
ネシア１４のみを充填した場合に比べて高くな
る。また、これら熱電対素線１２，１３とシース
１１の間にも前記窒化ボロン１５が介在されるた
め、この間の絶縁抵抗もマグネシア１４のみを充
電した場合に比べて高くなる。
以上説明した通り、この考案によれば、延伸に
伴うシース径の大幅な変化にも対応することがで
きる。これと同様に、熱電対素線１２と１３及び
これら熱電対素線１２，１３とシース１１との間
の絶縁抵抗を高く維持できる結果、測定誤差を低
減することができるようになる。
伴うシース径の大幅な変化にも対応することがで
きる。これと同様に、熱電対素線１２と１３及び
これら熱電対素線１２，１３とシース１１との間
の絶縁抵抗を高く維持できる結果、測定誤差を低
減することができるようになる。
第１図はこの考案の実施例を示すシース型熱電
対の一部半断面斜視図、第２図はシース型熱電対
の従来例を示す一部半断面斜視図、第３図は同シ
ース型熱電対の使用状態を示す略示断面図であ
る。 １１……シース、１２，１３……熱電対素線、
１４……マグネシア、１５……窒化ボロン。
対の一部半断面斜視図、第２図はシース型熱電対
の従来例を示す一部半断面斜視図、第３図は同シ
ース型熱電対の使用状態を示す略示断面図であ
る。 １１……シース、１２，１３……熱電対素線、
１４……マグネシア、１５……窒化ボロン。
Claims (1)
- 絶縁材を充填したシースの中に、互いに異なる
種類の金属製の熱電対素線を収納したシース型熱
電対において、熱電対素線のまわりを窒化ボロン
で覆い、この窒化ボロンとシースとの間にマグネ
シアを充填してなることを特徴とするシース型熱
電対。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3512885U JPH041468Y2 (ja) | 1985-03-12 | 1985-03-12 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3512885U JPH041468Y2 (ja) | 1985-03-12 | 1985-03-12 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61152942U JPS61152942U (ja) | 1986-09-22 |
| JPH041468Y2 true JPH041468Y2 (ja) | 1992-01-20 |
Family
ID=30539124
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3512885U Expired JPH041468Y2 (ja) | 1985-03-12 | 1985-03-12 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH041468Y2 (ja) |
-
1985
- 1985-03-12 JP JP3512885U patent/JPH041468Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61152942U (ja) | 1986-09-22 |
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