JPH04166222A - 横型二軸混練機 - Google Patents
横型二軸混練機Info
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- JPH04166222A JPH04166222A JP2294946A JP29494690A JPH04166222A JP H04166222 A JPH04166222 A JP H04166222A JP 2294946 A JP2294946 A JP 2294946A JP 29494690 A JP29494690 A JP 29494690A JP H04166222 A JPH04166222 A JP H04166222A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- blade
- tip
- rotor blade
- rubber
- rotor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29B—PREPARATION OR PRETREATMENT OF THE MATERIAL TO BE SHAPED; MAKING GRANULES OR PREFORMS; RECOVERY OF PLASTICS OR OTHER CONSTITUENTS OF WASTE MATERIAL CONTAINING PLASTICS
- B29B7/00—Mixing; Kneading
- B29B7/02—Mixing; Kneading non-continuous, with mechanical mixing or kneading devices, i.e. batch type
- B29B7/06—Mixing; Kneading non-continuous, with mechanical mixing or kneading devices, i.e. batch type with movable mixing or kneading devices
- B29B7/10—Mixing; Kneading non-continuous, with mechanical mixing or kneading devices, i.e. batch type with movable mixing or kneading devices rotary
- B29B7/18—Mixing; Kneading non-continuous, with mechanical mixing or kneading devices, i.e. batch type with movable mixing or kneading devices rotary with more than one shaft
- B29B7/183—Mixing; Kneading non-continuous, with mechanical mixing or kneading devices, i.e. batch type with movable mixing or kneading devices rotary with more than one shaft having a casing closely surrounding the rotors, e.g. of Banbury type
- B29B7/186—Rotors therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29B—PREPARATION OR PRETREATMENT OF THE MATERIAL TO BE SHAPED; MAKING GRANULES OR PREFORMS; RECOVERY OF PLASTICS OR OTHER CONSTITUENTS OF WASTE MATERIAL CONTAINING PLASTICS
- B29B7/00—Mixing; Kneading
- B29B7/02—Mixing; Kneading non-continuous, with mechanical mixing or kneading devices, i.e. batch type
- B29B7/06—Mixing; Kneading non-continuous, with mechanical mixing or kneading devices, i.e. batch type with movable mixing or kneading devices
- B29B7/10—Mixing; Kneading non-continuous, with mechanical mixing or kneading devices, i.e. batch type with movable mixing or kneading devices rotary
- B29B7/18—Mixing; Kneading non-continuous, with mechanical mixing or kneading devices, i.e. batch type with movable mixing or kneading devices rotary with more than one shaft
- B29B7/183—Mixing; Kneading non-continuous, with mechanical mixing or kneading devices, i.e. batch type with movable mixing or kneading devices rotary with more than one shaft having a casing closely surrounding the rotors, e.g. of Banbury type
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29B—PREPARATION OR PRETREATMENT OF THE MATERIAL TO BE SHAPED; MAKING GRANULES OR PREFORMS; RECOVERY OF PLASTICS OR OTHER CONSTITUENTS OF WASTE MATERIAL CONTAINING PLASTICS
- B29B7/00—Mixing; Kneading
- B29B7/74—Mixing; Kneading using other mixers or combinations of mixers, e.g. of dissimilar mixers ; Plant
- B29B7/7476—Systems, i.e. flow charts or diagrams; Plants
- B29B7/7495—Systems, i.e. flow charts or diagrams; Plants for mixing rubber
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Mixers Of The Rotary Stirring Type (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、ゴムの混練等に使用する横型二軸混練機、
特にロータ羽根の断面形状に特徴がある横型二軸混練機
に関するものである。
特にロータ羽根の断面形状に特徴がある横型二軸混練機
に関するものである。
〔従来の技術］
従来、ゴムの混練、コンバンドの添加等の操作にはイン
テンシブミキサー（バンバリー型）や、羽根の断面形状
が凸レンズ状又はおむすび状であるロータを設けた横型
二軸密閉型のニーダ−が使用されている。
テンシブミキサー（バンバリー型）や、羽根の断面形状
が凸レンズ状又はおむすび状であるロータを設けた横型
二軸密閉型のニーダ−が使用されている。
そして、ロータ羽根によるゴムの混練作用についてはゴ
ム混練機の中で代表的な前記バンバリーミキサ−を中心
として確認されているが、ロータ羽根によるゴムの混練
作用にロータ羽根の断面形状、寸法等、ロータ羽根の断
面形状の各要因（チップクリアランス、ランド幅、先端
前方の食込み角等）がどのように関わるかは明らかにな
っていなかった。
ム混練機の中で代表的な前記バンバリーミキサ−を中心
として確認されているが、ロータ羽根によるゴムの混練
作用にロータ羽根の断面形状、寸法等、ロータ羽根の断
面形状の各要因（チップクリアランス、ランド幅、先端
前方の食込み角等）がどのように関わるかは明らかにな
っていなかった。
また、ロータ羽根の断面形状が変わると２木のロータに
挟まれたラム下とブリッジ上の領域でのゴムの混練挙動
がどのように変化するかという観点からの検討はほとん
どなされておらず、このような装置断面の二次元的な混
練挙動よりも、装置全体にわたる三次元的な混練挙動に
ついて検討されてきた。これは、一つの羽根形状でも回
転軸方向に捩じれており、しかも、密閉混合機の二本の
ロータは１：１．２前後の回転比で運転されているため
に位相差が回転と共に変化するので、ラム下とブリッジ
上の領域での混練挙動は一回転毎に異なり非常に複雑に
なっていることによる。
挟まれたラム下とブリッジ上の領域でのゴムの混練挙動
がどのように変化するかという観点からの検討はほとん
どなされておらず、このような装置断面の二次元的な混
練挙動よりも、装置全体にわたる三次元的な混練挙動に
ついて検討されてきた。これは、一つの羽根形状でも回
転軸方向に捩じれており、しかも、密閉混合機の二本の
ロータは１：１．２前後の回転比で運転されているため
に位相差が回転と共に変化するので、ラム下とブリッジ
上の領域での混練挙動は一回転毎に異なり非常に複雑に
なっていることによる。
従来、バンバリーミキサ−に代表される横型二軸密閉型
のニーダーでは、第１０図に示すような位相差になるの
はロータ羽根の１回転当たり１回しかなく、内容物のロ
ータ間受渡し回数が少ない。
のニーダーでは、第１０図に示すような位相差になるの
はロータ羽根の１回転当たり１回しかなく、内容物のロ
ータ間受渡し回数が少ない。
また、第１２図に示すような羽根の断面形状であり、ロ
ータ羽根先端後方の掻取り角が小さくてロータ羽根先端
後方の混合室内周壁面との間隔が狭いため、ロータ羽根
先端の後方で内容物の剥がれに有効な大きい負圧が発生
ずるにもかかわらず、内容物の移動・混合空間部が小さ
いから、実際には混合室内周壁面から付着内容物が剥が
れ難く、混合性が非常に悪い。従って、混合が遅くて性
能が悪いという不都合を免れなかった。
ータ羽根先端後方の掻取り角が小さくてロータ羽根先端
後方の混合室内周壁面との間隔が狭いため、ロータ羽根
先端の後方で内容物の剥がれに有効な大きい負圧が発生
ずるにもかかわらず、内容物の移動・混合空間部が小さ
いから、実際には混合室内周壁面から付着内容物が剥が
れ難く、混合性が非常に悪い。従って、混合が遅くて性
能が悪いという不都合を免れなかった。
また、ロータ羽根の断面形状をレンズ状とした横型二軸
密閉型のニーダ−では、第１０図に示すような位相差に
なるのはロータ羽根の１回転当たり１回しかなく、内容
物のロータ間受渡し回数が少ない。また、第１１図に示
すようにロータ羽根の後側縁が凸形状であり、ロータ羽
根先端後方の掻取り角が大きくてロータ羽根先端後方の
混合室内周壁面との間隔が広いため、ロータ羽根先端後
方に発生する負圧は小さく、しかも、前記おむすび状断
面形状のロータ羽根はどではないにしても内容物の移動
・混合空間部は大きくないから、混合が非常に悪い。従
って、混合が遅くて性能が悪いという不都合を免れなか
った。
密閉型のニーダ−では、第１０図に示すような位相差に
なるのはロータ羽根の１回転当たり１回しかなく、内容
物のロータ間受渡し回数が少ない。また、第１１図に示
すようにロータ羽根の後側縁が凸形状であり、ロータ羽
根先端後方の掻取り角が大きくてロータ羽根先端後方の
混合室内周壁面との間隔が広いため、ロータ羽根先端後
方に発生する負圧は小さく、しかも、前記おむすび状断
面形状のロータ羽根はどではないにしても内容物の移動
・混合空間部は大きくないから、混合が非常に悪い。従
って、混合が遅くて性能が悪いという不都合を免れなか
った。
この発明者等は、高粘度掻取り系撹拌において、高粘度
流体を描き取る場合、掻取り羽根先端の前後で発生ずる
圧力分布を槽内の周壁面における法線応力分布の測定に
より求めた結果、第８図に示すように掻取り羽根先端前
方で正圧（正の法線応力）が発生し、後方で負圧（負の
法線応力）が発生し、掻取り羽根先端後方の掻取り角δ
が小さくなるほど負圧は大きくなること、及び、掻取り
羽根の消費動力は掻取り羽根先端後方の掻取り角δに非
常に大きく影響され、掻取り角４５°で最小値となるこ
とを見出した。このような知見から、ゴム混練機におい
て、第９図に示すようにロータ羽根先端前方の食込み角
Ｔと後方の掻取り角δにより混合室内の周壁面圧力がか
なり消費動力や混合に対して影響するものであり、ロー
タ羽根先端前方の食込み角γが小さくなれば大きな正圧
が発生し、一方、ロータ羽根先端後方の掻取り角δが小
さくなれば大きな負圧が発生すると考えた。また、ロー
タ羽根先端の前後でこれだけ大きな圧力差が発生するた
め、ロータ羽根先端が回転し７てラム下とブリッジ上の
領域に達した時、この領域で発生する圧力は二つのロー
タ羽根先端の相対的な位置（位相差）によりかなり変化
すると考えた。
流体を描き取る場合、掻取り羽根先端の前後で発生ずる
圧力分布を槽内の周壁面における法線応力分布の測定に
より求めた結果、第８図に示すように掻取り羽根先端前
方で正圧（正の法線応力）が発生し、後方で負圧（負の
法線応力）が発生し、掻取り羽根先端後方の掻取り角δ
が小さくなるほど負圧は大きくなること、及び、掻取り
羽根の消費動力は掻取り羽根先端後方の掻取り角δに非
常に大きく影響され、掻取り角４５°で最小値となるこ
とを見出した。このような知見から、ゴム混練機におい
て、第９図に示すようにロータ羽根先端前方の食込み角
Ｔと後方の掻取り角δにより混合室内の周壁面圧力がか
なり消費動力や混合に対して影響するものであり、ロー
タ羽根先端前方の食込み角γが小さくなれば大きな正圧
が発生し、一方、ロータ羽根先端後方の掻取り角δが小
さくなれば大きな負圧が発生すると考えた。また、ロー
タ羽根先端の前後でこれだけ大きな圧力差が発生するた
め、ロータ羽根先端が回転し７てラム下とブリッジ上の
領域に達した時、この領域で発生する圧力は二つのロー
タ羽根先端の相対的な位置（位相差）によりかなり変化
すると考えた。
そして、ロータ羽根先端の相対的な位置が常に一定にな
るように２本のロータ羽根を等速で互いに逆方向に回転
させて、ロータ羽根の断面形状がゴムの混練に及ぼす影
響を検討し、ロータ羽根の改良を図ったものである。
るように２本のロータ羽根を等速で互いに逆方向に回転
させて、ロータ羽根の断面形状がゴムの混練に及ぼす影
響を検討し、ロータ羽根の改良を図ったものである。
即ち、この発明は前記課題を解決するためになしたもの
で、ロータ羽根後方での内容物の剥がれ及び混合を良好
ならしめると共に、２本のロータに挟まれたラム下とブ
リッジ上の領域を通して内容物のロータ羽根間受渡しが
良好に行える横型二軸混練機を提供することを目的とす
る。
で、ロータ羽根後方での内容物の剥がれ及び混合を良好
ならしめると共に、２本のロータに挟まれたラム下とブ
リッジ上の領域を通して内容物のロータ羽根間受渡しが
良好に行える横型二軸混練機を提供することを目的とす
る。
この発明は、２つの混合室を並設し、これらの混合室間
をラム下とブリッジ上の領域を介して接続すると共に、
前記２つの混合室内に夫々複数枚のロータ羽根を装着し
たロータを互いに平行、かつ、回転可能に配置し、これ
らのロータを互いに逆方向に回転させて混合室間で内容
物の受渡しを行うようにした横型二軸混練機において、
ロータ羽根先端後方の掻取り角δを前方の食込み角Ｔよ
り大きくしたことを特徴としており、かかる構成によっ
て前記目的を達成するものである。
をラム下とブリッジ上の領域を介して接続すると共に、
前記２つの混合室内に夫々複数枚のロータ羽根を装着し
たロータを互いに平行、かつ、回転可能に配置し、これ
らのロータを互いに逆方向に回転させて混合室間で内容
物の受渡しを行うようにした横型二軸混練機において、
ロータ羽根先端後方の掻取り角δを前方の食込み角Ｔよ
り大きくしたことを特徴としており、かかる構成によっ
て前記目的を達成するものである。
以下、この発明の一実施例を第１図〜第５図に沿って説
明する。
明する。
第１図（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）はロータ１に装
着したロータ羽根の異なる断面形状を示す。
着したロータ羽根の異なる断面形状を示す。
第１図（Ａ）に示すロータ羽根ＩＡは、羽根形状が回転
中心０に対して点対称となるように回転中心０を挟んで
互いに反対側に延在して形成されており、直径９２ｍｍ
、厚さ１９．５ｓ＋ｍとなっている。
中心０に対して点対称となるように回転中心０を挟んで
互いに反対側に延在して形成されており、直径９２ｍｍ
、厚さ１９．５ｓ＋ｍとなっている。
また、その前側縁は先端から延在する円弧部２に形成さ
れ、かつ、後側縁は先端から延在する直線部３に形成さ
れると共に、先端後方の掻取り角δは前方の食込み角γ
より大きく、δ＝６４°、γ−４０’に形成されている
。更に、ランド部４は混合室内の周壁面と平行に、一方
のランド幅３ｍｍ、他方のランド幅４ｍｍとして形成さ
れている。
れ、かつ、後側縁は先端から延在する直線部３に形成さ
れると共に、先端後方の掻取り角δは前方の食込み角γ
より大きく、δ＝６４°、γ−４０’に形成されている
。更に、ランド部４は混合室内の周壁面と平行に、一方
のランド幅３ｍｍ、他方のランド幅４ｍｍとして形成さ
れている。
第１図（Ｂ）に示すロータ羽根ＩＢは、羽根形状が回転
中心Ｏに対して点対称となるように回転中心Ｏを挟んで
互いに反対側に延在して形成されており、直径９６ＩＩ
ＩＮ、厚さ１９．５＋ａｍとなっている。
中心Ｏに対して点対称となるように回転中心Ｏを挟んで
互いに反対側に延在して形成されており、直径９６ＩＩ
ＩＮ、厚さ１９．５＋ａｍとなっている。
また、その前側縁は先端から延在する円弧部２に形成さ
れ、かつ、後側縁は先端から延在する直線部３に形成さ
れると共に、先端後方の掻取り角δは前方の食込み角Ｔ
より大きく、δ−６３６、γ−３８°に形成されている
。更に、ランド部４は混合室内の周壁面と平行に、一方
のランド幅３ｍｍ、他方のランド幅４Ｉとして形成され
ている。
れ、かつ、後側縁は先端から延在する直線部３に形成さ
れると共に、先端後方の掻取り角δは前方の食込み角Ｔ
より大きく、δ−６３６、γ−３８°に形成されている
。更に、ランド部４は混合室内の周壁面と平行に、一方
のランド幅３ｍｍ、他方のランド幅４Ｉとして形成され
ている。
第１図（Ｃ）に示すロータ羽根ｉｃば、羽根形状が回転
中心Ｏに対して点対称となるように回転中心０を挟んで
互いに反対側に延在して形成されており、直径９６１、
厚さ１９．５ｍｍとなっている。
中心Ｏに対して点対称となるように回転中心０を挟んで
互いに反対側に延在して形成されており、直径９６１、
厚さ１９．５ｍｍとなっている。
また、その前側縁は先端から延在する円弧部２に形成さ
れ、かつ、後側縁は先端から延在する凹状部５に形成さ
れると共に、先端後方の掻取り角δは前方の食込み角γ
より大きく、δ＝９０°、γ＝３５°に形成されている
。更に、ランド部４は混合室内の周壁面と平行に、一方
のランド幅３ｍｍ、他方のランド幅４Ｉとして形成され
ている。
れ、かつ、後側縁は先端から延在する凹状部５に形成さ
れると共に、先端後方の掻取り角δは前方の食込み角γ
より大きく、δ＝９０°、γ＝３５°に形成されている
。更に、ランド部４は混合室内の周壁面と平行に、一方
のランド幅３ｍｍ、他方のランド幅４Ｉとして形成され
ている。
第１図（Ｄ＞に示すロータ羽根ＩＤは、羽根形状が回転
中心Ｏに対して点対称となるように回転中心Ｏを挟んで
互いに反対側に延在して形成されており、直径は９６１
！！ｌｌｌ、厚さ１９．５ｍｍとなっている。また、そ
の前側縁は先端から延在する円弧部２に形成され、かつ
、後側縁は先端と凹状部４との間に直線部６ （長さ２
０ｍｍ〜２５ｍ程度）を介在させて形成されると共に、
先端後方の掻取り角δは前方の食込み角Ｔより大きく、
δ＝４５”、Ｔ＝３５゜に形成されている。更に、ラン
ド部４は混合室内の周壁面と平行に、一方のランド幅３
ｍｍ、他方のランド幅４ＩｌｌＩｌとして形成されてい
る。
中心Ｏに対して点対称となるように回転中心Ｏを挟んで
互いに反対側に延在して形成されており、直径は９６１
！！ｌｌｌ、厚さ１９．５ｍｍとなっている。また、そ
の前側縁は先端から延在する円弧部２に形成され、かつ
、後側縁は先端と凹状部４との間に直線部６ （長さ２
０ｍｍ〜２５ｍ程度）を介在させて形成されると共に、
先端後方の掻取り角δは前方の食込み角Ｔより大きく、
δ＝４５”、Ｔ＝３５゜に形成されている。更に、ラン
ド部４は混合室内の周壁面と平行に、一方のランド幅３
ｍｍ、他方のランド幅４ＩｌｌＩｌとして形成されてい
る。
前記の各ロータ羽根においては、
羽根先端前方の食込み角γを ３０°〜４０°としたの
は、羽根前方の鎌状領域でゴムが混練され、かつ、ラム
下へ移動させるに必要な正圧が発生するようにするため
である。
は、羽根前方の鎌状領域でゴムが混練され、かつ、ラム
下へ移動させるに必要な正圧が発生するようにするため
である。
羽根先端後方の掻取り角δを４５°〜９０°としたのは
、発生する負圧の大きさが変化してもゴムを混合室内の
周壁面から剥がせるようにするためである。
、発生する負圧の大きさが変化してもゴムを混合室内の
周壁面から剥がせるようにするためである。
羽根の後側縁を従来のように凸状部に形成せず、直線部
３若しくは凹状部５又は凹状部５と直線部６との組合わ
せに形成したのは、羽根後方の空間を大きくして一方の
羽根がラム下からブリッジ上に至るまでの間に他方の羽
根後方の空間にゴムを移動し易くするためである。
３若しくは凹状部５又は凹状部５と直線部６との組合わ
せに形成したのは、羽根後方の空間を大きくして一方の
羽根がラム下からブリッジ上に至るまでの間に他方の羽
根後方の空間にゴムを移動し易くするためである。
また、羽根形状が回転中心Ｏに対して点対称となるよう
に羽根を回転中心Ｏを挟んで互いに反対側に延在させて
形成したのは、ゴムのロータ間受渡し回数を増加させて
、羽根の１回転当たり２回とするためである。
に羽根を回転中心Ｏを挟んで互いに反対側に延在させて
形成したのは、ゴムのロータ間受渡し回数を増加させて
、羽根の１回転当たり２回とするためである。
第２図、第３図は横型二軸混練機の二次元モデルミキサ
及び混合室内周壁面圧力測定位置を示し、第４図、第５
図は同ミキサにおける混合室内側壁面圧力測定位置を示
す。
及び混合室内周壁面圧力測定位置を示し、第４図、第５
図は同ミキサにおける混合室内側壁面圧力測定位置を示
す。
このミキサば、内径１００ｍｍ、幅１９．７ｍｍである
２一つの混合室７を並設し、これらの混合室７間をラム
下とブリッジ上の領域８を介して接続すると共に、前記
２つの混合室内に夫々複数枚のロータ羽根ＩＡ（ＩＢ、
ＩＣ１ＩＤ）を装着したロータ１を互いに平行、かつ、
回転可能に配置し、これらのロータ１を位相差が９０°
となるように組み合ねセで互いに逆方向に回転させ、混
合室７間でゴムの受渡しを行うようにしたものである。
２一つの混合室７を並設し、これらの混合室７間をラム
下とブリッジ上の領域８を介して接続すると共に、前記
２つの混合室内に夫々複数枚のロータ羽根ＩＡ（ＩＢ、
ＩＣ１ＩＤ）を装着したロータ１を互いに平行、かつ、
回転可能に配置し、これらのロータ１を位相差が９０°
となるように組み合ねセで互いに逆方向に回転させ、混
合室７間でゴムの受渡しを行うようにしたものである。
一方の混合室７内の周壁面には、ロータ羽根の前後の圧
力変化を側面から測定するための圧力センサー９が１箇
所、図示の位置に取り付けられている。また、透明板で
構成した前側の側壁面には、ラム下とブリッジ上の領域
８での圧力変化を測定するための圧力センサー１０が３
箇所、図示の位置に取り付けられている。
力変化を側面から測定するための圧力センサー９が１箇
所、図示の位置に取り付けられている。また、透明板で
構成した前側の側壁面には、ラム下とブリッジ上の領域
８での圧力変化を測定するための圧力センサー１０が３
箇所、図示の位置に取り付けられている。
このようなミキサを使用して、羽根の回転数を１０．６
ｒ、ｐ、ｍ 、ゴムの充填率０．７とし、かつ、ゴム
にトレーサーを入れて透明板を通して各ロータ羽根の混
合挙動を観察検討した。
ｒ、ｐ、ｍ 、ゴムの充填率０．７とし、かつ、ゴム
にトレーサーを入れて透明板を通して各ロータ羽根の混
合挙動を観察検討した。
第６図（Ａ）はロータ羽根ＩＡを使用した場合、同図（
Ｂ）はロータ羽根ＩＢを使用した場合、同図（Ｃ）はロ
ータ羽根ＩＣを使用した場合、同図（Ｄ）はロータ羽根
ＩＤを使用した場合の混合室Ｇ内の側壁面上におけるラ
ム下左側（図示実線）、ラム下右側（図示破線）及びブ
リッジ左側く図示−点鎖線）の各位置の圧力変化を示す
。縦軸は圧力（ＭＰａ） 、横軸は時間（秒）である。
Ｂ）はロータ羽根ＩＢを使用した場合、同図（Ｃ）はロ
ータ羽根ＩＣを使用した場合、同図（Ｄ）はロータ羽根
ＩＤを使用した場合の混合室Ｇ内の側壁面上におけるラ
ム下左側（図示実線）、ラム下右側（図示破線）及びブ
リッジ左側く図示−点鎖線）の各位置の圧力変化を示す
。縦軸は圧力（ＭＰａ） 、横軸は時間（秒）である。
第７図（Ａ）はロータ羽根ＩＡを使用した場合、同図（
Ｂ）はロータ羽根ＩＢを使用した場合、同図（Ｃ）はロ
ータ羽根ＩＣを使用した場合、同図（Ｄ）はロータ羽１
１Ｄを使用した場合の、混合室７内の周壁面上における
圧力変化を示す。縦軸は圧力（ＭＰａ） 、横軸は時間
（秒）である。
Ｂ）はロータ羽根ＩＢを使用した場合、同図（Ｃ）はロ
ータ羽根ＩＣを使用した場合、同図（Ｄ）はロータ羽１
１Ｄを使用した場合の、混合室７内の周壁面上における
圧力変化を示す。縦軸は圧力（ＭＰａ） 、横軸は時間
（秒）である。
第７図（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）から分かるよう
に、各ロータ羽根では、いずれも混合室７内の周壁面か
らのゴムの剥がれが良く、圧力は同様な変化を示した。
に、各ロータ羽根では、いずれも混合室７内の周壁面か
らのゴムの剥がれが良く、圧力は同様な変化を示した。
実験中、混合室７内周壁面でのゴム温度は３２ 。
から ４６６位になり、ブリッジ部のゴム温度が一番高
かった。
かった。
以上の結果から次のことが分かる。
ロータ羽根ＩＡはロータ羽根ＩＢとほぼ同じ形状である
が、羽根先端と混合室７内の周壁面とのクリアランスが
４ＩＷＩｌＩと大きいため、第６図（Ａ）に示すように
ラム下左側の圧力と右側の圧力との差、即ち、ラム下で
の圧力勾配が小さく、ゴムの受渡しが少ないので、混合
は良いが、その進行がやや遅い。
が、羽根先端と混合室７内の周壁面とのクリアランスが
４ＩＷＩｌＩと大きいため、第６図（Ａ）に示すように
ラム下左側の圧力と右側の圧力との差、即ち、ラム下で
の圧力勾配が小さく、ゴムの受渡しが少ないので、混合
は良いが、その進行がやや遅い。
しかし、ロータ羽根ＩＢの場合、クリアランスが２１１
１１と小さいので、第６図（Ｂ）に示すようにラム下で
の圧力勾配がロータ羽根ＩＡの場合よりも大きくなる。
１１と小さいので、第６図（Ｂ）に示すようにラム下で
の圧力勾配がロータ羽根ＩＡの場合よりも大きくなる。
このため、１回転に２回ずつ、例えば１８０°や３６０
″において、左側ロータ羽根の前方領域のゴムが右側ロ
ータ羽根の後側縁（直線部３）近傍まで押し出される。
″において、左側ロータ羽根の前方領域のゴムが右側ロ
ータ羽根の後側縁（直線部３）近傍まで押し出される。
このことは、ロータ羽根ＩＡの場合よりもこの領域での
トレーサーゴムの左右への移動が大きいこと、及び、ロ
ータ羽根ＩＢの後側縁（直線部３）近傍で直線状の空隙
が発生していることから伺えた。このロータ羽根ＩＢの
場合、ロータ羽根ＩＡの場合よりも混合が良好で、その
速度も速かった。
トレーサーゴムの左右への移動が大きいこと、及び、ロ
ータ羽根ＩＢの後側縁（直線部３）近傍で直線状の空隙
が発生していることから伺えた。このロータ羽根ＩＢの
場合、ロータ羽根ＩＡの場合よりも混合が良好で、その
速度も速かった。
一方、ロータ羽根ＩＢの場合と同じクリアランスで１、
ロータ羽根ＩＢの場合よりもゴムの受渡し量を多くする
目的で羽根の後側縁に凹状部５を設けたロータ羽根ＩＣ
の場合、実際、トレーサーゴムの左右への移動が大きく
、また、移動量が多いことが分かった。しかも、１８０
０ではトレーサーゴムがロータ羽根の後側縁（凹状部５
）とブリッジとの間まで押しやられ、次の２７０６では
トレーサーゴムの一部が左側の混合室に入り、ロータ羽
根ＩＢの場合と後述するロータ羽根ＩＤの場合よりもゴ
ムの受渡しが良いことが分かった。各混合室において羽
根後方の周壁面上のゴムは、羽根後方で長さ１０ｍｍは
ど周壁面に付着しているが、その後から剥がれて羽根後
側縁の凹状部４に近づき、途中から切れて次の羽根前方
の鎌状領域のゴムと混合するので、ロータ羽根ｌＣの場
合は混合がかなり良（、しかもその速度は速かった。
ロータ羽根ＩＢの場合よりもゴムの受渡し量を多くする
目的で羽根の後側縁に凹状部５を設けたロータ羽根ＩＣ
の場合、実際、トレーサーゴムの左右への移動が大きく
、また、移動量が多いことが分かった。しかも、１８０
０ではトレーサーゴムがロータ羽根の後側縁（凹状部５
）とブリッジとの間まで押しやられ、次の２７０６では
トレーサーゴムの一部が左側の混合室に入り、ロータ羽
根ＩＢの場合と後述するロータ羽根ＩＤの場合よりもゴ
ムの受渡しが良いことが分かった。各混合室において羽
根後方の周壁面上のゴムは、羽根後方で長さ１０ｍｍは
ど周壁面に付着しているが、その後から剥がれて羽根後
側縁の凹状部４に近づき、途中から切れて次の羽根前方
の鎌状領域のゴムと混合するので、ロータ羽根ｌＣの場
合は混合がかなり良（、しかもその速度は速かった。
ロータ羽根ＩＤの場合、ロータ羽根ＩＢ、ＩＣの特徴を
兼ね備えた羽根であり、各混合室内の周壁面上に付着し
たゴムの剥がれを良くするために羽根先端後方の掻取り
角δを４５ °として負圧を大きくした羽根である。ラ
ム下とブリッジ上の領域８における空隙は、ロータ羽根
ＩＢ、ＩＣの場合と比較して少なく、ゴムの受渡しは良
好であり、この領域８でのトレーサーゴムの挙動はロー
タ羽根ＩＣの場合と類イ以していた。
兼ね備えた羽根であり、各混合室内の周壁面上に付着し
たゴムの剥がれを良くするために羽根先端後方の掻取り
角δを４５ °として負圧を大きくした羽根である。ラ
ム下とブリッジ上の領域８における空隙は、ロータ羽根
ＩＢ、ＩＣの場合と比較して少なく、ゴムの受渡しは良
好であり、この領域８でのトレーサーゴムの挙動はロー
タ羽根ＩＣの場合と類イ以していた。
しかし、１８０°と３６０°での状態から羽根後側縁の
直線部６が長く、凹状部５が少ないので、次の羽根の前
側縁の影響がロータ羽根ＩＡ、ＩＢ、ｌＣよりも少なか
った。これは、第６図（Ｄ）においてラム下左側圧力が
高い時にブリッジ左側の圧力がロータ羽根ＩＡ、ＩＢ、
ＩＣの場合よりも低いことから分かる。
直線部６が長く、凹状部５が少ないので、次の羽根の前
側縁の影響がロータ羽根ＩＡ、ＩＢ、ｌＣよりも少なか
った。これは、第６図（Ｄ）においてラム下左側圧力が
高い時にブリッジ左側の圧力がロータ羽根ＩＡ、ＩＢ、
ＩＣの場合よりも低いことから分かる。
しかしながら、各混合室７内の周壁面上のゴムは羽根後
方からすぐ羽根面に平行に剥がれて切れ、次の羽根前方
の鎌状領域のゴムと混合するので、この羽根の混合もか
なり良く、その速度も速かった。
方からすぐ羽根面に平行に剥がれて切れ、次の羽根前方
の鎌状領域のゴムと混合するので、この羽根の混合もか
なり良く、その速度も速かった。
以上のように、ゴムの混合は、ミキサ内の２本のロータ
１に挟まれたラム下とブリッジ上の領域８で２本のロー
タ羽根間のゴム受渡しに左右されることが分かった。
１に挟まれたラム下とブリッジ上の領域８で２本のロー
タ羽根間のゴム受渡しに左右されることが分かった。
この発明は、ゴムの良好な混合が図れる羽根形状として
、一方の混合室７内のロータ羽根により羽根先端前方の
正圧領域（鎌状領域）に存在するゴムをラム下とブリッ
ジ上の領域８に押しやった後、この領域８の圧力勾配を
利用して他方の混合室７内のロータ羽根先端後方のゴム
移動・混合空間部（圧力ゼロや負圧領域）に押し込むこ
とにより、一方の混合室から他方の混合室へゴムの一部
をロータ羽根の回転毎に受は渡すことができる羽根形状
を見出したものである。
、一方の混合室７内のロータ羽根により羽根先端前方の
正圧領域（鎌状領域）に存在するゴムをラム下とブリッ
ジ上の領域８に押しやった後、この領域８の圧力勾配を
利用して他方の混合室７内のロータ羽根先端後方のゴム
移動・混合空間部（圧力ゼロや負圧領域）に押し込むこ
とにより、一方の混合室から他方の混合室へゴムの一部
をロータ羽根の回転毎に受は渡すことができる羽根形状
を見出したものである。
そして、ロータ羽根ＩＣとロータ羽根ＩＤを比較した場
合、ゴムの剥がれという点ではロータ羽根ＩＤの方が良
く、移動空間を利用したゴムの受渡しという点ではロー
タ羽根ＩＣの方が良かったので、この点を考慮すれば、
ロータ羽根ＩＤにおける羽根の後側縁を形成する直線部
６の長さを２０１１１ｍ〜２５ｍｍ程度から１０ｍｍ程
度に短くして凹状部５を大きくすると共に、羽根先端後
方の掻取り角δを４５°〜９０°から３０°〜４５°に
変えることによって、できるだけロータ羽根ＩＣに近づ
けることが考えられる。この場合も、ロータ羽根先端後
方の掻取り角δは前方の食込み角Ｔより大きくする。
合、ゴムの剥がれという点ではロータ羽根ＩＤの方が良
く、移動空間を利用したゴムの受渡しという点ではロー
タ羽根ＩＣの方が良かったので、この点を考慮すれば、
ロータ羽根ＩＤにおける羽根の後側縁を形成する直線部
６の長さを２０１１１ｍ〜２５ｍｍ程度から１０ｍｍ程
度に短くして凹状部５を大きくすると共に、羽根先端後
方の掻取り角δを４５°〜９０°から３０°〜４５°に
変えることによって、できるだけロータ羽根ＩＣに近づ
けることが考えられる。この場合も、ロータ羽根先端後
方の掻取り角δは前方の食込み角Ｔより大きくする。
また、ロータ羽根の断面形状の各要因の内、クリアラン
ス、ランド幅については、ロータ羽根によるゴムの混練
作用にどのように関わるか明確ではないが、ただ、混合
室７内の周壁面圧力測定の結果（第７図参照）から、ク
リアランスはロータ羽根ＩＡの場合だけが４１で他のロ
ータ羽根ＩＢ、ＩＣ３ＩＤの場合は２ＩＩＩ１１である
にも関わらず、圧力のピークはあまり変わらなかったの
で、圧力はクリアランスにはそれほど依存しないのでは
ないかと考えられる。むしろ、ロータ羽根ＩＡの場合、
一方のランド幅３１ｎＩ１１、他方のランド幅４＋１１
＋１となっており、幅の広い方が大きな圧力を呈してい
た。
ス、ランド幅については、ロータ羽根によるゴムの混練
作用にどのように関わるか明確ではないが、ただ、混合
室７内の周壁面圧力測定の結果（第７図参照）から、ク
リアランスはロータ羽根ＩＡの場合だけが４１で他のロ
ータ羽根ＩＢ、ＩＣ３ＩＤの場合は２ＩＩＩ１１である
にも関わらず、圧力のピークはあまり変わらなかったの
で、圧力はクリアランスにはそれほど依存しないのでは
ないかと考えられる。むしろ、ロータ羽根ＩＡの場合、
一方のランド幅３１ｎＩ１１、他方のランド幅４＋１１
＋１となっており、幅の広い方が大きな圧力を呈してい
た。
このことに、第１１図に示す従来の断面形状がレンズ状
である羽根の場合、クリアランス３ＩｌｌＩｎ、ランド
幅６ｍｎ＋程度であり、周壁面圧力のピークは５ＭＰａ
で、ロータ羽根ＩＡ、ＩＢ、ＩＣ１ＩＤの場合の２倍程
度と太き（なっていることを併せて考えると、ランド幅
は正圧領域（鎌状領域）の圧力を上昇させるものと考え
られる。また、ロータ羽根ＩＣの場合、周壁面圧力のピ
ークは同しクリアランスであるロータ羽根ＩＢ、ＩＤの
場合よりも若干高さなっているが、これは、ロータ羽根
ＩＣのランド部が他のロータ羽根ＩＢ、ＩＤのラント部
とは異なり、正確には混合室内の周壁面と平行ではなく
、羽根先端前方に若干持ち上がって傾斜していたためと
考えられる。このことから言えば、ランド部４を羽根先
端後方に若干持ち上がって傾斜させれば負圧の発生が大
きくなり、付着ゴムの剥がれが良くなると考えられる。
である羽根の場合、クリアランス３ＩｌｌＩｎ、ランド
幅６ｍｎ＋程度であり、周壁面圧力のピークは５ＭＰａ
で、ロータ羽根ＩＡ、ＩＢ、ＩＣ１ＩＤの場合の２倍程
度と太き（なっていることを併せて考えると、ランド幅
は正圧領域（鎌状領域）の圧力を上昇させるものと考え
られる。また、ロータ羽根ＩＣの場合、周壁面圧力のピ
ークは同しクリアランスであるロータ羽根ＩＢ、ＩＤの
場合よりも若干高さなっているが、これは、ロータ羽根
ＩＣのランド部が他のロータ羽根ＩＢ、ＩＤのラント部
とは異なり、正確には混合室内の周壁面と平行ではなく
、羽根先端前方に若干持ち上がって傾斜していたためと
考えられる。このことから言えば、ランド部４を羽根先
端後方に若干持ち上がって傾斜させれば負圧の発生が大
きくなり、付着ゴムの剥がれが良くなると考えられる。
以上の通り、この発明は、ロータ羽根先端後方の掻取り
角を先端前方の食込み角より太き（したから、羽根の後
方に内容物の移動・混合空間部を確保できると共に、一
方の混合室のロータ羽根により該羽根先端前方の正圧領
域に存在する内容物をラム下とブリッジ上の領域に押し
、この領域の圧力勾配を利用して他方の混合室６内のロ
ータ羽根先端後方の前記空間部（圧力ゼロや負圧領域）
に押し込むことができ、ロータ羽根の回転毎に混合室間
での内容物のロータ間受渡しが可能となる。
角を先端前方の食込み角より太き（したから、羽根の後
方に内容物の移動・混合空間部を確保できると共に、一
方の混合室のロータ羽根により該羽根先端前方の正圧領
域に存在する内容物をラム下とブリッジ上の領域に押し
、この領域の圧力勾配を利用して他方の混合室６内のロ
ータ羽根先端後方の前記空間部（圧力ゼロや負圧領域）
に押し込むことができ、ロータ羽根の回転毎に混合室間
での内容物のロータ間受渡しが可能となる。
このような断面形状のロータ羽根を装着したロータを軸
方向に捩じれば実装置への適用が充分可能であり、実用
上有効である。
方向に捩じれば実装置への適用が充分可能であり、実用
上有効である。
第１図（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）は異なるロータ
羽根を示す断面図である。第２図、第３図は横型二軸混
練機の二次元モデルミキサの正断面図、平面図で、混合
室内周壁面圧力測定位置を示す。第４図、第５図は同ミ
キサの正面図、平断面図で、混合室内側壁面圧力測定位
置を示す。第６図（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）は各
ロータ羽根を使した場合の混合室内の側壁面上における
ラム下左側（図示実線）、ラム下右側（図示破線）及び
ブリッジ左側（図示−点鎖線）の各位置の圧力変化を示
す線図である。また、第７図（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、
（Ｄ）は各ロータ羽根を使用した場合の混合室内の周壁
面上における圧力変化を示す線図である。第８図は高粘
度掻取り系撹拌における掻取り羽根の掻取り状態及び該
羽根先端の前後で発生する圧力分布を示す図である。第
９図はロータ羽根先端前方の食込み角γと後方の掻取り
角δを示す図である。第１０図は内容物のロータ間受渡
しが可能なロータ羽根の位相差を示す概要図である。第
１１図、第１２図は従来例のロータ羽根を示す断面図で
ある。 １・・・・・・ロータ、 ＩＡ、ＩＢ、ＩＣ２ＩＤ・・・・・・ロータ羽根、２・
・・・・・円弧部、３・・・・・・直線部、４・・・・
・・ランド部、５・・・・・・凹状部、６・・・・・・
直線部、７・・・・・・混合室、８・・・・・・ラム下
とブリッジ上の領域、９．１０・・・・・・圧力センサ
ー。 第 （Ａ） （Ｃ）
羽根を示す断面図である。第２図、第３図は横型二軸混
練機の二次元モデルミキサの正断面図、平面図で、混合
室内周壁面圧力測定位置を示す。第４図、第５図は同ミ
キサの正面図、平断面図で、混合室内側壁面圧力測定位
置を示す。第６図（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）は各
ロータ羽根を使した場合の混合室内の側壁面上における
ラム下左側（図示実線）、ラム下右側（図示破線）及び
ブリッジ左側（図示−点鎖線）の各位置の圧力変化を示
す線図である。また、第７図（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、
（Ｄ）は各ロータ羽根を使用した場合の混合室内の周壁
面上における圧力変化を示す線図である。第８図は高粘
度掻取り系撹拌における掻取り羽根の掻取り状態及び該
羽根先端の前後で発生する圧力分布を示す図である。第
９図はロータ羽根先端前方の食込み角γと後方の掻取り
角δを示す図である。第１０図は内容物のロータ間受渡
しが可能なロータ羽根の位相差を示す概要図である。第
１１図、第１２図は従来例のロータ羽根を示す断面図で
ある。 １・・・・・・ロータ、 ＩＡ、ＩＢ、ＩＣ２ＩＤ・・・・・・ロータ羽根、２・
・・・・・円弧部、３・・・・・・直線部、４・・・・
・・ランド部、５・・・・・・凹状部、６・・・・・・
直線部、７・・・・・・混合室、８・・・・・・ラム下
とブリッジ上の領域、９．１０・・・・・・圧力センサ
ー。 第 （Ａ） （Ｃ）
Claims (4)
- （１）、２つの混合室を並設し、これらの混合室間をラ
ム下とブリッジ上の領域を介して接続すると共に、前記
２つの混合室内に夫々複数枚のロータ羽根を装着したロ
ータを互いに平行、かつ、回転可能に配置し、これらの
ロータを互いに逆方向に回転させて混合室間で内容物の
受渡しを行うようにした横型二軸混練機において、各ロ
ータ羽根先端後方の掻取り角を先端前方の食込み角より
大きくしたことを特徴とする横型二軸混練機。 - （２）、ロータ羽根の後側縁に凹状部を形成したことを
特徴とする請求項（１）記載の横型二軸混練機。 - （３）、ロータ羽根の後側縁を、ロータ羽根先端と凹状
部との間に直線部を介在させて形成したことを特徴とす
る請求項（１）又は（２）記載の横型二軸混練機。 - （４）、ロータ羽根の羽根形状を回転中心に対して点対
称となるように形成したことを特徴とする請求項（１）
、（２）又は（３）記載の横型二軸混練機。
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2294946A JP2901336B2 (ja) | 1990-10-31 | 1990-10-31 | 横型二軸混練機 |
| CA002054063A CA2054063C (en) | 1990-10-31 | 1991-10-23 | Horizontal-type biaxial kneader |
| AU86726/91A AU645358B2 (en) | 1990-10-31 | 1991-10-24 | Biaxial kneader |
| EP91118357A EP0483727B1 (en) | 1990-10-31 | 1991-10-28 | Horizontal-type biaxial kneader |
| DE69128607T DE69128607T2 (de) | 1990-10-31 | 1991-10-28 | Biaxialer Kneter des horizontaltyps |
| ES91118357T ES2110972T3 (es) | 1990-10-31 | 1991-10-28 | Amasadora biaxial de tipo horizontal. |
| US07/783,969 US5230561A (en) | 1990-10-31 | 1991-10-29 | Horizontal-type biaxial kneader |
| KR1019910019112A KR0158209B1 (ko) | 1990-10-31 | 1991-10-30 | 수평형 쌍축혼련기 |
| CN91108381A CN1028723C (zh) | 1990-10-31 | 1991-10-31 | 卧式双轴搅拌机 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2294946A JP2901336B2 (ja) | 1990-10-31 | 1990-10-31 | 横型二軸混練機 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04166222A true JPH04166222A (ja) | 1992-06-12 |
| JP2901336B2 JP2901336B2 (ja) | 1999-06-07 |
Family
ID=17814330
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2294946A Expired - Fee Related JP2901336B2 (ja) | 1990-10-31 | 1990-10-31 | 横型二軸混練機 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5230561A (ja) |
| EP (1) | EP0483727B1 (ja) |
| JP (1) | JP2901336B2 (ja) |
| KR (1) | KR0158209B1 (ja) |
| CN (1) | CN1028723C (ja) |
| AU (1) | AU645358B2 (ja) |
| CA (1) | CA2054063C (ja) |
| DE (1) | DE69128607T2 (ja) |
| ES (1) | ES2110972T3 (ja) |
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| JP2016074166A (ja) * | 2014-10-08 | 2016-05-12 | Nok株式会社 | 接線型密閉式ゴム混練機 |
| JP2020163355A (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 日本スピンドル製造株式会社 | 圧力及び分散度を検出可能な混練装置 |
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| GB2315229B (en) * | 1995-05-13 | 1999-09-08 | Francis Shaw & Company | Internal mixers |
| US5897206A (en) * | 1997-09-18 | 1999-04-27 | Peerless Machinery Corporation | Agitator and agitator assembly |
| US6116770A (en) * | 1998-10-02 | 2000-09-12 | Krupp Werner & Pfleiderer Corporation | Mixing element for screw extruder |
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| JP4236963B2 (ja) * | 2003-03-12 | 2009-03-11 | 株式会社神戸製鋼所 | 密閉式混練機 |
| US7188992B2 (en) * | 2003-07-30 | 2007-03-13 | Americhem, Inc. | Kneading element and related articles |
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| DE102014106258A1 (de) * | 2014-05-06 | 2015-11-12 | List Holding Ag | Vorrichtung zum Bestimmen von mechanischen Belastungszuständen an einer oder mehreren Wellen |
| US10034479B2 (en) * | 2015-09-10 | 2018-07-31 | Shaffer Manufacturing Corporation | Agitator and dual agitator assembly for use with industrial mixers |
| CN108048657A (zh) * | 2017-11-15 | 2018-05-18 | 安徽省恒伟铋业有限公司 | 一种双工位浆化池 |
Family Cites Families (6)
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|---|---|---|---|---|
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| US3403894A (en) * | 1967-08-03 | 1968-10-01 | Stewart Bolling & Co Inc | Rotor and mixer |
| SE426561B (sv) * | 1975-05-29 | 1983-01-31 | Usm Corp | Genommatande blandare |
| US4184773A (en) * | 1977-08-11 | 1980-01-22 | Usm Corporation | Mixer rotor with a shear edge |
| GB2002247B (en) * | 1977-08-11 | 1982-02-17 | Farrel Bridge Ltd | Mixers and rotors for use therein |
| JPH0729294B2 (ja) * | 1986-08-13 | 1995-04-05 | 株式会社ブリヂストン | ゴム状物の混練装置 |
-
1990
- 1990-10-31 JP JP2294946A patent/JP2901336B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1991
- 1991-10-23 CA CA002054063A patent/CA2054063C/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-10-24 AU AU86726/91A patent/AU645358B2/en not_active Ceased
- 1991-10-28 EP EP91118357A patent/EP0483727B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-10-28 DE DE69128607T patent/DE69128607T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-10-28 ES ES91118357T patent/ES2110972T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1991-10-29 US US07/783,969 patent/US5230561A/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-10-30 KR KR1019910019112A patent/KR0158209B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 1991-10-31 CN CN91108381A patent/CN1028723C/zh not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016074166A (ja) * | 2014-10-08 | 2016-05-12 | Nok株式会社 | 接線型密閉式ゴム混練機 |
| JP2020163355A (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 日本スピンドル製造株式会社 | 圧力及び分散度を検出可能な混練装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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| CA2054063C (en) | 1999-12-21 |
| CN1028723C (zh) | 1995-06-07 |
| CN1060973A (zh) | 1992-05-13 |
| ES2110972T3 (es) | 1998-03-01 |
| DE69128607T2 (de) | 1998-06-10 |
| AU645358B2 (en) | 1994-01-13 |
| KR0158209B1 (ko) | 1998-11-16 |
| EP0483727B1 (en) | 1998-01-07 |
| EP0483727A1 (en) | 1992-05-06 |
| JP2901336B2 (ja) | 1999-06-07 |
| DE69128607D1 (de) | 1998-02-12 |
| CA2054063A1 (en) | 1992-05-01 |
| US5230561A (en) | 1993-07-27 |
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Legal Events
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| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |