JPH0417302Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0417302Y2 JPH0417302Y2 JP2323384U JP2323384U JPH0417302Y2 JP H0417302 Y2 JPH0417302 Y2 JP H0417302Y2 JP 2323384 U JP2323384 U JP 2323384U JP 2323384 U JP2323384 U JP 2323384U JP H0417302 Y2 JPH0417302 Y2 JP H0417302Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tap
- cutting edge
- spiral point
- thread
- back taper
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 description 8
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 3
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010730 cutting oil Substances 0.000 description 2
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 2
- 238000011056 performance test Methods 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Perforating, Stamping-Out Or Severing By Means Other Than Cutting (AREA)
- Knives (AREA)
- Milling Processes (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
イ 産業上の利用分野
本考案は、ねじ切削用スパイラルポイントタツ
プの改良に関する。
プの改良に関する。
ロ 従来技術
タツプの切れ味をよくし、耐久性を高めるため
にねじ山部に逃げを設け、またバツクテーパを付
けることは公知である。また、切屑をタツプの進
行方向（前方）に排出し切屑づまりを防ぐタツプ
としてスパイラルポイントタツプも既に知られて
いる。
にねじ山部に逃げを設け、またバツクテーパを付
けることは公知である。また、切屑をタツプの進
行方向（前方）に排出し切屑づまりを防ぐタツプ
としてスパイラルポイントタツプも既に知られて
いる。
そして従来のスパイラルポイントタツプにおい
て第１図は刃先側にマージン１を残して裏刃側に
のみ逃げ２を設けたスパイラルポイントタツプで
あり、第２図は刃先から逃げ２を設けたものであ
る。
て第１図は刃先側にマージン１を残して裏刃側に
のみ逃げ２を設けたスパイラルポイントタツプで
あり、第２図は刃先から逃げ２を設けたものであ
る。
第１図の刃先側にマージンを残したスパイラル
ポイントタツプは切れ味が悪く、またマージン部
の摩擦熱によつてタツプの耐久性も悪い。
ポイントタツプは切れ味が悪く、またマージン部
の摩擦熱によつてタツプの耐久性も悪い。
第２図の刃先側にマージンを残さずに刃先から
逃げ２を設けたスパイラルポイントタツプの場合
平行溝部の刃先３よりもスパイラルポイントタツ
プ溝部の刃先４は円周方向に先端に行く程大きく
後退している。
逃げ２を設けたスパイラルポイントタツプの場合
平行溝部の刃先３よりもスパイラルポイントタツ
プ溝部の刃先４は円周方向に先端に行く程大きく
後退している。
尚、タツプのねじ山には第３図Ａに示すように
送り方向の逃げのためにバツクテーパが付けられ
るが、前述のねじ山部に刃先から逃げを設けるこ
とによつてスパイラルポイント溝部の刃先４に生
じるねじ山部の径の逆テーパ量（１／Tc）がタ
ツプのねじ山に設けられたバツクテーパ（１／
Tb）よりも小さい場合にはスパイラルポイント
溝部の刃先のバツクテーパは正の値であり問題は
少ないが第３図Ａに示すように逆に大きい場合に
は負のバツクテーパとなりタツプの送り方向の逃
げが負になり切れ味および耐久性を損なうことに
なる。
送り方向の逃げのためにバツクテーパが付けられ
るが、前述のねじ山部に刃先から逃げを設けるこ
とによつてスパイラルポイント溝部の刃先４に生
じるねじ山部の径の逆テーパ量（１／Tc）がタ
ツプのねじ山に設けられたバツクテーパ（１／
Tb）よりも小さい場合にはスパイラルポイント
溝部の刃先のバツクテーパは正の値であり問題は
少ないが第３図Ａに示すように逆に大きい場合に
は負のバツクテーパとなりタツプの送り方向の逃
げが負になり切れ味および耐久性を損なうことに
なる。
ねじ山部に刃先から逃げを設けたことによつて
生じるスパイラルポイント溝部の刃先の逆テーパ
量を１／Tcとすると １／Tc＝2tan・tanβとなる。
生じるスパイラルポイント溝部の刃先の逆テーパ
量を１／Tcとすると １／Tc＝2tan・tanβとなる。
ここにα：スパイラルポイント角
β：ねじ山逃げ角とする。
タツプのねじ山に設けられたバツクテーパを
１／Tbとしたとき １／Tb＜１／Tc＝2tan・tanβのスパイラルポ
イントタツプはスパイラルポイント溝部のねじ山
のバツクテーパが負となり著しく切れ味が損なわ
れる。
１／Tbとしたとき １／Tb＜１／Tc＝2tan・tanβのスパイラルポ
イントタツプはスパイラルポイント溝部のねじ山
のバツクテーパが負となり著しく切れ味が損なわ
れる。
標準的なスパイラルポイントタツプのこれらの
諸元を次に示す。
諸元を次に示す。
スパイラルポイント角：20度
ねじ山の逃げ角：10〜40分
バツクテーパ：2/10000〜3/1000
第４図に示すように一般標準タツプの仕様範囲
においては、殆どのスパイラルポイント溝部の刃
先におけるねじ山のバツクテーパが負となる。こ
の負のバツクテーパを防ぐ方法として平行溝部の
ねじ山のバツクテーパを前記逆テーパ量よりも大
きくすることも考えられるが、スパイラルポイン
ト溝部を正常なバツクテーパにするためには平行
溝部のねじ山に極端に大きなバツクテーパが必要
になり、平行溝部にあるねじ山のガイドとしての
役目を果たさなくなり、めねじの拡大を引起こ
し、不適当である。
においては、殆どのスパイラルポイント溝部の刃
先におけるねじ山のバツクテーパが負となる。こ
の負のバツクテーパを防ぐ方法として平行溝部の
ねじ山のバツクテーパを前記逆テーパ量よりも大
きくすることも考えられるが、スパイラルポイン
ト溝部を正常なバツクテーパにするためには平行
溝部のねじ山に極端に大きなバツクテーパが必要
になり、平行溝部にあるねじ山のガイドとしての
役目を果たさなくなり、めねじの拡大を引起こ
し、不適当である。
これを要するに切屑が容易にタツプの進行方向
に送出されるように直溝タツプの食付き部のラン
ドの刃先側を斜めに削りとつた従来のスパイラル
ポイントタツプは該部が負のバツクテーパとなり
総てのねじ山の刃先位置におけるバツクテーパを
均一な正の値とすることができず切れ味及び耐久
性が損なわれていた。
に送出されるように直溝タツプの食付き部のラン
ドの刃先側を斜めに削りとつた従来のスパイラル
ポイントタツプは該部が負のバツクテーパとなり
総てのねじ山の刃先位置におけるバツクテーパを
均一な正の値とすることができず切れ味及び耐久
性が損なわれていた。
ハ 考案の目的
本考案は従来のスパイラルポイントタツプより
も格段に切れ味がよく、耐久性の優れた高性能な
スパイラルポイントタツプを提供するために、特
に大きなバツクテーパを形成して上記負のバツク
テーパを防ぐことをせずに、全体の刃先位置にお
けるバツクテーパをほぼ均一な正の値にせんとす
るものである。
も格段に切れ味がよく、耐久性の優れた高性能な
スパイラルポイントタツプを提供するために、特
に大きなバツクテーパを形成して上記負のバツク
テーパを防ぐことをせずに、全体の刃先位置にお
けるバツクテーパをほぼ均一な正の値にせんとす
るものである。
ニ 考案の構成
本考案は、直溝タツプの食付き部のランドの刃
先側を斜めに削り取つて、切屑が容易にタツプの
進行方向に送り出されるようにし、且つ総てのね
じ山部にて刃先から逃げを設けたスパイラルポイ
ントタツプにおいて、総てのねじ山のバツクテー
パを食付き部及び完全ねじ山部にわたる刃先位置
においてはほぼ均一な正の値１／Tbとし、ラン
ド内の軸平行位置においては平行溝部はほゞ均一
な正の値１／Tbとし斜めに削り取つたスパイラ
ルポイント溝部は１／Tbに補正値１／Tc＝２・
tanα・tanβを加えた値とした、但しここにα：
スパイラルポイント角、β：ねじ山逃げ角とす
る、ことを特徴とする。
先側を斜めに削り取つて、切屑が容易にタツプの
進行方向に送り出されるようにし、且つ総てのね
じ山部にて刃先から逃げを設けたスパイラルポイ
ントタツプにおいて、総てのねじ山のバツクテー
パを食付き部及び完全ねじ山部にわたる刃先位置
においてはほぼ均一な正の値１／Tbとし、ラン
ド内の軸平行位置においては平行溝部はほゞ均一
な正の値１／Tbとし斜めに削り取つたスパイラ
ルポイント溝部は１／Tbに補正値１／Tc＝２・
tanα・tanβを加えた値とした、但しここにα：
スパイラルポイント角、β：ねじ山逃げ角とす
る、ことを特徴とする。
１／Tc＝２・tanα・tanβについて更に詳細な
説明に説明する。
説明に説明する。
周知のスパイラルポイントタツプは、第９図の
様にねじ山部に逃げを第８図のＡ〜Ｃに平行に施
し、バツクテーパはＡ側よりＣ側の方で徐々に径
が小さくなるように加工される。従つて刃先側の
半径は第１０図のＡ〜Ｃになり、裏刃側の半径の
変化はＤ〜Ｅとなる。
様にねじ山部に逃げを第８図のＡ〜Ｃに平行に施
し、バツクテーパはＡ側よりＣ側の方で徐々に径
が小さくなるように加工される。従つて刃先側の
半径は第１０図のＡ〜Ｃになり、裏刃側の半径の
変化はＤ〜Ｅとなる。
第８図において、スパイラルポイント溝を設け
た場合の刃先はA′BCとなり、その時の半径は第
１１図のA′BCとなる。
た場合の刃先はA′BCとなり、その時の半径は第
１１図のA′BCとなる。
この時、先端側ではねじ山逃げ角βとスパイラ
ルポイント角αによつて刃先側の半径は第９図の
δ量だけＡよりA′の方が小さくなる。
ルポイント角αによつて刃先側の半径は第９図の
δ量だけＡよりA′の方が小さくなる。
この時δは第９図より
三角形AA′A″において、βは微小角であるの
で δ≒tanβ・′ 実用上は δ＝tanβ・′とすることができる。
で δ≒tanβ・′ 実用上は δ＝tanβ・′とすることができる。
また、第８図により、三角形ABA′において
′＝Ｌ・tanαとなる。
∴δ＝tanβ・Ｌ・tanαとなる。
第１１図において、
tanγ＝δ／Ｌであるので
ＡとＢ間の半径の変化量をtanγとすれば
tanγ＝δ／Ｌ＝tanβ・Ｌ・tanα／Ｌ
で示される。
直径であるテーパは２×勾配（半径）であるの
で、この時のテーパは２×tanγとなり従つて、
テーパを１／Tcとすれば １／Tc＝２・tanβ・tanα となる。
で、この時のテーパは２×tanγとなり従つて、
テーパを１／Tcとすれば １／Tc＝２・tanβ・tanα となる。
従つて、スパイラルポイント溝部の軸平行位置
におけるバツクテーパにこれを加え補正すること
によつて刃先位置に於ける半径を第１１図の
A′−ＢからＡ−Ｂ、即ちＣ−Ｂの延長線上へ引
上げることができる。
におけるバツクテーパにこれを加え補正すること
によつて刃先位置に於ける半径を第１１図の
A′−ＢからＡ−Ｂ、即ちＣ−Ｂの延長線上へ引
上げることができる。
ホ 考案の作用効果
スパイラルポイント溝部の軸平行位置における
バツクテーパにスパイラルポイント角α及びねじ
山の逃げ角度βがあることによつて生じる１／
Tc＝2tanα・tanβの逆のテーパ量を加え補正する
ことによつて、スパイラルポイント部及び完全ね
じ山部にわたつて刃先位置におけるバツクテーパ
をほゞ均一な正の値とすることが可能となる。
バツクテーパにスパイラルポイント角α及びねじ
山の逃げ角度βがあることによつて生じる１／
Tc＝2tanα・tanβの逆のテーパ量を加え補正する
ことによつて、スパイラルポイント部及び完全ね
じ山部にわたつて刃先位置におけるバツクテーパ
をほゞ均一な正の値とすることが可能となる。
本考案のタツプは、最近特に問題となつてきた
宇宙、原子力、航空機用材料の難削化に対応して
考案されたもので、この様な難削材に特に性能効
果を発揮するものである。これらの材料は、熱拡
散係数が極めて低く、また加工硬化し易く、めね
じが小さくなりタツプを締め付け、溶着、折損を
起こし、極端な短寿命が問題とされる。その代表
的な材料の一つであるチタン合金に対する本考案
タツプの性能の一例を次の資料１に示す。
宇宙、原子力、航空機用材料の難削化に対応して
考案されたもので、この様な難削材に特に性能効
果を発揮するものである。これらの材料は、熱拡
散係数が極めて低く、また加工硬化し易く、めね
じが小さくなりタツプを締め付け、溶着、折損を
起こし、極端な短寿命が問題とされる。その代表
的な材料の一つであるチタン合金に対する本考案
タツプの性能の一例を次の資料１に示す。
資料 １
この考案タツプの切削性能
１ 使用タツプ
種類：スパイラルポイントタツプ
呼び寸法：M6×１
ねじ精度：JIS ２級
バツクテーパ：50μｍ／25mm
（第６図に示す）
ねじ山の逃げ：刃先から
（第７図に示す）
溝数：３溝
スイラルポイント角：20度
スパイラルポイント溝長さ：６山
食付き部長さ：４山
食付き部の逃げ角：５度32分
材質：粉末 HSS−T15
２ 使用条件
被削材：チタン合金 6Al4V HRC 39〜40
固溶化・析出硬化熱処理
下穴：φ5.0×10mm
ねじ立て長さ：10mm
機械：卓上型タツピング盤
回転数：430r・ｐ・ｍ（8.1ｍ／min）
切削油剤：不水溶性切削油
３ 使用結果
タツプが折損して寿命に至るまでの切削抵抗
の比較を第７図に示す。
の比較を第７図に示す。
本考案タツプはスパイラルポイント溝部の刃
先のバツクテーパが正の値を示し、めねじ精度
もJIS2級を充分に満足し、従来タツプに比べ切
れ味が良く、５〜６倍の耐久性が得られた。
先のバツクテーパが正の値を示し、めねじ精度
もJIS2級を充分に満足し、従来タツプに比べ切
れ味が良く、５〜６倍の耐久性が得られた。
新しい時代に入つたといわれる宇宙開発関連
難削材に対するタツピング技術の向上に大きく
寄与するものである。
難削材に対するタツピング技術の向上に大きく
寄与するものである。
第１図は刃先側にマージンを残して裏刃側にの
み逃げを設けた従来のスパイラルポイントタツプ
の説明図、第２図は刃先から逃げを設けた従来の
スパイラルタツプの説明図、第３図は第１図に示
すスパイラルポイントタツプの刃先テーパ説明
図、第４図は第２図に示す従来タツプにおけるね
じ山の逃げ角と平行溝部のねじ山のバツクテーパ
とスパイラルポイント溝部の刃先におけるねじ山
のバツクテーパとの関係を示す説明図、第５図は
本考案のタツプの説明図、第６図はタツプの先端
からシヤンク側に向つて刃先位置におけるねじ山
部の有効径減少量を示す図、第７図は従来型と本
考案型の性能試験結果を示す図、第８図は、スパ
イラルポイントタツプのランド部をねじ面から見
た図、第９図は、スパイラルポイントタツプのラ
ンド部を食付側端面から見た図、第１０図は、ス
パイラルポイントタツプ溝のない場合の刃先側の
Ａ〜Ｃでの半径を連的にプロツトした図、第１１
図は、スパイラルポイントタツプ溝A′Bを施した
場合の刃先側A′BCの半径を連続的にプロツトし
た図である。 １……マージン、２……逃げ部、３……平行溝
部の刃先、４……スパイラルポイント溝部の刃
先。
み逃げを設けた従来のスパイラルポイントタツプ
の説明図、第２図は刃先から逃げを設けた従来の
スパイラルタツプの説明図、第３図は第１図に示
すスパイラルポイントタツプの刃先テーパ説明
図、第４図は第２図に示す従来タツプにおけるね
じ山の逃げ角と平行溝部のねじ山のバツクテーパ
とスパイラルポイント溝部の刃先におけるねじ山
のバツクテーパとの関係を示す説明図、第５図は
本考案のタツプの説明図、第６図はタツプの先端
からシヤンク側に向つて刃先位置におけるねじ山
部の有効径減少量を示す図、第７図は従来型と本
考案型の性能試験結果を示す図、第８図は、スパ
イラルポイントタツプのランド部をねじ面から見
た図、第９図は、スパイラルポイントタツプのラ
ンド部を食付側端面から見た図、第１０図は、ス
パイラルポイントタツプ溝のない場合の刃先側の
Ａ〜Ｃでの半径を連的にプロツトした図、第１１
図は、スパイラルポイントタツプ溝A′Bを施した
場合の刃先側A′BCの半径を連続的にプロツトし
た図である。 １……マージン、２……逃げ部、３……平行溝
部の刃先、４……スパイラルポイント溝部の刃
先。
Claims (1)
- 直溝タツプの食付き部のランドの刃先側を斜め
に削り取つて、切屑が容易にタツプの進行方向に
送り出されるようにし、且つ総てのねじ山部にて
刃先から逃げを設けたものにおいて、総てのねじ
山のバツクテーパを食付き部及び完全ねじ山部に
わたる刃先位置においてはほぼ均一な正の値１／
Tbとし、ランド内の軸平行位置においては平行
溝部はほぼ均一な正の値１／Tbとし斜めに削り
取つたスパイラルポイント溝部は１／Tbに補正
値１／Tc＝２・tanα・tanβを加えた値とした、
但し、ここに、α：スパイラルポイント角、β：
ねじ山逃げ角とする、ことを特徴とするスパイラ
ルポイントタツプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2323384U JPS60134517U (ja) | 1984-02-20 | 1984-02-20 | スパイラルポイントタツプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2323384U JPS60134517U (ja) | 1984-02-20 | 1984-02-20 | スパイラルポイントタツプ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60134517U JPS60134517U (ja) | 1985-09-07 |
| JPH0417302Y2 true JPH0417302Y2 (ja) | 1992-04-17 |
Family
ID=30516285
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2323384U Granted JPS60134517U (ja) | 1984-02-20 | 1984-02-20 | スパイラルポイントタツプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60134517U (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0536582Y2 (ja) * | 1986-08-06 | 1993-09-16 | ||
| WO2025186919A1 (ja) * | 2024-03-06 | 2025-09-12 | オーエスジー株式会社 | ポイントタップ |
-
1984
- 1984-02-20 JP JP2323384U patent/JPS60134517U/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60134517U (ja) | 1985-09-07 |
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