JPH04192286A - ヒータロール - Google Patents
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- JPH04192286A JPH04192286A JP2321036A JP32103690A JPH04192286A JP H04192286 A JPH04192286 A JP H04192286A JP 2321036 A JP2321036 A JP 2321036A JP 32103690 A JP32103690 A JP 32103690A JP H04192286 A JPH04192286 A JP H04192286A
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- Control Of Resistance Heating (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、製鉄機械プロセス設備におけるリンガ−ロー
ル、連続焼鈍炉内の加熱ロール等のヒータロールに関す
る。
ル、連続焼鈍炉内の加熱ロール等のヒータロールに関す
る。
〔従来の技術］
従来のヒータロールは、第６図及び第７図に示すように
、中空のロール０１内部に封入された熱媒０３に接触す
るように、ロール０１の中心軸上又はロール０１内面に
接近してヒータ０２が設置されている。
、中空のロール０１内部に封入された熱媒０３に接触す
るように、ロール０１の中心軸上又はロール０１内面に
接近してヒータ０２が設置されている。
なお、０４１まヒータロールに通板されヒータロールと
熱交換する搬送材としての板である。
熱交換する搬送材としての板である。
［発明が解決しようとする課題］
前記の従来のヒータロールでは、ヒータが断線して交換
を要する場合に、熱媒を大気にさらす状態にする必要が
ある。このために、熱媒の漏出がないようロールをライ
ンからはずし、姿勢を変える必要がある。また室温のと
き蒸気圧が大気圧より低い熱媒を真空状態で封入しであ
る場合は、ヒータを交換した後、再びロール内を真空引
きする必要が生しる。これらは、ロールのメンテナンス
に多くのコストを要することになる。
を要する場合に、熱媒を大気にさらす状態にする必要が
ある。このために、熱媒の漏出がないようロールをライ
ンからはずし、姿勢を変える必要がある。また室温のと
き蒸気圧が大気圧より低い熱媒を真空状態で封入しであ
る場合は、ヒータを交換した後、再びロール内を真空引
きする必要が生しる。これらは、ロールのメンテナンス
に多くのコストを要することになる。
また、前記の従来のヒータロールでは、搬送材としての
板の通板時に板及びその付着液から受ける熱負荷によっ
て、ロールの軸方向において、接触域と他の部分との温
度に差が生し、板との間↓こ一様な熱交換を行なうこと
ができないと共に、ロール軸方向の温度差によってロー
ルにサーマルクラウンが生！−板への押付圧がロール軸
方向に一様とならない。
板の通板時に板及びその付着液から受ける熱負荷によっ
て、ロールの軸方向において、接触域と他の部分との温
度に差が生し、板との間↓こ一様な熱交換を行なうこと
ができないと共に、ロール軸方向の温度差によってロー
ルにサーマルクラウンが生！−板への押付圧がロール軸
方向に一様とならない。
特に、高温の鋼板に付着した液をワイピングするための
製鉄機械のプロセスラインに用いられるヒータロール（
リンガ−ロール）にあっては、高温の鋼板を通板させる
ために、ロール軸方向の鋼板の接触域のみでロール温度
が著しく上昇し、ロール端部は温度が低いために、前記
の問題点が顕著に生し液のワイピング能力が低下するが
、これに加えて、ロール端部の温度がワイピングされた
液の凝固点より低くなり、このためにロール端部に擬固
物がたまり連続操業が不可能になるという欠、壱がある
。
製鉄機械のプロセスラインに用いられるヒータロール（
リンガ−ロール）にあっては、高温の鋼板を通板させる
ために、ロール軸方向の鋼板の接触域のみでロール温度
が著しく上昇し、ロール端部は温度が低いために、前記
の問題点が顕著に生し液のワイピング能力が低下するが
、これに加えて、ロール端部の温度がワイピングされた
液の凝固点より低くなり、このためにロール端部に擬固
物がたまり連続操業が不可能になるという欠、壱がある
。
：課順を解決するための手段：
本発明のヒータロールは、次の手段を講した。
（１）熱媒を中空のロール内に封入し、これを加熱する
ヒータを備えたヒータロールにおいて、ロール内に大気
シこ開放可能なポケ７）を設け、同ポケット内に低融点
金属とヒータを収容した。
ヒータを備えたヒータロールにおいて、ロール内に大気
シこ開放可能なポケ７）を設け、同ポケット内に低融点
金属とヒータを収容した。
（２）熱媒を中空のロール内に封入し、これを加勢する
ヒータを備えたヒータロールに８いて、ヒータをロール
の中心軸上乙二配置巳、熱媒をヒータの断面外周の一部
を熱媒か濡らす下限より多く封入し、かつロール内の気
相中の熱媒蒸気モル分率が、ロール使用中の温度域で８
０％以上とした。
ヒータを備えたヒータロールに８いて、ヒータをロール
の中心軸上乙二配置巳、熱媒をヒータの断面外周の一部
を熱媒か濡らす下限より多く封入し、かつロール内の気
相中の熱媒蒸気モル分率が、ロール使用中の温度域で８
０％以上とした。
（３） 前記（２）のヒータロールにおいて、ヒータ
に代え低融点金属とヒータを収容し大気に開放可能なポ
ケットをロールの中心軸上に配置した。
に代え低融点金属とヒータを収容し大気に開放可能なポ
ケットをロールの中心軸上に配置した。
〔作用］
前記（１）の本発明では、ヒータによって低融点金属か
溶融し、ヒータの発生する熱がボケ、）を経て熱媒へ伝
えられることによってロールが熱輸送効率よく力Ｕ熱さ
れる。
溶融し、ヒータの発生する熱がボケ、）を経て熱媒へ伝
えられることによってロールが熱輸送効率よく力Ｕ熱さ
れる。
ヒータを交換するときには、ロールを低融点金属の融点
以上に加熱して溶融させた上ポケットを大気に開放する
ことによって ヒータがロール内より取出される。従っ
て、ロール内の熱媒を大気に開放することなく、熱媒と
は無関係に、かつ容易にヒータの交換が行なわれる。ま
た、これによって、ヒータロールをオンラインの状態に
したままでヒータの交換が可能である。
以上に加熱して溶融させた上ポケットを大気に開放する
ことによって ヒータがロール内より取出される。従っ
て、ロール内の熱媒を大気に開放することなく、熱媒と
は無関係に、かつ容易にヒータの交換が行なわれる。ま
た、これによって、ヒータロールをオンラインの状態に
したままでヒータの交換が可能である。
前記（２）の本発明では、熱媒かヒータの断面外周の少
くとも一部を濡らしており、熱媒はヒータによってロー
ルの軸方向でほぼ同一の温度に加熱されている。ロール
が通板する板によって熱負荷を受けて部分的に温度が上
ると、この温度か上った領域ではヒータで加熱された熱
媒が蒸発し、その茶気はロールの軸方向へ流れて温度の
低いロールンエル内面に凝縮し、この部分凝縮熱を与え
る。
くとも一部を濡らしており、熱媒はヒータによってロー
ルの軸方向でほぼ同一の温度に加熱されている。ロール
が通板する板によって熱負荷を受けて部分的に温度が上
ると、この温度か上った領域ではヒータで加熱された熱
媒が蒸発し、その茶気はロールの軸方向へ流れて温度の
低いロールンエル内面に凝縮し、この部分凝縮熱を与え
る。
このように、熱媒はヒートパイプとしての熱輸送作用を
奏し、熱媒茶気が到達できるロール内部の総ての部分の
温度が均一化される。しかも、ロール内の気相中におい
ては、熱媒蒸気モル分率か８０％以上となっていて、熱
媒茶気のロールの低温側壁面への凝縮が妨げられること
がなく、ロールの温度の均一化か十分に達成されること
になる。これによって、ロールのサーマルクラウンの発
生を防いで板への押付圧が一定となり、またロール端部
の温度が上昇し、板からワイピングされた液の凝固が防
止される。
奏し、熱媒茶気が到達できるロール内部の総ての部分の
温度が均一化される。しかも、ロール内の気相中におい
ては、熱媒蒸気モル分率か８０％以上となっていて、熱
媒茶気のロールの低温側壁面への凝縮が妨げられること
がなく、ロールの温度の均一化か十分に達成されること
になる。これによって、ロールのサーマルクラウンの発
生を防いで板への押付圧が一定となり、またロール端部
の温度が上昇し、板からワイピングされた液の凝固が防
止される。
また更↓こ、ロールに通板する前にヒータを作動させる
こと乙こよって、ロール全域は所定の温度に均一に予熱
される。
こと乙こよって、ロール全域は所定の温度に均一に予熱
される。
前記（３）の本発明は、前記（２）の本発明のヒータに
代えて、前記（１）の本発明のヒータと低融点金属を収
容したポケットを採用したものであって、前記本発明（
１）及び（２）の作用を併せて奏することができる。
代えて、前記（１）の本発明のヒータと低融点金属を収
容したポケットを採用したものであって、前記本発明（
１）及び（２）の作用を併せて奏することができる。
本発明の第一の実施例を第１図によって説明する。
本実施例は、温度４５０°Ｃ程度の鋼板に付着じた熔融
塩をワイピングするためのリンガ−ロールであり、中空
のロール１内の断面の中央部にロール１の軸方向の全長
に延びる内筒５がロール１と１体に設けられ、同内筒５
とロール１の間の空間に熱媒３としてカリウムが封入さ
れている。同内筒５の内部は、ヒータ２及び低融点金属
としてのつ７トメタル（Ｂｉ５５％、 Ｐｂ４５％）４
が収容されている。内筒５の１端は、ロール１によって
閉鎖され、他端は開口し、この開口はポルト８によって
内筒５に取付けられる蓋６↓こよって閉鎖されてボケ・
７トが形成されている。７はヒータ２へ電流を供給する
電線、２０はヒータロールを通板する鋼板である。
塩をワイピングするためのリンガ−ロールであり、中空
のロール１内の断面の中央部にロール１の軸方向の全長
に延びる内筒５がロール１と１体に設けられ、同内筒５
とロール１の間の空間に熱媒３としてカリウムが封入さ
れている。同内筒５の内部は、ヒータ２及び低融点金属
としてのつ７トメタル（Ｂｉ５５％、 Ｐｂ４５％）４
が収容されている。内筒５の１端は、ロール１によって
閉鎖され、他端は開口し、この開口はポルト８によって
内筒５に取付けられる蓋６↓こよって閉鎖されてボケ・
７トが形成されている。７はヒータ２へ電流を供給する
電線、２０はヒータロールを通板する鋼板である。
前記ロールｌ内には、内筒５の断面外周の少くとも一部
を濡らすように熱媒３が封入されており、またロール１
内の熱媒以外のガスを排気してロール１内の気相中の熱
媒３の蒸気モル分率が、ロール使用中の温度域で８０％
以上となるよう設定されている。
を濡らすように熱媒３が封入されており、またロール１
内の熱媒以外のガスを排気してロール１内の気相中の熱
媒３の蒸気モル分率が、ロール使用中の温度域で８０％
以上となるよう設定されている。
本実施例の組立てに当っては、ロールｌと内筒５の間に
熱媒３を封入し１こ上、つ、トメタル４を内筒５の内部
へ挿入した上、同ウッドメタル４の融点（１２４°Ｃ）
以上に加熱した（例えば２００°Ｃ）ヒータ２を内筒５
内を差込む。ウッドメタル４はこれによって溶融して内
筒５とヒータ２のすき間に浸透する。この状態で蓋６を
ボルト８によって内筒５の端面に取付け、同内筒５内が
閉鎖される。
熱媒３を封入し１こ上、つ、トメタル４を内筒５の内部
へ挿入した上、同ウッドメタル４の融点（１２４°Ｃ）
以上に加熱した（例えば２００°Ｃ）ヒータ２を内筒５
内を差込む。ウッドメタル４はこれによって溶融して内
筒５とヒータ２のすき間に浸透する。この状態で蓋６を
ボルト８によって内筒５の端面に取付け、同内筒５内が
閉鎖される。
本実施例ては、ヒータ２に通電すると、先づ低融点金属
としてのウッドメタル４が）容融巳、これを中間熱媒と
して、内筒５とロール１の間の空間にある熱媒３が加熱
され、ロールｌが加熱されることになる。ウソトメタル
４は前記のように、ヒータ２と内筒５のすき間に浸透し
ているために、熱輸送効率の良い熱伝達が行なわれる。
としてのウッドメタル４が）容融巳、これを中間熱媒と
して、内筒５とロール１の間の空間にある熱媒３が加熱
され、ロールｌが加熱されることになる。ウソトメタル
４は前記のように、ヒータ２と内筒５のすき間に浸透し
ているために、熱輸送効率の良い熱伝達が行なわれる。
ヒータ２を交換する場合には、ロール全体をウッドメタ
ル４の融点（１２４°Ｃ）以上に加熱し、同メタル４を
溶融させる。この状態で蓋６を外した上、ヒータ２を内
筒５内から取出すことができる。この際、熱媒３は大気
にさらされることがなく、同熱媒３が漏洩することかな
く、また、ヒータ交換後の真空引きを行なう必要もない
。
ル４の融点（１２４°Ｃ）以上に加熱し、同メタル４を
溶融させる。この状態で蓋６を外した上、ヒータ２を内
筒５内から取出すことができる。この際、熱媒３は大気
にさらされることがなく、同熱媒３が漏洩することかな
く、また、ヒータ交換後の真空引きを行なう必要もない
。
また、内筒５の断面の外周の少くとも一部は熱媒３によ
って濡らされているために、ヒータ２によって、熱媒３
はロールｌの軸方向でほぼ同一温度に加熱される。ロー
ル１が通板する網板２０によって熱負荷を受けて部分的
に温度か上ると、この温度が上った領域では、前記のよ
うにヒータ２で加熱された熱媒３が班発し、その茶気は
ロール１の軸方向へ流れて温度が低いロールシェル内面
に凝縮し、この部分が凝縮熱を受ける。このように、熱
媒３はヒートパイプとしての熱輸送作用を行ない、熱媒
蒸気が到達できるロールｌ内部の全部分の温度が均一化
される。
って濡らされているために、ヒータ２によって、熱媒３
はロールｌの軸方向でほぼ同一温度に加熱される。ロー
ル１が通板する網板２０によって熱負荷を受けて部分的
に温度か上ると、この温度が上った領域では、前記のよ
うにヒータ２で加熱された熱媒３が班発し、その茶気は
ロール１の軸方向へ流れて温度が低いロールシェル内面
に凝縮し、この部分が凝縮熱を受ける。このように、熱
媒３はヒートパイプとしての熱輸送作用を行ない、熱媒
蒸気が到達できるロールｌ内部の全部分の温度が均一化
される。
しかも、ロール１内の気相中においては、熱媒茶気のモ
ル分率が８０％以上となっており、熱媒茶気のロールの
低温側壁面への凝縮が妨げることがなく、ロールｌ内部
の温度の均一化を十分に行なうことができる。
ル分率が８０％以上となっており、熱媒茶気のロールの
低温側壁面への凝縮が妨げることがなく、ロールｌ内部
の温度の均一化を十分に行なうことができる。
以上のように、ロールｌの軸方向の温度を均一にするこ
とによって、ロール１にサーマルクラウンが発生するこ
とが抑制され、通板する銅板２０への押付圧が一定とな
り、付着液のワイピング能力が低下することがない。ま
た、ロール１の軸方向の温度を均一にすることによって
、ロール１の端部の温度が上昇し、ワイピングされた液
が凝固することが防止される。
とによって、ロール１にサーマルクラウンが発生するこ
とが抑制され、通板する銅板２０への押付圧が一定とな
り、付着液のワイピング能力が低下することがない。ま
た、ロール１の軸方向の温度を均一にすることによって
、ロール１の端部の温度が上昇し、ワイピングされた液
が凝固することが防止される。
更に、ロールｌに通板を行なう前にヒータ２を作動させ
ることによって、ロール１を軸方向に所定の温度に均一
に予熱することができる。
ることによって、ロール１を軸方向に所定の温度に均一
に予熱することができる。
本発明の第二の実施例を第２Ｖによって説明する。
本実施例は、前記第一の実施例と同様に温度４５０°Ｃ
程度の鋼板に付着したｌ容融塩をワイピングするための
リンガ−ロールであって、中空のロールｌの内部には、
熱媒３としてカリウムが封入されており、ロール１の中
心軸上にシースヒータ１０が配置されている。シースヒ
ータ１０は電線１１によって電′ａ１２に接続されてい
る。
程度の鋼板に付着したｌ容融塩をワイピングするための
リンガ−ロールであって、中空のロールｌの内部には、
熱媒３としてカリウムが封入されており、ロール１の中
心軸上にシースヒータ１０が配置されている。シースヒ
ータ１０は電線１１によって電′ａ１２に接続されてい
る。
また、中空ロールｌ内の熱媒３は、シースヒ−夕の断面
外周の約半分を濡らすように、中空ロール１内の空間の
内容積の５０％封入されている（２０°Ｃにおけるカリ
ウムの蒸気圧は０．０００１Ｔｏｒｒ以下）。
外周の約半分を濡らすように、中空ロール１内の空間の
内容積の５０％封入されている（２０°Ｃにおけるカリ
ウムの蒸気圧は０．０００１Ｔｏｒｒ以下）。
また、中空ロール１内熱媒以外のガスは排気され、同ロ
ール１内の気相中の熱媒以外成分の蒸気圧は、２０゛Ｃ
において０．０ＩＴｏｒｒ以下となるように設定されて
いる。
ール１内の気相中の熱媒以外成分の蒸気圧は、２０゛Ｃ
において０．０ＩＴｏｒｒ以下となるように設定されて
いる。
本実施例では、シースヒータ１０の断面の外周の約半分
が熱媒３によって濡らされているために、シースヒータ
１０によって、熱媒３はロール１の軸方向でほぼ同一温
度に加熱される。ロールｌが通板する綱板２０によって
熱負荷を受けて部分的に塩度が上ると、この温度が上っ
た領域では、前記のようにシースヒータ１０で加熱され
た熱媒３が蒸発し、その茶気はロール１の軸方向へ流れ
て温度の低いロールシェル内面に凝縮し、この部分が凝
縮熱を受ける。このように、熱媒３はヒートバイブとし
ての熱輸送作用を行ない、熱媒γ気が到達できるロール
１内部の全部分の温度が均一化される。
が熱媒３によって濡らされているために、シースヒータ
１０によって、熱媒３はロール１の軸方向でほぼ同一温
度に加熱される。ロールｌが通板する綱板２０によって
熱負荷を受けて部分的に塩度が上ると、この温度が上っ
た領域では、前記のようにシースヒータ１０で加熱され
た熱媒３が蒸発し、その茶気はロール１の軸方向へ流れ
て温度の低いロールシェル内面に凝縮し、この部分が凝
縮熱を受ける。このように、熱媒３はヒートバイブとし
ての熱輸送作用を行ない、熱媒γ気が到達できるロール
１内部の全部分の温度が均一化される。
しかも、前記のように温度４５０’Ｃ程度のｍ板を通板
させる本実施例で：′：、、ロール温度は４００°Ｃ程
度となり、熱媒としての力Ｉ！ウムの茶気圧は４丁ｏｒ
ｒに上昇するのに対して、カリウム以外の茶気圧は、０
．０１ ｘ２９３ ＝０．０２Ｔｏｒｒであり、熱媒茶
気モル分率は０．９９５となる。従って、熱媒茶気のロ
ール低温壁面への凝縮が他の成分によって妨げられるこ
とがなく、ロールｌ内部の温度の均一化を十分に行なう
ことができる。
させる本実施例で：′：、、ロール温度は４００°Ｃ程
度となり、熱媒としての力Ｉ！ウムの茶気圧は４丁ｏｒ
ｒに上昇するのに対して、カリウム以外の茶気圧は、０
．０１ ｘ２９３ ＝０．０２Ｔｏｒｒであり、熱媒茶
気モル分率は０．９９５となる。従って、熱媒茶気のロ
ール低温壁面への凝縮が他の成分によって妨げられるこ
とがなく、ロールｌ内部の温度の均一化を十分に行なう
ことができる。
以上のように、本実施例では、ロール１の軸方向の温度
を均一にすることによって、ロール１にサーマルクラウ
ンが発生することが抑制され、通板する鋼板２０への押
付圧が一定となり、付着液のワイピング能力が低下する
ことがない。また、ロール１の軸方向の温度を均一にす
ることによって、ロール１端部の温度が上昇し、ワイピ
ングされた液が凝固することがない。
を均一にすることによって、ロール１にサーマルクラウ
ンが発生することが抑制され、通板する鋼板２０への押
付圧が一定となり、付着液のワイピング能力が低下する
ことがない。また、ロール１の軸方向の温度を均一にす
ることによって、ロール１端部の温度が上昇し、ワイピ
ングされた液が凝固することがない。
また更に、綱板２０の通板前にシースヒータ１０を作動
させることによって、ロールを軸方自己こ均一に所定温
度に予熱することができる。
させることによって、ロールを軸方自己こ均一に所定温
度に予熱することができる。
以下、本発明の詳細な説明する。
前記第２図に示される第二の実施例に係る外径Ｉ００帥
φ、内径８０ｍｍφ、長さ２０００朧のロールよりなる
装置を使用し、ロールの中に、カリウムを熱媒として内
容積の５０％封入した。また、気相中のカリウム以外の
成分の気相中の圧力を０．０ＩＴｏｒｒ以下とした。４
５０”Ｃの鋼板をロールに１００ｍｐｍで通板したとき
の、ロールの温度分布を第３図に曲線ａで示す。これに
対し、従来の中空のリンガ−ロールにおける温度分布を
曲線すで示す。これにより、本発明によりロール軸方向
の温度差が従来の１７３以下となり、従って、サーマル
クラウンも１／３以下となっている。また、ロール端は
、従来ロールでは、イ容融塩の凝固点Ｃ以下であったも
のが、それ以上となり、ロール端への塩の凝固が解消さ
れていることが確認された。
φ、内径８０ｍｍφ、長さ２０００朧のロールよりなる
装置を使用し、ロールの中に、カリウムを熱媒として内
容積の５０％封入した。また、気相中のカリウム以外の
成分の気相中の圧力を０．０ＩＴｏｒｒ以下とした。４
５０”Ｃの鋼板をロールに１００ｍｐｍで通板したとき
の、ロールの温度分布を第３図に曲線ａで示す。これに
対し、従来の中空のリンガ−ロールにおける温度分布を
曲線すで示す。これにより、本発明によりロール軸方向
の温度差が従来の１７３以下となり、従って、サーマル
クラウンも１／３以下となっている。また、ロール端は
、従来ロールでは、イ容融塩の凝固点Ｃ以下であったも
のが、それ以上となり、ロール端への塩の凝固が解消さ
れていることが確認された。
第４図に、前記の本発明の実験例において、熱媒の封入
量を変えたときの、ロール軸方向の最大温度差を示す。
量を変えたときの、ロール軸方向の最大温度差を示す。
熱媒がヒータを濡らさなくなると、ヒータから熱媒への
電熱かや滅し、ロールの温度差か大きくなっている。
電熱かや滅し、ロールの温度差か大きくなっている。
第５図に、前記の本発明の実験例において、ロール内気
相中の熱媒茶気モル分率とロール軸方向の最大温度差の
関係を示す。熱媒茶気以外の蒸気割合が２０％以上とな
ると、熱媒茶気の低温側壁面への凝縮を妨げるため伝熱
量が低下し、ロールの温度差か大きくなっている。
相中の熱媒茶気モル分率とロール軸方向の最大温度差の
関係を示す。熱媒茶気以外の蒸気割合が２０％以上とな
ると、熱媒茶気の低温側壁面への凝縮を妨げるため伝熱
量が低下し、ロールの温度差か大きくなっている。
（発明の効果］
従来は、ヒータロールのヒータを交換するとき、ロール
をラインから外し、ヒータを交換した後、ロールの熱媒
の漏れのないことをチエツクして再びラインに戻すよう
にしていたために多大のコストを要していたが、請求項
（１）の本発明は、ロールノニル内の大気に開放可能な
ポケットに低融点金属とヒータを収容したために、熱媒
とは無関係にオンラインのままヒータの交換を行なうこ
とができ、メインテナンス費を軽減することができる。
をラインから外し、ヒータを交換した後、ロールの熱媒
の漏れのないことをチエツクして再びラインに戻すよう
にしていたために多大のコストを要していたが、請求項
（１）の本発明は、ロールノニル内の大気に開放可能な
ポケットに低融点金属とヒータを収容したために、熱媒
とは無関係にオンラインのままヒータの交換を行なうこ
とができ、メインテナンス費を軽減することができる。
請求項（２）の本発明では、ロールの軸方向の温度を均
一にすることができ、ロールのサーマルクラウンを低減
することができる。これによって、通板材をピンチして
ワイピングする場合は、板幅方向に均一なワイピングが
可能となると共に、ロール端へのワイピング液体の凝固
が防止でき、ロールのメンテナンスを不要にすることが
できる。
一にすることができ、ロールのサーマルクラウンを低減
することができる。これによって、通板材をピンチして
ワイピングする場合は、板幅方向に均一なワイピングが
可能となると共に、ロール端へのワイピング液体の凝固
が防止でき、ロールのメンテナンスを不要にすることが
できる。
また、請求項（３）の本発明は、前記の請求項（１）及
び（２）の本発明の効果を併せて奏することができる。
び（２）の本発明の効果を併せて奏することができる。
第１図は本発明の第一の実施例に係るリンガ−ロールの
説明図、第２図は本発明の第二の実施例に係るリンガ−
ロールの説明図、第３図は本発明の実験例と従来のロー
ルの軸方向温度分布を示すグラフ、第４図は本発明の実
験例におけるロール軸方向最大温度差と熱媒封入容積率
の関係を示すグラフ、第５図はロール軸方向最大温度差
と熱媒蒸気モル分率の関係を示すグラフ、第６図及び第
７図はそれぞれ従来のリンガ−ロールの説明図である。 １・・・ロール、 ２・・・ヒータ、３・・・
熱媒、 ４・・・ラントメタル、５・・・内
筒、 ６・・・蓋、１０・・・シースヒータ
、 ２ｏ・・・鋼板。 代理人 弁理士 坂 間 暁 外２名 ロール内気庫目中Ｏ熟９果煕気モル分槃（％り第６図 ゛［，１３ 第７図
説明図、第２図は本発明の第二の実施例に係るリンガ−
ロールの説明図、第３図は本発明の実験例と従来のロー
ルの軸方向温度分布を示すグラフ、第４図は本発明の実
験例におけるロール軸方向最大温度差と熱媒封入容積率
の関係を示すグラフ、第５図はロール軸方向最大温度差
と熱媒蒸気モル分率の関係を示すグラフ、第６図及び第
７図はそれぞれ従来のリンガ−ロールの説明図である。 １・・・ロール、 ２・・・ヒータ、３・・・
熱媒、 ４・・・ラントメタル、５・・・内
筒、 ６・・・蓋、１０・・・シースヒータ
、 ２ｏ・・・鋼板。 代理人 弁理士 坂 間 暁 外２名 ロール内気庫目中Ｏ熟９果煕気モル分槃（％り第６図 ゛［，１３ 第７図
Claims (3)
- （１）熱媒を中空のロール内に封入し、これを加熱する
ヒータを備えたヒータロールにおいて、ロール内に大気
に開放可能なポケットを設け、同ポケット内に低融点金
属とヒータを収容したことを特徴とするヒータロール。 - （２）熱媒を中空のロール内に封入し、これを加熱する
ヒータを備えたヒータロールにおいて、ヒータをロール
の中心軸上に配置し、熱媒をヒータの断面外周の一部を
熱媒が濡らす下限より多く封入し、かつロール内の気相
中の熱媒蒸気モル分率が、ロール使用中の温度域で８０
％以上としたことを特徴とするヒータロール。 - （３）請求項（２）に記載のヒータロールにおいて、ヒ
ータに代え低融点金属とヒータを収容し大気に開放可能
なポケットをロールの中心軸上に配置したことを特徴と
するヒータロール。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32103690A JP2695695B2 (ja) | 1990-11-27 | 1990-11-27 | ヒータロール |
| EP91120160A EP0488155B1 (en) | 1990-11-27 | 1991-11-26 | Roll charged with heat transfer medium |
| AU88178/91A AU634107B2 (en) | 1990-11-27 | 1991-11-26 | Roll charged with heat transfer medium |
| DE199191120160T DE488155T1 (de) | 1990-11-27 | 1991-11-26 | Mit einem waermeuebertragungsmedium gefuellte walze. |
| DE69117448T DE69117448T2 (de) | 1990-11-27 | 1991-11-26 | Mit einem Wärmeübertragungsmedium gefüllte Walze |
| KR1019910021389A KR940003777B1 (ko) | 1990-11-27 | 1991-11-27 | 열매봉입로울 |
| US08/470,826 US5611394A (en) | 1990-11-27 | 1995-06-06 | Roll charged with heat transfer medium |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32103690A JP2695695B2 (ja) | 1990-11-27 | 1990-11-27 | ヒータロール |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04192286A true JPH04192286A (ja) | 1992-07-10 |
| JP2695695B2 JP2695695B2 (ja) | 1998-01-14 |
Family
ID=18128088
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32103690A Expired - Lifetime JP2695695B2 (ja) | 1990-11-27 | 1990-11-27 | ヒータロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2695695B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100340352C (zh) * | 2005-10-26 | 2007-10-03 | 北京科技大学 | 镁合金板带温轧轧辊辊心加热装置 |
-
1990
- 1990-11-27 JP JP32103690A patent/JP2695695B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100340352C (zh) * | 2005-10-26 | 2007-10-03 | 北京科技大学 | 镁合金板带温轧轧辊辊心加热装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2695695B2 (ja) | 1998-01-14 |
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