JPH04198455A

JPH04198455A - 耐食合金、熱間圧延用ロール及びその製造方法、並びに熱間圧延機

Info

Publication number: JPH04198455A
Application number: JP33217590A
Authority: JP
Inventors: Masayuki Era; 江良　雅之; Hideyo Kodama; 英世児玉; Yasuo Kondo; 保夫近藤; Tetsuo Uchida; 哲郎内田; Osamu Shimotamura; 下タ村　修
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1990-11-29
Filing date: 1990-11-29
Publication date: 1992-07-17
Anticipated expiration: 2012-06-04
Also published as: JP2617029B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は、耐食合金、熱間圧延用ロール及びその製造方
法、並びに熱間圧延機に関するものである。

〔従来の技術〕

熱間圧延用補強ロールに要求される性質としては主に耐
摩耗性及び対スポーリング性があげられる。耐摩耗性の
向上対策としては鋼糸のロール利料で硬さ及び炭化物の
分散が考えられる。多量の炭化物の分散による耐摩耗性
の向上にはＣ量を多くすればよいが、ロール製造問題を
生じ靭性の低下にもつながり採用は難しい。

次に、補強ロールは作業ロールと接触するため、スリッ
プが生じ、転勤疲労による肌荒れが激しくなって、ロー
ル寿命を低下させる。また、ロール表面が腐食により肌
荒れを起し凹凸が激しくなり問題となっている。

従来、熱間圧延機の補強ロール材には粗圧延の２重圧延
機用の作業ロールとして複合鋳鋼（熱間金型用）、粗圧
延、前段、後段仕−にげ用の補強口−ルには熱間ダイス
鋼系５ＫＩ）−６１相当（Ｃｏ。

３〜０．６％、Ｓｉ０．４〜０．９％、Ｍｎ１％以下、
ＮｉＯ〜０．５％、Ｃｒ２〜５％、ＭｏＯ３〜０．９％
，Ｖ０，３％以下）が使用されている。

第２図は熱間圧延機のロール配置を示す構成図である。

４重圧延粗スタンドロールは作業ロール１〜４および補
強ロール１７〜２０で構成されている。粗圧延スタンド
を通過した銅相３４は次の仕」二前段および仕上後段の
圧延スタンド工程に入る。仕上スタンド圧延機のロール
は作業ロール５〜１６、補強ロール２１〜３２で構成さ
れている。

なお、圧延された銅相はコイル３３としてまきとられる
。

〔発明が解決しようとする課題］最近、製鉄所では省エネ及び圧延利の精度に一層高度な
ものが要求されてきた。しかも、従来、熱間圧延機用補
強ロールに要求される性質は靭性と耐スポーリング性及
び耐摩耗性であったが、最近は腐食により肌荒れを起し
、摩耗が激しくなり、ロールの寿命を著しく損なうので
問題となっている。こうした点について満足し得る熱間
圧延用補強ロールの開発が要望されている。

本発明は、」二連の従来技術の問題点を解決するため、
オーステナイト量を６０％以上残留させて、高硬度と耐
摩耗性、特に、耐食性にすぐれた熱間圧延用補強ロール
とその製造法を提供することを主なる目的とするもので
ある。

〔課題を解決するための手段〕

上述の課題を解決するためにとられた本発明の構成は次
の如くである。

熱間圧延用ロールは、（］）重臣比で、ＣＣｒ５〜１．２％、Ｓ１０゜７〜３
％、Ｍｎ０．６〜５％、Ｎｉ０．６〜５％、Ｃｒ３〜１
０％、Ｍｏ１〜５％と、残部がＦ　ｅ及び不可避的な不
純物とからなり、残留オーステナイト量が６０％以］二
である合金鋼からなることを特徴とし、（２）重量比で、Ｃ０．５〜１．２％、Ｓｉ０゜７〜３
％、Ｍｎ０．６〜５％、Ｎｉ０．６〜５％、Ｃｒ　３〜
１０％、Ｍｏ１〜５％と、Ｗ、Ｖ２％以下、Ｔ　ｌ　＋
　Ｎｌ）、　Ｚ　ｒ　１％の少なくとも１種以上を含み
、残部がＦ　ｅ及び不可避的な不純物とからなり、胴部
の残留オーステナイト量が６０％以上である合金鋼で、
硬さがＩＴ　ｓ　５０以１−で軸材の引張り強さが８０
　ｋｇ　／　ｍｍ２以上であることを特徴とし、（３）重量比で、Ｃ０．５〜１．２％、８１０゜７〜３
％、Ｍｎ０．６〜５％、Ｎｉ０．６〜５％、Ｃｒ３〜１
０％、Ｍｏ１〜５％と、Ｗ、Ｖ２％以下、Ｔｉ、Ｎｂ、
Ｚｒ１％以下の少なくとも１押爪」二を含み、残部がＦ
ｅ及び不可避的な不純物とからなり、残留オーステナイ
ト量が６０％以上である合金鋼からなることを特徴とし
、（４）重量比で、Ｃ０．５〜１．２％、Ｓｉ０゜７〜３
％、Ｍｎ０．６〜５％、Ｎｉ０．６〜５％、Ｃｒ３〜１
０％、Ｍｏ１〜−５％と、Ｗ、Ｖ２％以下、Ｔｉ、Ｎｂ
、Ｚｒ１％の少なくとも１種以上を含み、残部がＦｅ及
び不可避的な不純物とからなり、残留オーステナイト量
が６０％以上である合金からなる熱間圧延用ロールで、
一体型又はスリーブ組立式補強ロールからなることを特
徴とし、（５）重量比で、ＣＣｒ５〜１．２％、Ｓｉ０
゜７〜３％、Ｍｎ０．６〜５％、Ｎｉ０．６〜５％、Ｃ
ｒ２〜５％％、Ｍｏ１〜５％と、Ｗ、Ｖ２％以下、Ｔｉ
、Ｎｂ、Ｚｒ　１％の少なくとも１押爪−１−を含み、
残部がＦｅ及び不可避的な不純物とからなり、残留オー
ステナイト量が６０％以上である合金鋼からなり基地中
の組織がマルテンサイト及びベイナイトと炭化物の１種
が１５％以下であることを特徴とし、（６）重量比で、Ｃ０．５〜１．２％、８１０゜７〜３
％、Ｍｎ０．６〜５％、Ｎｉ０．６〜５％、Ｃｒ３〜１
０％、Ｍｏ１〜５％と、Ｗ、Ｖ２％以下、Ｔｉ、Ｎｂ、
Ｚｒ１％の少なくとも１押爪」−を含み、残部がＦｅ及
び不可避的な不純物とからなる熱間圧延用ロールにおい
て、胴部のスリーブがエレクトロスラグ再溶解法、金属
溶射法、又は、溶接法で形成されており、スリーブ組立
式であることを特徴とし、耐食合金は、（７）重量比テ、Ｃ０，５〜１．２％、Ｓｉｎ。

７〜３％、Ｍｎ０．６〜５％、Ｎｉ０．６〜５％、Ｃｒ
３〜１０％、Ｍｏ１〜５％と、ｗ、７２％以下、Ｔｉ、
Ｎｂ、Ｚｒ１％の少なくとも１種以上を含み、残部がＦ
ｅ及び不可避的な不純物とがらなり、残留オーステナイ
ト量が６０％以上である合金鋼からなることを特徴とし
、（９）重量比で、Ｃ０．５〜１．２％、５ｉＯ７〜３％
、Ｍｎ０．６〜５％、Ｎｉ０．６〜５％、Ｃｒ３〜１０
％、Ｍｏ１〜５％と、Ｗ、７２％以下、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚ
ｒ１％の少なくとも１種以上を含み、残部がＦｅ及び不
可避的な不純物とからなり、残留オーステナイト量が６
０％以上である合金鋼よりなり、衝撃摩耗をうける建設
機械用部利に用いることを特徴とし、熱間圧延機は、（８）粗圧延及び仕上げ前段、後段圧延用の作業ロール
及び補強ロールを有する圧延機において、粗ロール、仕
上げ前段、後段ロールに少なくとも一体および組立式補
強ロールが、重量比で、ｃｏ。

５〜１．２％、Ｓｉ０．７〜３％、Ｍｎ０．６〜５％、
Ｎｉ０．６〜５％、Ｃｒ３〜１０％、Ｍｏ１〜５％と、
Ｗ、Ｖ２％以下、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ１％の少なくとも１
種以上を含み、残部がＦｅ及び不可避的な不純物とがら
なり、残留オーステナイト量が６０％以上である合金鋼
からなることを特徴とし、熱間圧延用ロールの製造方法は、（１０）重量比で、Ｃ０９５〜１．２％、Ｓ１０゜７〜
３％、Ｍｎ０．６〜５％、Ｎｉ０．６〜５％、Ｃｒ３〜
１０％、Ｍｏ１〜５％と、Ｗ、Ｖ２％以下、Ｔｉ、Ｎｂ
、Ｚｒ１％の少なくとも１押爪−１−を含み、残部がＦ
ｅ及び不可避的な不純物とからなり、残留オーステナイ
１〜量６０％以上の合金鋼からなる熱間圧延用ロールの
製造方法であって、鋼塊を製造する工程、７５０〜９０
０℃で焼鈍する工程、１１００〜１２５０’Ｃで拡散焼
鈍後１０５０〜１２００℃で熱間拘束鍛造を行なう工程
、１０００〜１２００℃で焼入後、１００〜６５０℃の
焼戻しを行なう工程を順次行うことを特徴とする。

ものである。

すなわち、熱間圧延用補強ロールによる耐食性について
検討した結果、金属組織中にオーステナイトの特定量残
留させても、硬さと耐食性の向上がはかれる点に着目し
てなされたもので、要約すると下記の通りである。

本発明は、重量比で、Ｃ０８５〜１．２％、８１０．７
〜３％、Ｍ］１０．６〜５％、Ｎｉ０．６〜５％、Ｃｒ
３〜１０％、Ｍｏ１〜５％残部がＦｅ及び不可避的な不
純物からなり、残留オーステナイト量が６０％以上であ
る合金鋼からなるか、または、重量で比で、Ｃ０．５〜
１．２％、８１０．７〜３％、Ｍｎ０．６〜５％、Ｎ１
０，６〜５％、Ｃｒ３〜１０％、Ｍｏ１〜５％とＷ、Ｖ
２％以下、ｌ″ｉ、Ｎｂ、Ｚｒ　１％の少なくとも１種
以上を含み、残部がＦｅ及び不可避的な不純物からなり
、残留オーステナイト量が６０％以上である合金鋼から
なる熱間丁延用ロールおよびその製造法である。

熱間圧延機用補強ロールの耐食性は、Ｃ，Ｓｉ、Ｍｎ、
Ｎｉの組合せにより、基地組織中のオーステナイト量を
６０％以上残留させることにより得られる。

特に、オーステナイトを安定化させる、好ましい組成は
Ｃ１，０％、Ｓｉ２．４％、Ｍｎ２．３％、Ｎｉ２．９
％、Ｍｏ２．９％で熱間圧延用補強ロールの耐食性を向
上することができる。さらに、」１記の組成の合金を一
体とした鍛鋼または防造利からなるものの他、芯拐（例
えば合金鋼）の外側に溶着一体化して複合ロールとする
ことができる。溶着後は溶着のまま及び溶着後鍛造する
ことができる。

上記ロールを製造するには、鋼芯材の外側に本発明の組
成からなる消耗電極を配置し、エレクトロスラグ再溶解
法により、芯材の外周部と上記消耗電極を溶融しながら
、順次凝固させて外層部を形成させる方法により、境界
部に不溶着部やミクロギャビティ等の欠陥のない健全な
接合部を有す−１４＝る複合ロールが得られる。

また、本発明では上記複合ロールに熱処理を施すことが
できる。１０００〜１２００℃で焼入後、１００〜６５
０の焼戻しによって、オーステナイトの分解と炭化物の
析出により、Ｈｓ５０（ＨＶ３６０）以上の硬さをもつ
ロールが得られ、耐摩耗性、耐肌荒れ性、特に、耐食性
のすぐれたものが得られる。更に、また、プラズマ溶射
法及び溶接法で溶射複合化し熱処理を施ずことによって
上記と同様にすぐれたロールを得ることができる。

本発明のロールは熱間圧延機の粗圧延ロール及び補強ロ
ール並びに前段、後段仕」二げロールの補強ロールとし
て組入れ用いられる。

本発明における組織はオーステナイト相の他、マルテン
サイト相とベイナイト相と炭化物量は４〜１０％で残部
がオーステナイ１へ相とマルテンサイト相である。

本発明において、Ｃは焼入状態で一部基地に溶解し、他
はＭｏ，Ｗ、Ｃｒ、Ｖなどと結合して複合炭化物を作る
。Ｃが少ないと二次硬化が少なく、反面、Ｃが高すぎる
と溶融点が下がり、焼入温度を下げないと共晶組織を生
じ脆（なる。本発明者らの検討では０．５％未満では炭
化物を作るためのＣ量としては少なく、１．２％を超え
ると炭化物量が増へ靭性及び耐食性が低下する。

Ｓｌは鋼中にある程度不可避的に含まれている成分であ
り、通常は脱酸を目的として添加されるがその量は０．
４％以下である。しかし、耐食性、耐孔食性の改善には
０．７〜３％がよい。

Ｍｒも必らず含んでいる元素であるが、通常の含有量は
０．４％以下である。本発明はＭｎ量を０．６〜５％と
した。Ｍｎは焼入性の向上に寄与する元素で０．６％未
満では効果は少なく、５％を超えると残留オーステナイ
ト量が増加し、安定化してロール仕様硬さに達しない。

また、鋳物に毛割れが生じ易くなる。

Ｎｉは金属組織を微細にしオーステナイトおよびフェラ
イトに固溶して基地を強化する。また、Ｃｒ、Ｍｏと共
存して焼入性を増し、耐摩耗性と靭性を向」ニさせる。

その含有量は０．６〜５％の範囲でオーステナイト量が
６０％以上残留するので耐食性を改善する。０．６％未
満では」１記の靭性が十分発揮されず、５％を超えると
オーステナイトの安定化により、ロール仕様硬さに達し
ない。

ＣｒはＣと結合してＣｒ炭化物を晶出し耐摩耗性及び耐
食性向」二に寄与する。その含有量は３〜１０％特に、
４．８％がよい。

本発明において、Ｍｏは一部Ｃと結合してＭ。

Ｃ炭化物を形成し、残部は基地に固溶して二次硬化現象
（焼戻し二次硬化）により硬さを増加させる。その含有
量は１〜５％がよい。１％未満では硬さ、耐摩耗性が向
」ニせず、５％を超えると網状に晶出して靭性を低下さ
せる恐れがある。

ＷはＭｏと同様に一部Ｃと結合してＭｏＣ炭化物を形成
し二次硬化現象により硬さと耐摩耗性を向上させ、残部
は基地に固溶して基地を緻密なマルテンサイト組織とす
る。その含有量は１％以下が好ましい。なお、ＷはＭｏ
と同様な効果があり、Ｍｏの１／２程度でよく、二次硬
化以後の焼戻し軟化抵抗がある。

ＶはＣと結合して極めて硬いＭＣ炭化物を作り、耐摩耗
性の向」二に寄与する。しかし，Ｖ炭化物は固溶しに＜
＜、結晶粒の成長を妨げる。また、Ｃとの結びつきが強
いので焼入加熱の際基地に固溶するＣ量に強（影響する
。適当な焼入、焼もどし硬さを得るにはＣとＶは一定量
的関係が必要とされる。更にまた、粒界腐食を防止し、
耐孔食性を改善する効果がある。■は２％以上では研削
性及び溶解作業性に影響を及ぼすので２％以下がよい。

Ｚｒは炭化物及びフェライトの生成元素であり、強力な
清浄作用や結晶粒の微細化をもたらし、安定なＺｒ炭化
物を形成する。但し、該炭化物は角状となり、機械的性
質を低下させるので１９％以下がよい。

Ｔｉは一部炭素と結合してＴｉＣを形成し、Ｖ、Ｃｒと
併用して用いると耐摩耗性及び靭性がさらに向上する。

１％以上ではＴｉＣは角状となり、靭性が低下する。

ＮｂはＭＣ型の炭化物を形成し、耐摩耗性を著しく向上
させる元素である。また、結晶粒の微細化に寄与する元
素でもあり、１％以上の添加はＴＩＣと同様に角状とな
って靭性を低下する。

その他、不可避的に含有されっＰ、Ｓ、Ｃｕ、Ｐｂ、Ｎ
等の不純物について説明する。

Ｐは微量でも偏析する元素であり、焼割れ、歪みなどの
原因となる。また、脆性が著しく増加するので、０．１
％以下ならば特に問題はない。

ＳはＰと同様に有害元素であるがＭｕＳなど比較的無害
のものにできるので、０．１％以下であれば問題ない。

Ｃｕは組織の微細化に寄与するが、鋳造の際に割れの原
因ともなる。０．１％以下であれば特に害はない。

１）　ｂはＭ　ｎ　Ｓやその池の介在物とともに凝集し
、樹枝状間に集まる傾向がある。添加量が多くなると熱
間作業性を悪くするが、０．１％以下であれば問題はな
い。

Ｎはオーステナイト組織を安定化するなどＣと類似して
いるが、０．１％以下とするのが好ましい。

さらに、本発明はオーステナイト量を６０％以上残留す
るため、過酷な衝撃摩耗をうける建設機械用部月にも使
用することが可能である。

〔作用〕

Ｃｒ量を極力抑えた組成にＣ，Ｓｌ、ＭＩ）及びＮｉ量
を増加させた。そのために、残留オーステナイトは安定
化するにもかかわらず高硬度が得られるとともに、なお
かつ、耐食性を改善することができた。

また、変態点温度が低いので高温度に」二げやすくなり
、オーステナイト量を多量に残留することが可能である
。

その」二、高硬度と耐摩耗性、特に、耐食性の改善によ
り、ロール表面の肌荒れ性が向」ニした。

さらに、スリーブ組立式ロールはアーバ嵌めして製造す
る。アーμはＣｒ−Ｍｏ鋼およびＮｉ　−Ｃｒ−Ｍｏ鋼
が用いられる。第１図はスリーブ組立式ロールの概略図
である。スリーブ外層３５．３５のなかにアーμ３６を
焼ばめして作製し、高周波焼入装置３７．３７′を用い
回転しながら焼入を行ない、その後、低温および高温の
焼もどしの熱処理を行なってロールを製造する。これら
は熱間圧延機に組入れられて長時間使用されても、補強
ロール用合金として極めて好ましい作用と効果がある。

〔実施例〕

以下、本発明を実施例により具体的に説明する。

〔実施例　１〕熱間圧延用補強ロール利の組成を第１表に示す。

第１表において、１］は従来の熱間ダイス鋼系の５ＫＤ
６］に相当する鋼である。本発明の組成に比べてＣＶＳ
　ｉ　、Ｍｎ、Ｍｏ量が低く、Ｎｉ及びＷは添加されて
いない。なお、Ｃｒは同等の組成となっている。

また、８．９および１ｏは比較利であり、８はＳｉ、Ｎ
ｉが低い組成、９はＣが低く、Ｗは８．９とも添加され
ていない。１０はＭｎ、Ｎ１およびＷが低い組成である
。

第１表本発明材１〜７の組成はＣ，Ｓ　ｉ　、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍ
ｏ１■およびＷを含有した試料であるが、Ｗは１．５．
６．７には含まれていない。５にはＴｉ、６にはＮｂ、
７にはＺｒを添加した。１〜７のＭｎ及びＮｉは０．６
〜５％添加させた組成である。

試料は高層゛波溶解炉で溶解し、金をに鋳込み鋼塊を製
造した。鋳込み後の鋼塊は８８０℃ＸＩＯ時間→７００
℃×５時間→炉冷の焼なましを行なった。

第２表は残留オーステナイト量、熱処理硬さの測定結果
を示す。熱処理硬さは１５ｍｍ角の試験片を用いてロッ
クウェル硬度ｉ’ｌｌ　（ｒｌＲｃ）で４ｔｌｌ定した
。熱処理は従来イイ７は９８０℃から焼入後、５００℃
で焼もどした。比較月８〜１０、本発明材１〜７の焼入
温度は１１２５℃に１時間保持後空冷を行なった。焼も
どしは５００℃Ｘｌｈ→空冷１回とした。

本発明材１〜７はＭ　ｎおよびＮｉが添加され、オース
テナイト量が多いにもかかわらずＨＲＣ５１，５〜６２
　、８　（１−１ｓ　６９〜８７）の高い値が得られた
。

残留オーステナイ！・量は直径５　ｍｍ　Ｘ長さ７０ｍ
ｍの試験片を熱処理したのち、弾導検流計による磁気分
析法で測定した。熱処理は従来材、比較月、本発明材と
もに１１２５℃に１時間保持後、５００°Ｃに保持して
空冷した。

従来材７は焼入、焼もどしによりほとんど残留オーステ
ナイトが分解している。比較月８〜］０は焼入、焼もど
しで１５〜５５％に分解し、硬さもＩ−■ＲＣ５２、１
〜５６　、　２　（Ｈｓ　７０〜７９　）が得られる。

一方、本発明材１〜７は焼もどし後の残留オーステナイ
ト量に６８〜９７．９％オーステナイトが残留するにも
かかわらずＨＲＣ５１゜５〜６２．８（Ｈｓ６９〜８７
）の高硬度が得られた。

第３図は残留オーステナイｌ−量と腐食量との関係を示
すグラフである。

浸漬実験用の試験片は１０ｍｍ角Ｘ２５＋ｎｍｇに機械
加を行なった。表面粗らさを一定にするため＃５００の
エメリーペーパで研磨した。試験片の熱処理は従来材１
１は９８０℃から焼入したのち５００℃で焼もどしを行
なった。また、比較月８〜１０は１１２５℃→空冷後、
５００℃の焼もどしを行なった。

第２表次に、本発明材１〜７は１１２５℃から焼入し、５００
℃→空冷の焼戻しを行なった。

含浸実験は１５ＯＮＸ８０で×３０での容量に試料を挿
入し、１ｏｐｐｍの塩素イオンを含む水溶液中に３週間
含浸した。含浸後は３％塩酸水溶液でサビを除去し腐食
量を測定した。

第３図から明らかなように、残留オーステナイト量が６
０％以下の従来材１１および比較月８〜１０は腐食量が
増加する傾向を示している。一方、本発明材１〜７はオ
ーステナイト量が６０％以上残留する場合で腐食量が非
常に僅少となることが明白となった。

第４図は残留オーステナイ１〜量と粗らさとの関係を示
すグラフである。表面粗らさの測定は小板式５Ｅ−３Ｃ
型を用いて行なった。図から明らかなように、従来材１
１および比較月８〜１０に比べて本発明材１〜７は非常
に滑らかな面を持つことが明らかである。

〔実施例　２〕第１表に示す、本発明材３の即成４４料を用いて、熱間
連続圧延機の仕」こげ前段に組入れる一体式補強ロール
を作製した。熱間連続圧延機のロール構成は第２図に示
す如くであり、士、下、一対の作業ロール２〜１７は補
強ロール１８〜３３にＪ−って支持されている６２〜５
および１８〜２１は粗圧延スタンド用ロール、６〜１１
および２２〜２７は仕」二げ前段ロール、１２〜１７お
よび２８〜３３は仕」二げ後段用ロールである。

鍛鋼製一体補強ロールは塩素性電気炉で溶製して、調度
は８８０℃→７２５℃→炉冷の二段焼なましを行なった
。拡散焼鈍は１１５０で行ない、１０５０〜１１５０℃
で鍛造を行ない、１５００φｘ１８００℃の鍛鋼製一体
補強ロールを作製した。機械加工後は磁気探傷及び染色
試験により、検査を行なったが無欠陥であった。

鍛鋼製一体補強ロールの熱処理は、第５図に示すように
、高周波焼入装置により、誘導加熱によりロール表面を
空冷加熱しながら噴霧冷却により空冷焼入を行なった。

その後、高温焼戻しを行ない、ロール表面の硬さがＨＰ
Ｏ３５，３（Ｈｓ　６０）を示し、ロール仕様硬さが得
られた。

鍛鋼製一体補強ロールは熱間連続圧延機に紹入られて使
用した結果、従来ロール１１は耐摩耗性および腐食によ
る肌荒れに劣ったが、不発明月３の組成月料は非常によ
い成績を示し、ロール寿命を大幅に延長することができ
た。

〔発明の効果〕

オーステナイト量を６０％以上残留させた本発明の熱間
圧延用補強ロールは従来利のロールに比べて高硬度で耐
食性による肌荒れ性にもすぐれ、ロール寿命を２倍程度
に向」ニすることがで、産業上の効果の大なるものであ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の熱間圧延補強ロールの一実施例のスリ
ーブ組立式ロールと高周波焼入装置との関係を示す説明
図、第２図は熱間圧延機のロール配置を示す構成図、第
３図は残留オーステナイト量を腐食量との関係を示すグ
ラフ、第４図は残留オーステナイト量と粗らさとの関係
を示すグラフ、第５図は本発明の熱間圧延補強ロールの
一実施例の鍛鋼製一体補強ロールと高周波焼入装置との
関係を示す説明図である。３５・・スリーブ外層、３６・・アーμ、３７・高周波
焼入れ装置。

Claims

【特許請求の範囲】１）重量比で、Ｃ０．５〜１．２％、Ｓｉ０．７〜３％
、Ｍｎ０．６〜５％、Ｎｉ０．６〜５％、Ｃｒ３〜１０
％、Ｍｏ１〜５％と、残部がＦｅ及び不可避的な不純物
とからなり、残留オーステナイト量が６０％以上である
合金鋼からなることを特徴とする熱間圧延用ロール。２）重量比で、Ｃ０．５〜１．２％、Ｓｉ０．７〜３％
、Ｍｎ０．６〜５％、Ｎｉ０．６〜５％、Ｃｒ３〜１０
％、Ｍｏ１〜５％と、Ｗ、Ｖ２％以下、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚ
ｒ１％の少なくとも１種以上を含み、残部がＦｅ及び不
可避的な不純物とからなり、胴部の残留オーステナイト
量が６０％以上である合金鋼で、硬さがＨｓ５０以上で
軸材の引張り強さが８０ｋｇ／ｍｍ＾２以上であること
を特徴とする熱間圧延用ロール。３）重量比で、Ｃ０．５〜１．２％、Ｓｉ０．７〜３％
、Ｍｎ０．６〜５％、Ｎｉ０．６〜５％、Ｃｒ３〜１０
％、Ｍｏ１〜５％と、Ｗ、Ｖ２％以下、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚ
ｒ１％以下の少なくとも１種以上を含み、残部がＦｅ及
び不可避的な不純物とからなり、残留オーステナイト量
が６０％以上である合金鋼からなることを特徴とする熱
間圧延用ロール。４）重量比で、Ｃ０．５〜１．２％、Ｓｉ０．７〜３％
、Ｍｎ０．６〜５％、Ｎｉ０．６〜５％、Ｃｒ３〜１０
％、Ｍｏ１〜５％と、Ｗ、Ｖ２％以下、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚ
ｒ１％の少なくとも１種以上を含み、残部がＦｅ及び不
可避的な不純物とからなり、残留オーステナイト量が６
０％以上である合金からなる熱間圧延用ロールで、一体
型又はスリーブ組立式補強ロールからなることを特徴と
する熱間圧延用ロール。５）重量比で、Ｃ０．５〜１．２％、Ｓｉ０．７〜３％
、Ｍｎ０．６〜５％、Ｎｉ０．６〜５％、Ｃｒ３〜１０
％、Ｍｏ１〜５％と、Ｗ，Ｖ２％以下、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚ
ｒ１％の少なくとも１種以上を含み、残部がＦｅ及び不
可避的な不純物とからなり、残留オーステナイト量が６
０％以上である合金鋼からなり、基地中の組織がマルテ
ンサイト及びベイナイトと炭化物の１種が１５％以下で
あることを特徴とする熱間圧延用ロール。６）重量比で、Ｃ０．５〜１．２％、Ｓｉ０．７〜３％
、Ｍｎ０．６〜５％、Ｎｉ０．６〜５％、Ｃｒ３〜１０
％、Ｍｏ１〜５％と、Ｗ，Ｖ２％以下、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚ
ｒ１％の少なくとも１種以上を含み、残部がＦｅ及び不
可避的な不純物とからなる熱間圧延用ロールにおいて、
胴部のスリーブがエレクトロスラグ再溶解法、金属溶射
法、又は、溶接法で形成されており、スリーブ組立式で
あることを特徴とする熱間圧延用ロール。７）重量比で、Ｃ０．５〜１．２％、Ｓｉ０．７〜３％
、Ｍｎ０．６〜５％、Ｎｉ０．６〜５％、Ｃｒ３〜１０
％、Ｍｏ１〜５％と、Ｗ、Ｖ２％以下、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚ
ｒ１％の少なくとも１種以上を含み、残部がＦｅ及び不
可避的な不純物とからなり、残留オーステナイト量が６
０％以上である合金鋼からなることを特徴とする耐食合
金。８）粗圧延及び仕上げ前段、後段圧延用の作業ロール及
び補強ロールを有する圧延機において、粗ロール、仕上
げ前段、後段ロールに少なくとも一体および組立式補強
ロールが、重量比で、Ｃ０．５〜１．２％、Ｓｉ０．７
〜３％、Ｍｎ０．６〜５％、Ｎｉ０．６〜５％、Ｃｒ３
〜１０％、Ｍｏ１〜５％と、Ｗ、Ｖ２％以下、Ｔｉ，Ｎ
ｂ，Ｚｒ１％の少なくとも１種以上を含み、残部がＦｅ
及び不可避的な不純物とからなり、残留オーステナイト
量が６０％以上である合金鋼からなることを特徴とする
熱間圧延機。９）重量比で、Ｃ０．５〜１．２％、Ｓｉ０．７〜３％
、Ｍｎ０．６〜５％、Ｎｉ０．６〜５％、Ｃｒ３〜１０
％、Ｍｏ１〜５％と、Ｗ、Ｖ２％以下、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚ
ｒ１％の少なくとも１種以上を含み、残部がＦｅ及び不
可避的な不純物とからなり、残留オーステナイト量が６
０％以上である合金鋼よりなり、衝撃摩耗をうける建設
機械用部材に用いることを特徴とする耐食合金。１０）重量比で、Ｃ０．５〜１．２％、Ｓｉ０．７〜３
％、Ｍｎ０．６〜５％、Ｎｉ０．６〜５％、Ｃｒ３〜１
０％、Ｍｏ１〜５％と、Ｗ、Ｖ２％以下、Ｔｉ，Ｎｂ，
Ｚｒ１％の少なくとも１種以上を含み、残部がＦｅ及び
不可避的な不純物とからなり、残留オーステナイト量６
０％以上の合金鋼からなる熱間圧延用ロールの製造方法
であつて、鋼塊を製造する工程、７５０〜９００℃で焼
鈍する工程、１１００〜１２５０℃で拡散焼鈍後１０５
０〜１２００℃で熱間拘束鍛造を行なう工程、１０００
〜１２００℃で焼入後、１００〜６５０℃の焼戻しを行
なう工程を順次行うことを特徴とする熱間圧延用ロール
の製造方法。