JPH04200845A - アジャスタブルモールド - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、鋼などの金属を連続鋳造するためＧこ、供給
される溶融金属を冷却・凝固さ−ｕ７鋳片とするモール
ドに関するもので、特に鋳片を均一・に冷却することが
できる連続鋳造設備のアジャスタブルモールドに関する
ものである。

〔従来の技術および背景］ 連続１鋳造はタンデイツシュ（湯だめ）に貯留した溶融
金属を千−ルトロ、１供給し１．ここで／？ｉＪ１＋１
して少なくとも外周部は凝固した鋳片を形成し７、モー
ルｌ“の士流側に設けた引き抜き装置で連続的に鋳片を
引き抜くことＱによって行われる。この、１１！綺、鋳
造に用いるモールＦ゛は、−・静的に鋳型を筒状体に形
成し７、その外周壁を冷却（水冷が多い）することζこ
より、中空部番９二供給される溶融金属を凝固さ−けて
鋳片とするもので、鋳型は所望する鋳片断面の形状・寸
法に応じた中空部をイ］する熱伝導性るこイタ）れた旧
材からなり、鋳型の外側に７’ｎ　ｊＪＩ水ジャゲント
が設置され、鋳型の外Ｙ５．１壁に沿って冷却水が流通
するよ・うに構成されている。従って、溶融金属は、そ
の熱を上記冷却水に奪われて冷却・凝固して鋳片となる
。

このようにして行われる連続鋳造の鋳造方向（モールド
の軸方向）は、鉛直に限らず、水平または傾斜方向に設
定されることがあり、中空部断面も矩形・多角形・円な
ど多岐に渡る。

このモールドを形態によって分類すると、以下に説明す
る２種類に分かれる。

（ａ）　　筒状体を一体的に形成したモールド小断面鋳
片（ビレット）を得るために鋳型を一体の円筒または角
筒とした、いわゆるチューブラモールドと称するものや
、大断面の矩形鋳片（スラブやブルーム）を得るために
周方向に分割された複数個の鋳型要素を密着して組み合
わせて筒状体にした、いわゆる組立モールドと称するも
のがあるが、いずれも中空部の内周壁が連続する、閉じ
た断面を有しており、中空部の断面寸法が鋳造中に変化
しない固定鋳型として使用されるものである。

鋳片は凝固して冷却されるにつれて収縮し、断面寸法が
小さくなるので、このような筒状体を一体的に形成した
モールドでは、鋳型と鋳片との接触を維持するために、
下流側が小寸法となるように鋳型の内周壁には適当なテ
ーパーが形成される。しかし、鋳片の収縮率は鋳造する
金属の種類、鋳込温度、鋳造引抜速度など多くの要因に
よって異なるため、Ｃ１′（に鋳型内周壁にテーパーを
形成しただけでは鋳型内周壁と鋳片表面との均一な接触
を保つことは難しいので、この欠点を解消するものとし
て、この固定鋳型を短くして、下流側に次に説明する可
動鋳型（アジャスタブルモールド）が設置されることが
多い。

（ｂ）　　互いに分離独立した複数個の鋳型要素によっ
て筒状体を形成したモールド 互いに分離独立し、半径方向に移動可能な複数の要素を
筒状に配置したモールドであって、いわゆるアジャスタ
ブルモールドと呼ばれるもので、中空部の断面寸法が鋳
造中に変化する可動鋳型として使用されるものである。

このアジャスタブルモールドの各要素は、周方向に密着
せずに離間して配置され、スプリングや流体圧シリンダ
などの子」勢手段によって鋳片表面に押し付けられる。

そして、このような移動を可能ならしめるために、アジ
ャスタブルモールドの各要素には間隙があるので、溶融
金属の表面に適当な凝固層が形成された後の位置、すな
わち固定鋳型の下流側に設けられる。

上記したように、鋳片は冷却・凝固に伴って収縮するが
、このアジャスタブルモールドによれば、各鋳型要素が
鋳片表面に押しつけられるので、鋳片表面との接触が良
好となり、固定鋳型に比べて鋳片をより均一に冷却する
ことが可能となる。

これら固定鋳型と可動鋳型を組み合わせたものとして、
特公昭６１−３２１０４号公報（以下、「従来技術」と
いう）には、第５図および第６図に示すように、「第１
の鋳型部分４１（固定鋳型に相当）と、第１の鋳型部分
４１の下流側に配置された第２の鋳型部分４２．４３（
可動鋳型に相当）を有し、第２の鋳型部分がそれぞれ鋳
造断面周方向に４分割された壁部分４４（冷却板に相当
）を有し、この壁部分４４が鋳造方向に平行方向に設置
された調整装置４５（複動式液圧シリンダー）によって
鋳造断面半径方向に移動可能に構成され、調整装置４５
が、鋳造方向に対して平行な調整装置４５の運動方向を
鋳造方向に対してほぼ直角の方向（鋳造断面半径方向に
相当）に転換するベルクランク４６によって壁部分４４
の流入部４７および流出部４８と接続されていることを
特徴とする連続鋳造鋳型」に関する発明が開示されてい
る。

〔発明が解決しようとする課題〕

しかし、従来技術に係る連続鋳造鋳型で連続鋳造を行う
場合、次のような欠点がある。すなわち、鋳片の冷却が
偏って進行し、鋳片の変形や割れが発生しやすい点と、
ヘルクランク機構の作動に充分な信頼がおけないという
点である。

１）鋳片の変形や割れの発生 ■　固定鋳型中空部に設けるテーパーは、綿密な計算と
実験乙、二基づいて、鋳造する金属毎に事前乙こ設定す
る。ごれは、もし鋳型のテーパー量が鋳片の収縮型より
も大きければ、鋳片をスムーズに引き抜くことができな
くなり、逆にテーパー量が小さジノれば、鋳片と鋳型上
の間にギャップができて熱移動が妨げられ、鋳片の冷却
が進行しなくなるからである。

ところが、実際に連続鋳造を行う場合、鋳型のテーパー
に沿って鋳片が収縮することばまねである。つまり、鋳
片の収縮率は鋳造（引き抜き）速度や溶融金属の温度に
よ、っても変化するので、鋳造金属の種類（成分）が同
じでも、収縮率は鋳造のたびに、あるいは鋳造中の時間
経過につれて変わる。その結果、鋳片は冷却・凝固の進
行につれてもとの断面と相似的に収縮することは少なく
、殆どの場合は円形断面が長円に変形したり５、矩形断
１ｆＩｉが菱形に近くなったりする。

ｌ”記したように、鋳片表面と鋳型間にギャップができ
ると熱移動が妨げられるので、鋳片がｌ二記のように変
形して不均一に鋳型と接触すれば、接触した部分とギャ
ップのある部分との冷却の強さに大きな偏差がＬ１゛し
る。冷却強さζここのような分布が生じることによっ″
（、上記の変形をむしろ助長するように鋳片を収縮させ
るので、鋳片がモールドを出るまでに偏冷却と変形がま
ず１ず進行する。その結果、鋳片内部Ｇこ不均一または
非対称な凝固組織が形成されたり、割れが生じたりする
。

鋳型要素を鋳片表面に押しっｊＪるアジャスタブルモー
ルドは、こうした鋳片の偏冷却と変形を進行さセないよ
う、固定鋳型を短くシてその一ド流に接続されるもので
あるが、従来技術の連続鋳造鋳型によれば、紡造断面半
４イカ向でのアジャスタブルモールドの押しつげ力の制
御がなされないため、鋳片ζ１こ押し付けられたモール
ドの壁部分４４（冷却板）は強度の弱い部分、つまり、
溶融金属表面の凝固層の薄い鋳Ｊ〜部分（固定鋳型に近
い部分）に片当たりしやすく、その結果１、冷却は不均
一となって鋳片は変形しやすくなる。

そしζ、この場合、第１の鋳型部分４１（固定鋳型）の
長さが短いと、第１の鋳型部分４１で冷却されてできる
鋳片表面の凝固層の厚みが薄いため、上記したようにア
ジャスタゾルモールド入口での圧潰が生しやずくなる。

一方、第１の鋳型部分４１（固定鋳型）の長さが長い場
合は、第１の鋳型部分伺内での不均一冷却により鋳片の
変形が相当進行し、アジャスタブルモールＦによる不均
一・冷却防上によって鋳片の変形を抑制する効宋が何等
期待できなくなる。

■　また、アジャスタブルモールドの押しつけ力のｔｔ
ｉｌＮ卸がなされないため、アジャスタブルモールドと
溶融金属表面凝固層との摩擦力が貰常に増大して鋳Ｈを
圧潰して凝固中の鋳片内の溶融金属が溢れ出ｔ７たり、
凝固鋳片内の溶鋼静圧に負けて押し戻され、冷却が不十
分になったりする。

２）　ベルクランク機構の採用による作動信頼性の低下 ■　調整装置４５（液圧シリンダー）の運動方向をベル
クランク４６によって転換してアジャスタブルモールド
の壁部分４４（冷却板）を作動させる方式であるため、
高温多湿で粉塵が多い環境条件下にある連続鋳造設備ζ
においては、１確な作動が期待できない。

■　壁部分４４（冷却板）が自在継手４９（玉組手）を
介して支承され、ベルクランク４６が遊隙５０を有する
ピン５１によって壁部分４４（冷却板）に結合されてい
るので、１確な圧士量が設定できない。

本発明はこのような従来の技術の有する間匙点に鑑みて
なされたものであって、その目的は鋳片を均一に冷却す
ることが可能で、鋳片の変形や割れが発生することがな
く、正確な作動を反復継続して期待できるアジャスタブ
ルモールドを提供することにある。

〔課題を解決するための手段〕

上記目的を達成するために本発明の要旨は、タンデイツ
シュと筒状モールドが密閉接続された連続鋳造設備の該
筒状モールドに後続して鋳造断面周方向に複数の要素に
分割され且つ鋳造断面半径方向に移動可能に構成された
アジャスタブルモールドにおいて、アジャスタブルモー
ルドの入口に配設した位置調整装置により該モールドの
内径寸法は調整可能に固定され、アジャスタブルモール
ドの出口は、鋳造断面半径方向に配設した流体圧シリン
ダーにより該方向に移動可能であることを特徴とするア
ジャスタブルモールドを第一の発明とし、 上記第一の発明において、位置調整装置が流体圧シリン
ダーを具備し、該流体圧シリンダーによりアジャスタブ
ルモールドの内径が拡縮可能であることを特徴とするア
ジャスタブルモールドを第二の発明とする。

〔作用〕

タンデイツシュに密閉接続された筒状モールドに後続す
るアジャスタブルモールドの入口内径寸法を位置調整装
置により調整して」二記筒状モールドの出口内径寸法に
一致させることにより、鋳片の引き抜きを円滑に行うこ
とができ、アジャスタブルモールドの出口を流体圧シリ
ンダーにより鋳造断面半径方向に移動して鋳片表面の形
状に合わせて各要素を当接することにより、鋳片を均一
に冷却することができる。

また、鋳造の終期部分の鋳片ば溶鋼静圧も低く、溶鋼温
度も低いため、鋳片表面が荒れていることが多く、アジ
ャスタブルモールドの内周面が損傷しやすくなるが、鋳
造終期にアジャスタブルモールドの入口に配設された位
置調整装置の流体圧シリンダーおよびアジャスタブルモ
ールドの流体圧シリンダーをモールド拡径方向に作動さ
せることにより、アジャスタブルモールド内周面が荒れ
た鋳片表面により損傷することはない。

〔実施例〕

以下、本発明を実施例に基づいて説明する。

第１図は鋼の水平連続鋳造設備の要部断面図である。第
１図において、１は溶鋼Ｍを貯留するタンデイツシュで
、このタンデイツシュ１に固定鋳型として使用される筒
状のモールドチコ。

−ブ２が接続耐火物３を介して密閉接続され、このモー
ルドチューブ２に後続して可動鋳型として使用されるア
ジャスタブルモールド４ａ、４ｂが設置され、この下流
側に引き抜き用ロール５が設置されている。

まず、上記構成に基づいて水平連続鋳造設備による連続
鋳造の概要について説明する。

溶鋼Ｍはタンデイツシュ１に供給されて一旦ここに貯留
されたのち、接続耐火物３を経てモールドチューブ２内
に流入するが、モールドチューブ２の内周壁に接触する
と同時に、その接触面すなわち溶鋼外周に凝固層Ｓ。を
生じるが、モールドチューブ２内の凝固層Ｓｃの厚みは
溶鋼径に比して小さいため、この部分での鋳片の強度は
充分ではない。そして、鋳片Ｓはアジャスタブルモール
ド４ａ、４ｈにより冷却されるにつれて凝固層Ｓｃの厚
みは増加して、アジャスタブルモールド４ｂの出口付近
の凝固層Ｓｃの厚みは１０〜５０ｍｍにも達しており、
充分なる強度を有している。そして、この鋳片はさらに
下流側にある引き抜きロール５で引き抜かれた後、切断
装置で適当な寸法に切断される。

以下に本発明の実施例について詳述する。

第１図に示したものは、円形断面の鋳片を得るための設
備であるため、モールドチューブ２は、調合金製の一体
の筒状のものであって、その中空部の断面は冷却による
鋳片の収縮を見込んで鋳造方向に縮小したテーパーを持
つ円筒状に形成されている。モールドチューブ２の外側
には、冷却水ジャケット６が設置され、冷却水ジャケッ
ト６より供給される冷却水がモールドチューブ２の外周
壁に沿って流通するようになっている。

次Ｃ１＼このモールド“チー１６−ブ２に引き続いて設
置されているアジャスタブルモールド４ａについて説明
する。

アジャスタブルモー刃用゛４．−１は、第２し１（ａ）
に示すよ・うに、円形中空部を囲む、合計４個の要素７
．１．７ｂ、７ｃ、７ｄから筒状体を形成したものであ
る。各要素７ａ、７ｂ、７Ｃ１７ｄば、各々、プＩ／−
１−８内側の調合金製の冷却板９内面に黒鉛ライーノ〜
−１０が装着されたものである。冷却板９内には、冷却
水が流通する複数のパイプ１１が配設されている。（冷
却水は、第１図において、アジャスタブル千−ルｔ−４
ａおよび４ｂの一方の端部Ｅ、より流入して、他方の端
部Ｅ、より紙面るこ直角方向に排出される）また、第２
図（ａ）において、黒鉛ライ光−１０は耐熱性を有する
２二ともに自己潤滑性を有するので、鋳片の引き抜きを
円滑に行わゼ・ることかできる。アジ中スタフ゛ルモー
ルド４ａのに手方向（鋳造方向）のほぼ中間位置のプレ
ート８の夕１側にば５．係合部材１２６．ニエアシリン
ダー１３のロッド１４の端部が係着されており、〕−゛
７シ７シリンダー１端は固定フレーＪ、　］、　５に固
着されている。

そして、第１図に示すようＧこ、モールトチコ７−ブ２
出側のフＩ／　−１，１６から突設した支持プＩ／−ト
１７に螺合する位置調整螺子１″Ｌ（の先・瑞は１．フ
レーム１６ｆ”、Ｈこ係止されつつフレー１．１６タ１
−面（アジャスタブルモールド４ｄ側）に沿って鋳造断
面半径方向（両矢印へ方向）に摺動可能な金物１つに固
着されている。そして、金物１つとアジャスタブルモー
ルド４ａの入）す１１部に固着された係合部＋Ａ２０と
は連結部材２１によって連結されている。

従って、位置調整螺子１８を調整することによって、金
物１９がフレーム１（ｉに沿って鋳造断面半径方向（入
方向）に摺動するので、連結部材２１を介して係合部材
２０と一体となってアジャスタブル千−ルｔ”４ａの入
側を鋳造Ｉ折曲１″−径方向に移動させて、モールドチ
ューブ２の出Ｌ１内径寸法にアジャスタブルモールド４
ａの入１−１内径・１′法を一致させた位置でアジャス
タブルモールド４ａの入［」を固定することができる。

また、アジャスタブルモールド４ａの鋳造方向比１創イ
」近において、アジャスタブルモールド４ａに固着され
た係合部材２２に連結部材２３が連結され、該連結部材
の他端のプレー１−２４とアジャスタブルモールド４ａ
との間には゛、スプリング２５が介装されてポル１−２
６で締めつげられている。

そして、アジャスタブルモールド４１）も、第２図（ａ
）　４こ示されたものと同様？、こ、４つの要素７ａ。

７ｂ、７ｃ、７ｄから構成されており、長手方向（鋳造
方向）はぼ中間位置には、エアシリンダー１３と同様の
構成のものが配設されている。また、アジャスタブルモ
ールド４ｂの鋳造方向入側、出側の各々にも、上記と同
様の構成の保合部材２２、連結部材２３、プレー１−２
４、スプリング２５およびボルト２６が配設され°（い
る。

第２図（ｂ）は、アジャスタブルモールドの要素７ａ１
１．７ｂ、　、７ｃ、および７ｄ、の内面中空部が矩形
の場合を示し、この場合は、モール１゛チゴ、−ブ２の
中空断面も矩形のものが使用される。

第３図は位置調整装置が流体圧シリンダーを具備する場
合を示し、モールＩ：チｊ、−ブ２出側のフレーム１６
に沿って鋳造断面半径方向に摺？）Ｊ可能な金物１９に
連結された連結部材２７の中空円筒状部２８に沿ってピ
ストン２９が摺動自在に嵌装され、ピストンロッド３０
の先端がアジャスタブルモールド４ａの入側部に固着さ
れた係合部材２０に連結されている。そして、上記中空
円筒状部２８は上部内室３１および下部内室３２からな
り、上部内室３１には高圧流体が流入可１１ヒに構成さ
れている。すなわち、中空円筒状部２８、上部内室３１
、下部内室３２、ピストン２９およびビストンロント３
０とで流体圧シリンダーを構成する。

連続鋳造中には、上部内室３Ｈこ高圧流体が供給された
状態でモールドチューブ２の出ｌＴ１内径と゛アジャス
タブルモールド４ａの人「１内径とが一致するようＱ、
二位置調整螺イ１ε（６゜二よってアジャスタブルモー
ルド４ａの内径が調整されて固定され、鋳造終期には上
部内室３１の高圧流体を抜くごとによってビス１−ンロ
ント３０がＢ方向に移動して、アジャスタブルモールド
４ａの入口内径の拡大が瞬時に可能なように構成されて
いる。

上記のように構成される本実施例のアジャスタブルモー
ルドを用いて、円形断面のビレットを製造する場合の連
続鋳造について、以下に説明する。

（モールドチューブ２内の鋳片の挙動）第１図に示すよ
うに、タンデイツシュ１からモールドチューブ２に流入
した溶鋼Ｍは、モールドチューブ２の内周壁に接して冷
却され、外周に凝固層Ｓ。を生ずる。そして、引き抜き
ロール５による鋳片Ｓの引き抜きに応じて凝固層Ｓｃの
厚みは徐々に増し、一方、凝固層Ｓ。の厚みがこのよう
に増加することによって鋳片の断面寸法は徐々に縮小す
る。モールドチューブ２は固定した鋳型であり、鋳片形
状の変化に追随するものではないが、その内面はこのよ
うに鋳片断面寸法が減少することを考慮して、上流側か
ら下流側にかけて内周断面寸法が減少するようにテーパ
ー状に形成されている。しかし、鋳片の収縮率は上記し
たように多くの要因によって変化するため、あらゆる場
合においてモールドチューブ２内周壁と鋳片との均一な
接触を保つことは不可能であり、第４図に示すように、
鋳片Ｓは僅かに変形してモールドチューブ２内周壁との
接触部の一部にギャップＧを生じて少し不均一な接触状
態となり、ある程度偏冷却が進行する。その結果、モー
ルドチューブ２出側の鋳片形状は僅かに変形したものと
なる。そのため、固定鋳型としてのモールドチューブ２
の長さは短い方が望ましいが、一方、短すぎると凝固層
の厚みが薄ずぎて鋳片の強度が過少となって、鋳片が破
断しやすくなり、内部の高温の溶鋼が吹き出す可能性が
あるので、モールドチューブ２の長さは一定以下には短
くできない。

（アジャスタブルモールド４ａ内の鋳片の挙動）第１図
および第２１１ｆｆｌ（ａ）に基づいて説明する。

アジャスタブルモールド４ａの入側には位置調整螺子１
８が配設されているので、この位置調整螺子１８により
４つの要素７ａ、７ｂ、７ｃ、　７ｄの位置を調整して
、アジャスタブルモールド４ａの入口内径寸法をモール
ドチューブ２の出口内径寸法に一致させることにより、
スムーズに鋳片Ｓを引き抜くことができる。そして、下
流側の引き抜きロール５によって鋳片Ｓが引き抜かれる
とともに、冷却板９によって間接冷却されつつ鋳片Ｓの
凝固層ＳＣの厚みは下流側に向かって徐々に増大し、こ
れに呼応して鋳片Ｓの断面寸法は徐々に縮小する。しか
し、入側鋳片Ｓの凝固層Ｓｃの厚みは出側に比べてかな
り薄いので、入側鋳片の強度は低い。従って、アジャス
タブルモールド４ａの各要素の鋳造断面半径方向の移動
量が鋳片長手方向でコントロールされなかった場合、強
度の低い入側の鋳片に全移動要素が片当たりしやすく、
その結果、入側鋳片が割れることもある。

しかし、アジャスタブルモールド４ａの長手方向はぼ中
間部にはエアシリンダー１３が配設されており、このエ
アシリンダー１３がスプリング２５のバネ力に抗して要
素７ａ、７ｂ、７Ｃ１７ｄを入口Ｅを支点として縮径方
向に付勢するので、鋳片形状にうまく沿うように要素７
ａ、７ｂ、７Ｃ１７ｄが追随して、鋳片Ｓの広い範囲に
渡ってアジャスタブルモールド４ａと鋳片Ｓとの接触を
確保することができる。その結果、アジャスタブルモー
ルド４ａ内で鋳片Ｓは均一に冷却されて、変形と偏冷却
は殆ど進行しない。しかも、要素７ａ、７ｂ、７ｃ、７
ｄの内面には黒鉛ライナー１０が装着されているので、
鋳片Ｓとの摩擦が低減されて、より確実に鋳片の割れを
防止することができる。

（アジャスタブルモールド４ｂ内の鋳片の挙動）第１図
に示すように、アジャスタブルモールド４ａ内で冷却さ
れた鋳片Ｓの凝固層Ｓｃの厚みは、アジャスタブルモー
ルド４ｂの入側部分ではモールド全体の凝固厚さのほぼ
半分程度になっており、充分な強度を有している。従っ
て、エアシリンダー１３によってスプリング２５のバネ
力に抗してアジャスタブルモールド４ｂの各要素が縮径
方向に付勢されると、各要素７ａ、７ｂ、７Ｃ２７ｄは
、はぼ全面的に鋳片Ｓの表面に接触し、鋳片Ｓとアジャ
スタブルモールド’４ｈとか片当たりすることはない。

ずなわξ）、鋳片Ｓは下流側の引き抜きｒ−１−ル５に
よる引き抜きに応じて長平方向Ｇこ均一・に冷却されて
、　・定の割合で断面寸法が収縮し７１．変形や割れが
生じることはない。

このようにして、タンデイソシコ、１１こ供給された溶
釦、］Ｍは、引き抜きロール５　Ｌ（、よって連続的に
引き↑ルかれつつ、固定鋳型としての千−ルドチフ、−
ブ２および可動鋳型としてのアジャスタブルモールド４
ａおよび４ｂにより、均一に冷却されつつ表面層から逐
次凝固が進行して、モールトチ、−ブ２の入側断面形状
々ばはオロ似的に収縮した、断面が真円に近い形状のヒ
レントを得るこ２−・ができる。

しかし、鋳造の終期部分の鋳片は、凝固が不安定になり
やすく、表ｉｈ］が荒れているごとが多く、この荒れた
部分がそのまま鋳型内を通過すると、アジャスタブルモ
ールド４ａおよび４＋）の内周に装着した黒鉛ライナー
１０が１．ＨＩ傷する可能性がある。しかし、第３し］
に示し７六二ように、アジャスタブル干−ルＦ’４ａの
入口に配設された位置調整装置が流体圧シリンダーを具
備する場合、流体圧シリンダーを構成する円筒状部２８
の＋Ｂ１〜内室３１の高圧流体を抜くことによって、ビ
ス１ンロンド３０を矢印１３方向に移動してアジャスタ
ブルモールド４ａの入Ｉ］内経を拡大すると同時に、ア
ジャスタブルモールド４ａおよび４１］のエアシリンダ
・−１３を拡径力向に移動することに６しり５、黒鉛ラ
イナー１０が損傷する、−とはない。

［発明の効果］ 本発明は上記のように構成されているので、以下のよう
な効果を奏する。

■アジャスタブルモールドの各要素が、固定された入１
１部分を中心とし−（、鋳片の凝固収縮に見合５つだ量
だけ半径方向（縮径方向）に移動して、各要素と鋳片表
向が一様に接触して均一に冷却が進むので、モールドチ
ューブ出１」の高温で凝固層の薄い低強瓜の鋳片を圧潰
することなく、鋳片の変形や割れ、あるいはバルジング
（内圧による膨らみ）の発生もなく、錆固絹織が軸対称
に形成された良質の鋳片を得ることができる。

■アジャスタブルモールド・人Ｉ−１に配設された位置
調整装置を調整するごとにより１．アジャスタブルモー
ル１゛の入口内４￥寸法を千−月月゛チプ、−ブの出ｌ
］内径寸法Ｇこ一致させて、鋳片の引き１ノ１きをスム
ーズに行うことができる。

■通過する鋳片の表面の状態に応してアジャスタブルモ
ールドの入ｌ−１および出１’ｉＴ］を流体圧シリンダ
ーにより拡径方向に移動ざ−ｌることにより、アジャス
タブルモール１内周面が損傷する５ことはない。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明（１こよるアジャスタブルモールドを用
いた水平連続鋳造設備の要部１ｔ’；ｌ断面図、第２図
（ａ）は第１図のＣ−Ｃ断面図１．第２図（ｂ）　ｉ；
を第２図（ａ）のアジャスタブルモールドの中空部が矩
形の場合を示す図、第３図はアジャスタブルモールドの
入Ｌ］に配設された、流体圧シリンダーを具備した位置
調整装置の拡大断面図、第４図はモールドチノ、−ブ（
筒状モールド）内の鋳片の断面形状を説明する図、第５
図は従来技術に係る水平連続鋳造設備の側断面し１、第
６図は部分的に断面で示した、従来技術の第２鋳型部分
（可動鋳型）の拡大図である。 ■・・タンデイッシコ２．２・・モールドチコ、−ブ、
４ａ、　４ｂ・・アジャスタブルモールＦ、マａ。 ７ｂ、７ｃ、７ｄ、７ａ＋、７ｂ＋、７ｃ＋、７ｄ＋　
”要素、９・・冷却板、１０・・黒鉛ライナー、１３・
・エアシリンダー、■卜・位置調整螺子、２８・・中空
円筒状部、２９・・ピストン１．３０・・ピストンロッ
ド、３１・・上部内室、３２・・下部内室 ＣＯ−Ｏ 寸　　　　ＬｎＬｒ） 響　す

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １）タンディッシュと筒状モールドが密閉接続された連
   続鋳造設備の該筒状モールドに後続して鋳造断面周方向
   に複数の要素に分割され且つ鋳造断面半径方向に移動可
   能に構成されたアジャスタブルモールドにおいて、 アジャスタブルモールドの入口に配設した位置調整装置
   により該モールドの内径寸法は調整可能に固定され、ア
   ジャスタブルモールドの出口は、鋳造断面半径方向に配
   設した流体圧シリンダーにより該方向に移動可能である
   ことを特徴とするアジャスタブルモールド ２）位置調整装置が流体圧シリンダーを具備し、該流体
   圧シリンダーによりアジャスタブルモールドの内径が拡
   縮可能であることを特徴とする請求項１記載のアジャス
   タブルモールド