JPH07100212B2 - アジャスタブルモールド - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、鋼などの金属を連続鋳造するために、供給さ
れる溶融金属を冷却・凝固させて鋳片とするモールドに
関するもので、特に鋳片を均一に冷却することができる
連続鋳造設備のアジャスタブルモールドに関するもので
ある。

〔従来の技術および背景〕

連続鋳造はタンディッシュ（湯だめ）に貯留した溶融金
属をモールドに供給し、ここで冷却して少なくとも外周
部は凝固した鋳片を形成し、モールドの下流側に設けた
引き抜き装置で連続的に鉄片を引き抜くことによって行
われる。この連続鋳造に用いるモールドは、一般的に鋳
型を筒状体に形成し、その外周壁を冷却（水冷が多い）
することにより、中空部に供給される溶融金属を凝固さ
せて鋳片とするもので、鋳型は所望する鋳片断面の形状
・寸法に応じた中空部を有する熱伝導性に優れた材料か
らなり、鋳型の外側に冷却水ジャケットが設置され、鋳
型の外周壁に沿って冷却水が流通するように構成されて
いる。従って、溶融金属は、その熱を上記冷却水に奪わ
れて冷却・凝固して鋳片となる。このようにして行われ
る連続鋳造の鋳造方向（モールドの軸方向）は、鉛直に
限らず、水平または傾斜方向に設定されることがあり、
中空部断面も矩形・多角形・円など多岐に渡る。

このモールドを形態によって分類すると、以下に説明す
る２種類に分かれる。

（ａ） 筒状体を一体的に形成したモールド 小断面鋳片（ビレット）を得るために鋳型を一体の円筒
または角筒とした、いわゆるチューブラモールドと称す
るものや、大断面の矩形鋳片（スラブやブルーム）を得
るために周方向に分割された複数個の鋳型要素を密着し
て組み合わせて筒状体にした、いわゆる組立モールドと
称するものがあるが、いずれも中空部の内周壁が連続す
る、閉じた断面を有しており、中空部の断面寸法が鋳造
中に変化しない固定鋳型として使用されるものである。

鋳片は凝固して冷却されるにつれて収縮し、断面寸法が
小さくなるので、このような筒状体を一体的に形成した
モールドでは、鋳型と鋳片との接触を維持するために、
下流側が小寸法となるように鋳型の内周壁には適当なテ
ーパーが形成される。しかし、鋳片の収縮率は鋳造する
金属の種類、鋳込温度、鋳造引抜速度など多くの要因に
よって異なるため、単に鋳型内周壁にテーパーを形成し
ただけでは鋳型内周壁と鋳片表面との均一な接触を保つ
ことは難しいので、この欠点を解消するものとして、こ
の固定鋳型を短くして、下流側に次に説明する可動鋳型
（アジャスタブルモールド）が設置されることが多い。

（ｂ） 互いに分離独立した複数個の鋳型要素によって
筒状体を形成したモールド 互いに分離独立し、半径方向に移動可能な複数の要素を
筒状に配置したモールドにあって、いわゆるアジャスタ
ブルモールドと呼ばれるもので、中空部の断面寸法が鋳
造中に変化する可動鋳型として使用されるものである。
このアジャスタブルモールドの各要素は、周方向に密着
せずに離間して配置され、スプリングや流体圧シリンダ
などの付勢手段によって鋳片表面に押し付けられる。そ
して、このような移動を可能ならしめるために、アジャ
スタブルモールドの各要素には間隙があるので、溶融金
属の表面に適当な凝固層が形成された後の位置、すなわ
ち固定鋳型の下流側に設けられる。

上記したように、鋳片は冷却・凝固に伴って収縮する
が、このアジャスタブルモールドによれば、各鋳型要素
が鋳片表面に押しつけられるので、鋳片表面との接触が
良好となり、固定鋳型に比べて鋳片をより均一に冷却す
ることが可能となる。

これら固定鋳型と可動鋳型を組み合わせたものとして、
特公昭61−32104号公報（以下、「従来技術」という）
には、第５図および第６図に示すように、「第１の鋳型
部分41（固定鋳型に相当）と、第１の鋳型部分41の下流
側に配置された第２の鋳型部分42、43（可動鋳型に相
当）を有し、第２の鋳型部分がそれぞれ鋳造断面周方向
に４分割された壁部分44（冷却板に相当）を有し、この
壁部分44が鋳造方向に平行方向に設置された調整装置45
（複動式液圧シリンダー）によって鋳造断面半径方向に
移動可能に構成され、調整装置45が、鋳造方向に対して
平行な調整装置45の運動方向を鋳造方向に対してほぼ直
角の方向（鋳造断面半径方向に相当）に転換するベルク
ランク46によって壁部分44の流入部47および流出部48と
接続されていることを特徴とする連続鋳造鋳型」に関す
る発明が開示されている。

〔発明が解決しようとする課題〕

しかし、従来技術に係る連続鋳造鋳型で連続鋳造を行う
場合、次のような欠点がある。すなわち、鋳片の冷却が
偏って進行し、鋳片の変形や割れが発生しやすい点と、
ベルランク機構の作動に充分な信頼がおけないという点
である。

１） 鋳片の変形や割れの発生 固定鋳型中空部に設けるテーパーは、綿密な計算と
実験に基づいて、鋳造する金属毎に事前に設定する。こ
れは、もし鋳型のテーパー量が鋳片の収縮量よりも大き
ければ、鋳片をスムーズに引き抜くことができなくな
り、逆にテーパー量が小さければ、鋳片と鋳型との間に
ギャップができて熱移動が妨げられ、鋳片の冷却が進行
しなくなるからである。

ところが、実際に連続鋳造を行う場合、鋳型のテーパー
に沿って鋳片が収縮することはまれである。つまり、鋳
片の収縮率は鋳造（引き抜き）速度や溶融金属の温度に
よっても変化するので、鋳造金属の種類（成分）が同じ
でも、収縮率は鋳造のたびに、あるいは鋳造中の時間経
過につれて変わる。その結果、鋳片は冷却・凝固の進行
につれてもとの断面と相似的に収縮することは少なく、
殆どの場合は円形断面が長円に変形したり、矩形断面が
菱形に近くなったりする。

上記したように、鋳片表面と鋳型間にギャップができる
と熱移動が妨げられるので、鋳片が上記のように変形し
て不均一に鋳型と接触すれば、接触した部分とギャップ
のある部分との冷却の強さに大きな偏差が生じる。冷却
強さにこのような分布が生じることによって、上記の変
形をむしろ助長するように鋳片を収縮させるので、鋳片
がモールドを出るまでに偏冷却と変形がますます進行す
る。その結果、鋳片内部に不均一または非対称な凝固組
織が形成されたり、割れが生じたりする。

鋳型要素を鋳片表面に押しつけるアジャスタブルモール
ドは、こうした鋳片の偏冷却と変形を信号させないよ
う、固定鋳型を短くしてその下流に接続されるものであ
るが、従来技術の連続鋳造鋳型によれば、鋳造断面半径
方向でのアジャスタブルモールドの押しつけ位置の制御
がなされないため、鋳片に押し付けられたモールドの壁
部分44（冷却板）は強度の弱い部分、つまり、溶融金属
表面の凝固層の薄い鋳片部分（固定鋳型に近い部分）に
片当たりしやすく、その結果、冷却は不均一となって鋳
片は変形しやすくなる。

そして、この場合、第１の鋳型部分41（固定鋳型）の長
さが短いと、第１の鋳型部分41で冷却されてできる鋳片
表面の凝固層の厚みが薄いため、上記したようにアジャ
スタブルモールド入口での圧潰が生じやすくなる。

一方、第１の鋳型部分41（固定鋳型）の長さが長い場合
は、第１の鋳型部分41内での不均一冷却により鋳片の変
形が相当進行し、アジャスタブルモールドによる不均一
冷却防止によって鋳片の変形を抑制する効果が何等期待
できなくなる。

また、アジャスタブルモールドの押しつけ位置の制
御がなされないため、アジャスタブルモールドと溶融金
属表面凝固層との摩擦力が異常に増大して鋳片を圧潰し
て凝固中の鋳片内の溶融金属が溢れ出したり、凝固鋳片
内の溶鋼静圧に負けて押し戻され、冷却が不十分になっ
たりする。

２） ベルランク機構の採用による作動信頼性の低下 調整装置45（液圧シリンダー）の運動方向をベルラ
ンク46によって転換してアジャスタブルモールドの壁部
分44（冷却板）を作動させる方式であるため、高温多湿
で粉塵が多い環境条件下にある連続鋳造設備において
は、正確な作動が期待できない。

壁部分44（冷却板）が自在継手49（玉継手）を介し
て支承され、ベルランク46が遊隙50を有するピン51によ
って壁部分44（冷却板）に結合されているので、正確な
圧下量が設定できない。

本発明はこのような従来の技術に有する問題点に鑑みて
なされたものであって、その目的は鋳片を均一に冷却す
ることが可能で、凝固中のシェル（凝固層）を圧潰する
ことなく、鋳片の変形や割れを防止し、正確な作動を反
膨継続して期待できる高生産性のアジャスタブルモール
ドを提供することにある。

〔課題を解決するための手段〕

上記目的を達成するために本発明の要旨は、 タンディッシュと筒状モールドが密閉接続された連続鋳
造設備の該筒状モールドに後続して鋳造断面周方向に複
数の要素に分割され且つ鋳造断面半径方向に移動可能に
構成されたアジャスタブルモールドにおいて、 アジャスタブルモールドの入口に固定した位置調整ピン
により該モールドの入口内径寸法は調整可能であり、ア
ジャスタブルモールドの出口は、鋳造断面半径方向に配
設した流体圧シリンダーにより該方向に移動可能である
ことを特徴とするアジャスタブルモールドを第一の発明
とし、 上記第一の発明において、位置調整ピンが流体圧シリン
ダーによって作動することを特徴とするアジャスタブル
モールドを第二の発明とする。

〔作用〕

タンディッシュに密閉接続された筒状モールドに後続す
るアジャスタブルモールドの入口に固定した位置調整ピ
ンを調整することにより、アジャスタブルモールドの圧
下量に関係なくアジャスタブルモールドの入口内径寸法
の筒状モールドの出口内径寸法に一致させ、この接続部
の内径寸法が変化しないようにすることで、接続部の凝
固層（この部分の凝固層はアジャスタブルモールド内で
最も薄い）が圧潰されることはない。このため、高速鋳
造（高生産）が可能となり、また筒状モールドの長さを
短くできるから、より均一な冷却を達成し得る。

位置調整ピンによって内径寸法を調整したアジャスタブ
ルモールド入口を中心としてアジャスタブルモールドの
出口を流体圧シリンダーにより旋回させて（鋳造断面半
径方向に移動させて）、鋳片表面の形状に合わせて各要
素を接触させることにより、鋳片が均一に冷却されるの
で、変形したり、割れが生じることはない。

また、鋳造の終期部分の鋳片は溶鋼静圧も低く、溶鋼温
度も低いため、鋳片表面が荒れていることが多く、アジ
ャスタブルモールドの内周面が損傷しやすくなるが、鋳
造終期に位置調整ピンおよびアジャスタブルモールドを
流体圧シリンダーによりモールド拡径方向に開放させる
ことで、アジャスタブルモールド内周面が荒れた鋳片表
面により損傷することはない。

〔実施例〕

以下、本発明を実施例に基づいて説明する。

第１図は鋼の水平連続鋳造設備の要部断面図である。第
１図において、１は溶鋼Ｍを貯留するタンディッシュ
で、このタンディッシュ１に固定鋳型として使用される
筒状のモールドチューブ２が接続耐火物３を介して密閉
接続され、このモールドチューブ２に後続して可動鋳型
として使用されるアジャスタブルモールド4a、4bが設置
され、この下流側に引き抜き用ロール５が設置されてい
る。

まず、上記構成に基づいて水平連続鋳造設備による連続
鋳造の概要について説明する。

溶鋼Ｍはタンディッシュ１に供給されて一旦ここに貯留
されたのち、接続耐火物３を経てモールドチューブ２内
に流入するが、モールドチューブ２の内周壁に接触する
と同時に、その接触面すなわち溶鋼外周に凝固層S_Cを生
じるが、モールドチューブ２内の凝固層S_Cの厚みは溶鋼
径に比して小さいため、この部分での鋳片の強度は充分
ではない。そして、鋳片Ｓはアジャスタブルモールド4
a、4bにより冷却されるにつれて凝固層S_Cの厚みは増加
して、アジャスタブルモールド4bの出口付近の凝固層S_C
の厚みは10〜50mmに達しており、充分なる強度を有して
いる。そして、この鋳片はさらに下流側にある空冷帯で
冷却され、凝固が完了した後、引き抜きロール５で引き
抜かれ、切断装置で適当な寸法に切断される。

以下に本発明の実施例について詳述する。

第１図に示したものは、円形断面の鋳片を得るための設
備であるため、モールドチューブ２は、銅合金製の一体
の筒状のものであって、その中空部の断面は冷却による
鋳片の収縮を見込んで鋳造方向に縮小したテーパーを持
つ円筒状に形成されている。モールドチューブ２の外側
には、冷却水ジャケット６が設置され、冷却水ジャケッ
ト６より供給される冷却水がモールドチューブ２の外周
壁に沿って流通するようになっている。

次に、このモールドチューブ２に引き続いて設置されて
いるアジャスタブルモールド4aについて説明する。

アジャスタブルモールド4aは、第２図（ａ）に示すよう
に、円形中空部を囲む、合計４個の要素7a、7b、7c、7d
から筒状体を形成したものである。各要素7a、7b、7c、
7dは、各々、プレート８内側の銅合金製の冷却板９内面
に黒鉛ライナー10が装着されたものである。冷却板９内
には、冷却水が流通する複数のパイプ11が配設されてい
る。（冷却水は、第１図において、アジャスタブルモー
ルド4aおよび4bの一方の端部E₁より流入して、他方の端
部E₂より紙面に直角方向に排出される）また、第２図
（ａ）において、黒鉛ライナー10は耐熱性を有するとと
もに自己潤滑性を有するので、鋳片の引き抜きを円滑に
行わせることができる。アジャスタブルモールド4aの長
手方向（鋳造方向）のほぼ中間位置のプレート８の外側
には、係合部材12にエアシリンダー13のロッド14の端部
が係着されており、エアシリンダー13の基端は固定フレ
ーム15に固着されている。

そして、第１図に示すように、モールドチューブ２出側
のフレーム16から突設して支持プレート17に螺合する位
置調整ピン18の先端は、フレーム16内に係止されつつフ
レーム16外面（アジャスタブルモールド4a側）に沿って
鋳造断面半径方向（両矢印Ａ方向）に摺動可能な金物19
に固着されている。そして、金物19とアジャスタブルモ
ールド4aの入側部に固着された係合部材20とは連結部材
21によって連結されている。従って、位置調整ピン18を
調整することによって、金物19がフレーム16に沿って鋳
造断面半径方向（Ａ方向）に摺動するので、連結部材21
を介して係合部材20と一体となってアジャスタブルモー
ルド4aの入側を鋳造断面半径方向に移動させて、モール
ドチューブ２の出口内径寸法にアジャスタブルモールド
4aの入口内径寸法を一致させ、接続部の内径寸法が変わ
らないようにした位置にアジャスタブルモールド4a入口
を固定することができる。

また、アジャスタブルモールド4aの鋳造方向出側付近に
おいて、アジャスタブルモールド4aに固着された係合部
材22に連結部材23が連結され、該連結部材の他端のプレ
ート24と固定フレーム15との間には、スプリング25が介
装されてボルト26で締めつけられている。

そして、アジャスタブルモールド4bも、第２図（ａ）に
示されたものと同様に、４つの要素7a、7b、7c、7dから
構成されており、長手方向（鋳造方向）のほぼ中間位置
には、エアシリンダー13と同様の構成のものが配設され
ている。また、アジャスタブルモールド4bの鋳造方向入
側、出側の各々にも、上記と同様の構成の係合部材22、
連結部材23、プレート24、スプリング25およびボルト26
が配設されている。

第２図（ｂ）は、アジャスタブルモールドの要素7a₁、7
b₁、7c₁および7d₁の内面中空部が矩形の場合を示し、こ
の場合は、モールドチューブ２の中空断面も矩形のもの
が使用される。

第３図は位置調整ピンが流体圧シリンダーによって作動
する場合を示し、モールドチューブ２出側のフレーム16
に沿って鋳造断面半径方向に摺動可能な金物19に連結さ
れた連結部材27の中空円筒状部28に沿ってピストン29が
摺動自在に嵌装され、ピストンロッド30の先端がアジャ
スタブルモールド4aの入側部に固着された係合部材20に
連結されている。そして、上記中空円筒状部28は上部内
室31および下部内室32からなり、上部内室31には高圧流
体が流入可能に構成されている。すなわち、中空円筒状
部28、上部内室31、下部内室32、ピストン29およびピス
トンロッド30とで流体圧シリンダーを構成する。

連続鋳造中には、上部内室31に高圧流体が供給された状
態でモールドチューブ２の出口内径とアジャスタブルモ
ールド4aの入口内径とが一致するように位置調整ピン18
によってアジャスタブルモールド4aの内径が調整された
状態でアジャスタブルモールド4aの入口を固定し、鋳造
終期には上部内室31の高圧流体を抜くことによってピス
トンロッド30がＢ方向に移動して、アジャスタブルモー
ルド4aの入口内径の拡大が瞬時に可能なように構成され
ている。

上記のように構成される本実施例のアジャスタブルモー
ルドを用いて、円形断面のビレットを製造する場合の連
続鋳造について、以下に説明する。

（モールドチューブ２内の鋳片の挙動） 第１図に示すように、タンディッシュ１からモールドチ
ューブ２に流入した溶鋼Ｍは、モールドチューブ２の内
周壁に接して冷却され、外周に凝固層S_Cを生ずる。そし
て、引き抜きロール５による鋳片Ｓの引き抜きに応じて
凝固層S_Cの厚みは徐々に増し、一方、凝固層S_Cの厚みが
このように増加することによって鋳片の断面寸法は徐々
に縮小する。モールドチューブ２は固定した鋳型であ
り、鋳片形状の変化に追随するものではないが、その内
面はこのように鋳片断面寸法が減少することを考慮し
て、上流側から下流側にかけて内周断面寸法が減少する
ようにテーパー状に形成されている。しかし、鋳片の収
縮率は上記したように多くの要因によって変化するた
め、あらゆる場合においてモールドチューブ２内周壁と
鋳片との均一な接触を保つことは不可能であり、第４図
に示すように、鋳片Ｓは僅かに変形してモールドチュー
ブ２内周壁との接触部の一部にギャップＧを生じて少し
不均一な接触状態となり、ある程度偏冷却が進行する。
その結果、モールドチューブ２出側の鋳片形状は僅かに
変形したものとなる。そのため、固定鋳型としてのモー
ルドチューブ２の長さは短い方が望ましいが、一方、短
すぎると凝固層の厚みが薄すぎて鋳片の強度が過少とな
って、鋳片が破断しやすくなり、内部の高温の溶鋼が吹
き出す可能性があるので、モールドチューブ２の長さは
一定以下には短くできない。

（アジャスタブルモールド4a内の鋳片の挙動） 第１図および第２図（ａ）に基づいて説明する。アジャ
スタブルモールド4aの入口には位置調整ピン18が固定さ
れているので、この位置調整ピン18により４つの要素7
a、7b、7c、7dの位置を調整して、アジャスタブルモー
ルド4aの入口内径寸法をモールドチューブ２の出口内径
寸法に一致させることにより、凝固層S_Cが圧潰されるこ
となく、スムーズに鋳片Ｓを引き抜くことができる。そ
して、下流側の引き抜きロール５によって鋳片Ｓが引き
抜かれるとともに、冷却板９によって間接冷却されつつ
鋳片Ｓの凝固層S_Cの厚みは下流側に向かって徐々に増大
し、これに呼応して鋳片Ｓの断面寸法は徐々に縮小す
る。しかし、入側鋳片Ｓの凝固層S_Cの厚みは出側に比べ
てかなり薄いので、入側鋳片の強度は低い。従って、ア
ジャスタブルモールド4aの各要素の鋳造断面半径方向の
移動量が鋳片長手方向でコントロールされなかった場
合、強度の低い入側の鋳片に全移動要素が片当たりしや
すく、その結果、入側鋳片が割れることもある。

しかし、アジャスタブルモールド4aの長手方向ほぼ中間
部にはエアシリンダー13が配設されており、このエアシ
リンダー13によってスプリング25のバネ力に抗して要素
7a、7b、7c、7dが位置調整ピンによって内径寸法を調整
された入口部分Ｅを中心として旋回するので（縮径方向
に移動するので）、鋳片形状にうまく沿うように要素7
a、7b、7c、7dが追随して、鋳片Ｓの広い範囲に渡って
アジャスタブルモールド4aと鋳片Ｓとの接触を確保する
ことができる。その結果、アジャスタブルモールド4a内
で鋳片Ｓは均一に冷却されて、変形の偏冷却は殆ど進行
しない。しかも、要素7a、7b、7c、7dの内面には黒鉛ラ
イナー10が装着されているので、鋳片Ｓとの摩擦が低減
されて、より確実に鋳片の割れを防止することができ
る。

（アジャスタブルモールド4b内の鋳片の挙動） 第１図に示すように、アジャスタブルモールド4a内で冷
却された鋳片Ｓの凝固層S_Cの厚みは、アジャスタブルモ
ールド4bの入側部分ではモールド全体の凝固厚さのほぼ
半分程度になっており、充分な強度を有している。従っ
て、エアシリンダー13によってスプリング25のバネ力に
抗してアジャスタブルモールド4bの各要素が縮径方向に
移動すると、各要素7a、7b、7c、7dは、ほぼ全面的に鋳
片Ｓの表面に接触し、鋳片Ｓとアジャスタブルモールド
4bとが片当たりすることはない。すなわち、鋳片Ｓは下
流側の引き抜きロール５による引き抜きに応じて長手方
向に均一に冷却されて、一定の割合で断面寸法が収縮
し、変形や割れが生じることはない。

このようにして、タンディッシュ１に供給された溶鋼Ｍ
は、引き抜きロール５によって連続的に引き抜かれつ
つ、固定鋳型としてのモールドチューブ２および可動鋳
型としてのアジャスタブルモールド4aおよび4bにより、
均一に冷却されつつ表面層から逐次凝固が進行して、モ
ールドチューブ２の入側断面形状とほぼ相似的に収縮し
た、断面が真円に近い形状のビレットを得ることができ
る。

しかし、鋳造の終期部分の鋳片は、凝固が不安定になり
やすく、表面が荒れていることが多く、この荒れた部分
がそのまま鋳型内を通過すると、アジャスタブルモール
ド4aおよび4bの内周に装着した黒鉛ライナー10が損傷す
る可能性がある。しかし、第３図に示したように、アジ
ャスタブルモールド4aの入口に固定された位置調整ピン
18が流体圧シリンダーによって作動する場合、流体圧シ
リンダーを構成する円筒状部28の上部内室31の高圧流体
を抜くことによって、ピストンロッド30が矢印Ｂ方向に
移動してアジャスタブルモールド4aの入口内径を拡大す
ると同時に、アジャスタブルモールド4aおよび4bのエア
シリンダー13を拡径方向に移動することにより、黒鉛ラ
イナー10が損傷することはない。

〔発明の効果〕

本発明は上記のように構成されているので、以下のよう
な効果を奏する。

アジャスタブルモールドの入口に固定した位置調整
ピンを調整、固定することにより、アジャスタブルモー
ルドの圧下量に関係なくアジャスタブルモールドの入口
内径寸法を筒状モールドの出口内径寸法に一致させ、接
続部での内径が変化しないようにすることができるの
で、凝固層が圧潰されない。従って、高速鋳造（高生
産）が可能になる。

また、筒状モールドを短くできるので、鋳片のより均一
な冷却が可能となる。

位置調整ピンによって内径寸法を調整されたアジャ
スタブルモールドの入口を中心としてアジャスタブルモ
ールドの出口を流体圧シリンダーにより鋳片の凝固収縮
に見合った量だけ旋回させることで（半径方向に移動さ
せることで）、各要素と鋳片表面が一様に接触して均一
に冷却が進むので、鋳片の変形や割れ、あるいはバルジ
ング（内圧による膨らみ）の発生もなく、凝固組織が軸
対称に形成された良質の鋳片を得ることができる。

通過する鋳片の表面の状態に応じて位置調整ピンお
よびアジャスタブルモールドを流体圧シリンダーで拡径
方向に移動させることにより、アジャスタブルモールド
内周面が損傷することはない。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明によるアジャスタブルモールドを用いて
水平連続鋳造設備の要部側断面図、第２図（ａ）は第１
図のＣ−Ｃ断面図、第２図（ｂ）は第２図（ａ）のアジ
ャスタブルモールドの中空部が矩形の場合を示す図、第
３図はアジャスタブルモールドの入口に固定した、流体
圧シリンダーによって作動する位置調整ピンの拡大断面
図、第４図はモールドチューブ（筒状モールド）内の鋳
片の断面形状を説明する図、第５図は従来技術に係る水
平連続鋳造設備の側断面図、第６図は部分的に断面で示
した、従来技術の第２鋳型部分（可動鋳型）の拡大図で
ある。 １……タンディッシュ、２……モールドチューブ、4a、
4b……アジャスタブルモールド、7a,7b,7c,7d,7a₁,7b₁,
7c₁,7d₁……要素、９……冷却板、10……黒鉛ライナ
ー、13……エアシリンダー、18……位置調整ピン、28…
…中空円筒状部、29……ピストン、30……ピストンロッ
ド、31……上部内室、32……下部内室

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 嵐 二郎 兵庫県神戸市中央区東川崎町３丁目１番１ 号 川崎重工業株式会社神戸工場内 (72)発明者 小菅 俊洋 山口県光市大字島田3434番地 新日本製鐵 株式会社光製鐵所内 (72)発明者 末岡 和明 山口県光市大字島田3434番地 新日本製鐵 株式会社光製鐵所内 (56)参考文献 特開 平１−218741（ＪＰ，Ａ)

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】タンディッシュと筒状モールドが密閉接続
   された連続鋳造設備の該筒状モールドに後続して鋳造断
   面周方向に複数の要素に分割され且つ鋳造断面半径方向
   に移動可能に構成されたアジャスタブルモールドにおい
   て、 アジャスタブルモールドの入口に固定した位置調整ピン
   により該モールドの入口内径寸法は調整可能であり、ア
   ジャスタブルモールドの出口は、鋳造断面半径方向に配
   設した流体圧シリンダーにより該方向に移動可能である
   ことを特徴とするアジャスタブルモールド。
2. 【請求項２】位置調整ピンが流体圧シリンダーによって
   作動することを特徴とする請求項１記載のアジャスタブ
   ルモールド。