JPH0459063B2

JPH0459063B2 -

Info

Publication number: JPH0459063B2
Application number: JP4391688A
Authority: JP
Inventors: Hideo Kaneko; Hatsuyoshi Kamishiro
Original assignee: Kawasaki Heavy Industries Ltd
Current assignee: Kawasaki Heavy Industries Ltd
Priority date: 1988-02-25
Filing date: 1988-02-25
Publication date: 1992-09-21
Also published as: JPH01218741A

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）この発明は、鋼などの金属を連続鋳造するため
に、供給される溶融金属を冷却・凝固させて鋳片
となすモールドに関するもので、とくに、鋳片を
均一に冷却するとともに、万一モールド内で鋳片
が破段しても溶融金属を流出させない連続鋳造用
モールドに関するものである。

（従来の技術）連続鋳造に用いるモールドは、鋳型を筒状体に
形成し、その中空部に供給される溶融金属を冷却
し凝固させて鋳片となす装置である。モールドに
おいて、鋳型は、所望する鋳型断面の形状・寸法
に応じた中空部をもつように熱伝導性にすぐれた
材料から形成されるとともに、鋳型の外側には冷
却水ジヤケツトが装備され、鋳型の外周壁に沿つ
て冷却水を流通するように構成されている。した
がつて、溶融金属はその熱を、鋳型を介した冷却
水に奪われて冷却・凝固させられ鋳片となる。

連続鋳造用モールドにおける鋳型は、元来、筒
状体を一体的に形成した構造からなる。一体的な
筒状体というのは、一体のチユーブ状のもの（チ
ユーブラ鋳型またはブロツク鋳型）のほか、周方
向に分割された複数個の鋳型要素を固定して組み
合わせ筒状体にしたもの（組立鋳型）などをさ
し、中空部の断面寸法が鋳造中に変動しない、い
わゆる固定鋳型として使用されるものである。こ
のような鋳型は成型が容易なことなどから、現在
も広く使用されている。鋳片は冷却にともなつて
収縮するので、鋳型と鋳片との接触を保つため
に、固定鋳型の内周壁には適当なテーパー（内周
壁の断面寸法は下流側が小さい）が設けられる。
しかし、鋳片の収縮は鋳造する金属の種類や温
度、鋳造速度など多くの要因によつて異なるた
め、鋳型内周壁と鋳片表面との均一な接触を保つ
とは難しく、不均一な接触による鋳片の偏冷却が
進行して、鋳片の変形、割れまたは内部組織の乱
れなどを生じることがある。

こうした欠点を解消するために、近年、上記の
固定鋳型を短くし、この下流側に、筒状体を複数
の要素に分割して形成し、一部または全部の要素
を半径方向に移動自在にして鋳片表面に押し付け
る、いわゆる可動鋳型を同軸上に連設することが
多くなつた。可動鋳型の各要素は鋳型の外方のフ
レーム内に配設されるが、移動可能な要素（移動
要素）は、スプリングや流体圧シリンダなどの付
勢手段を介してフレームに支持され、鋳片表面に
押し付けられる。可動鋳型は、上記のように固定
鋳型の下流側、つまり溶融金属の表面に凝固層が
形成されたのちの部分に連設されるが、鋳片の表
面に移動要素を押し付けるので、常に鋳片表面と
の接触を確保でき、鋳片を均一に冷却することが
できる。しかも移動要素は、鋳片を膨出させるよ
うに作用する溶融金属の圧力に抗するので、スプ
レー水による冷却に比べてバルジングを防止する
効果も有する。このような可動鋳型をもつモール
ドを称して、セルフ・テーパード・モールド、あ
るいはアジヤスタブル・モールドなどともいう。

第７図に、従来の可動鋳型の軸直角面における
断面図を示す。図は、一例として円形断面図の鋳
片を得るための可動鋳型に関するもので、鋳型の
外周壁の冷却水ジヤケツトなどは省略して示して
いる。筒状体を形成する４個の要素a′はいずれも
移動要素であるが、各要素a′の移動方向が図の上
下または左右であるのに対し、各要素と隣合う要
素との境界面、すなわち各要素の分割端面は図で
斜めに向いており、上記移動方向とは平行でな
い。円形に限らず、矩形断面鋳片用の可動鋳型に
おいても、従来は上記のように移動要素の移動方
向と各要素の分割端面とは平行でなかつた。した
がつて移動要素は、分割端面が接触した位置から
内側（縮径方向）へは移動することができないた
め、縮径方向への移動しろとして、あらかじめ同
図のようなすき間ｄを設けて各要素を配列してお
く必要があつた。なお、このような可動鋳型をも
つモールドについては“World Steel＆
Metelworking”Vol，４・1982h，p.160、およ
び特開昭56−47246号公報などに記載がある。

（発明が解決しようとする問題点）前記した可動鋳型をもつ従来の連続鋳造用モー
ルドは、鋳片表面の全周に凝固層が十分に生成さ
れていなければ鋳片内部の溶融金属が流出すると
いう、操業上の不都合をかかえている。すなわ
ち、鋳造が円滑に行われている間には、上流側の
固定鋳型において生成された凝固層が外殻となつ
て溶融金属を保持するので、前記のように各要素
の分割端面間にすき間があつても問題にはならな
いが、凝固層の生成が不十分であつたり、何らか
の原因がこれが破断したりすると、前記のすき間
から溶融金属が流出してしまう。凝固層の欠落し
た部分から内部の溶融金属が流出（ブレークアウ
ト）すると、連続鋳造を続行することができなく
なるばかりか、溶融金属が高温であるためにモー
ルドやその周辺の設備を損傷することもある。

しかも、連続鋳造を行う際には、凝固層の生成
が不安定になる時期が操業の度に必ず存在する。
たとえば鋳造の開始当初や終了直前には、溶融金
属および鋳造用設備の温度が不安定であつたり、
スラグや介在物の巻き込みが多かつたりするの
で、均一な凝固層を生成しないことが多い。また
鋳造中にも、溶融金属の温度が高すぎたり引き抜
き速度を高めすぎたりすると、内圧（溶融金属の
圧力）に耐えられる十分な凝固層を生成できない
ことや、凝固層を破断してしまうこともある。

凝固層の破断個所が固定鋳型内にある場合に
は、一時的に引き抜きを停止するなどにより鋳片
の破断を修復でき、溶融金属が流出することはな
いが、このために固定鋳型を長くすれば、前記し
た不均一冷却による鋳片の変形や割れ問題を解消
できなくなる。

（発明の目的）この発明は上記の問題点を解消するためになさ
れたもので、鋳片を均一に冷却することができる
とともに、鋳片表面の凝固層が生成不十分であつ
たり破断したりした場合にも、溶融金属を流出さ
せずに連続鋳造を続行することができる連続鋳造
用モールドを提供しようとするものである。

（問題点を解決するための手段）上記の目的を達成するために、本発明では、固
定鋳型と可動鋳型とを同軸上に連設した連続鋳造
用モールドにおいて、前記可動鋳型を、つぎに示
す(a)移動可能な要素、(b)固定要素および(c)圧接要
素のうち、(a)と(b)、(a)と(c)または(a)と(b)と(c)に
よ
つて構成し、各要素を、それと隣接する要素およ
び前記固定鋳型に対してそれぞれ〓間なく配列し
た。

(a) 移動可能な要素：筒状体の縮径または拡径方
向に移動自在にフレームに配設され、その分割
端面が前記移動方向に平行に形成された要素。

(b) 固定要素：前記フレームに固定された要素。

(c) 圧接要素：前記フレームまたは前記移動可能
な要素に偏移自在に支持され、隣接する要素寄
りに付勢される要素。

さらに本発明においては、前記可動鋳型の各要
素と、これに対して軸方向に隣接する要素または
前記固定鋳型とは、前記移動方向へは摺動可能
で、軸方向へは離間不能に連結することが好まし
い。

（作用）上記のように構成したこの発明の連続鋳造用モ
ールドによれば、各要素と、隣接する要素および
固定鋳型との間に〓間がなく、しかもその状態で
移動可能な要素が移動して鋳片表面に密着するこ
とができる。したがつて、鋳片を均一に冷却する
とともに、モールド内で鋳片表面の凝固層が生成
不十分であつたり破断したりした場合にも、溶融
金属を流出させることがない。

（実施例）以下、この発明の実施例を図面に基づいて説明
する。第１図は第１実施例に関する鋼の水平連続
鋳造用モールドの軸方向断面図であり、第２図は
第１図の−線断面図、第３図および第４図は
それぞれ第１図の部および部に関する詳細図
である。

第１図のように、水平連続鋳造においては、溶
鋼Ｍを貯留するタンデイツシユＫにモールドＡが
接続され、この下流に引き抜き用ロールＬが配設
されている。したがつて、溶鋼Ｍはタンデイツシ
ユＫに供給されて一旦ここに貯留されたのち、モ
ールドＡに流入して冷却され、鋳片Ｎとなつてロ
ールＬで連続的に引き抜かれる。溶鋼Ｍは、タン
デイツシユＫのノズルKaと接続耐火物Kbを経て
モールドＡ内に流入するが、モールドＡの内周壁
に接触したときから、その接触面すなわち外周か
ら順に凝固層Naを生じて鋳片Ｎを形成する。

モールドＡは、上流側から順に、固定鋳型Ａ
０、可動鋳型Ａ１および可動鋳型Ａ２を同軸上に
連設したものである。固定鋳型Ａ０は、一体の銅
合金からなるチユーブラ鋳型であつて、その中空
部の断面は、冷却による鋳片の収縮を見込んだ直
径をもつ円形に形成されている。鋳型Ａ０の外側
には、要部にＯリングＰ０を介して冷却水ジヤケ
ツトＦ０が装着され、供給される冷却水が鋳型Ａ
０の外周壁に沿つて流通するようになつている。
また、鋳型Ａ０の入り口付近には熱電対Ｇ０が配
備され、鋳造中の鋳型Ａ０の温度を測定して鋳片
破断など異常を検知する。

可動鋳片Ａ１は、第２図に示すように円形中空
部を囲む、合計８個の銅合金製の分割要素から筒
状体を形成したものである。これらの要素は、内
周壁の面積の大部分を占める、上下左右４個の要
素１ａと、それに隣合う他の４個の要素１ｂとの
２種類からなるが、それぞれの要素の外側には、
ＯリングＰ１を介して冷却水ジヤケツトＢ１ａ、
Ｂ１ｂが配備され、供給される冷却水が各要素１
ａ、１ｂの外周壁に沿つて流通するようになつて
いる。このうち冷却水ジヤケツトＢ１ａの外側に
は、係合部材Ｂ１ｘによつてエアシリンダＣ１の
ロツド端が係着されている。このシリンダＣ１の
基端は、前記冷却水ジヤケツトＦ０から延設され
た固定フレームＦ１に固着されるので、要素１ａ
および冷却水ジヤケツトＢ１ａはシリンダＣ１を
介してフレームＦ１に支持されることになる。シ
リンダＣ１は伸長する向きにエア圧力を作用させ
るので、要素１ａおよび冷却水ジヤケツトＢ１ａ
はこのシリンダＣ１により付勢されて内側（縮径
方向）へ移動し、逆に鋳片Ｎからの反力により外
側（拡径方向）へ移動する。他の冷却ジヤケツト
Ｂ１ｂの外側に、固定フレームＦ１にボルト（図
示せず）で締結されている。すなわち、合計８個
の要素１ａおよび１ｂのうち、４個の要素１ａは
移動可能な要素（移動要素）であり、他の４個の
要素１ｂは固定要素としてフレームＦ１に支持さ
れている。ただし、シリンダＣ１のロツドが嵌挿
される係合部材Ｂ１ｘの嵌挿穴、およびフレーム
Ｆ１と冷却ジヤケツトＢ１ｂとを締結するボルト
の嵌挿穴（図示せず）は、いずれもモールドＡの
軸方向（鋳造方向）にわずかに長い長穴として穿
設されており、ジヤケツトＢ１ａ（移動要素１ａ）
およびジヤケツトＢ１ｂ（固定要素１ｂ）は軸方
向にわずかにスライドすることができる。

そして、第２図に示す軸直角断面において、４
個の移動要素１ａの分割端面、すなわちそれぞれ
の要素１ａの隣合う固定要素１ｂとの境界面は、
要素１ａの前記した移動方向と平行になるように
形成し、そのうえで各要素を、隣接する要素との
間に〓間がないように配列している。前記境界面
が移動方向と平行なため、要素間に移動しろとし
ての〓間を設けなくとも要素１ａの移動は制限さ
れない。

固定鋳型Ａ０および可動鋳型Ａ１のと同軸上の
下流側に、第１図のようにさらに可動鋳型Ａ２を
連設している。この可動鋳型Ａ２は軸直角断面
（図示せず）が第２図と近似しており、可動鋳型
４１と同様に、エアシリンダＣ２によつて縮径・
拡径方向に移動自在な４個の移動要素２ａと、フ
レームＦ１に固着した４個の固定要素２ｂ（２ｂ
および後述する２b₁、２b₂、２b₃は図示せず）か
らなる鋳型である。可動鋳型Ａ１と異なる点は、
合計８個の要素２ａ，２ｂが、銅合金板２a₂，２
b₂の内面に黒鉛ライナ２a₁，２b₁を装着している
ことである。銅合金板２a₂，２b₂と黒鉛ライナ２
a₁，２b₁とは、その厚み方向にボルト（図示せ
ず）で締結されているが、キー２a₃，２b₃が嵌合
して軸方向（鋳造方向）にずれないよう係合され
ている。黒鉛ライナ２a₁，２b₁は自己潤滑性と、
銅合金よりも低い熱伝導率とを有しているので、
鋳片Ｎの引き抜きを円滑に行わせるとともに、冷
却強さを暖める作用をなす。可動鋳型Ａ２におい
ても、４個の移動要素２ａの端面を移動方向と平
行になるように形成したうえ、各要素をそれに隣
接する要素に対して〓間なく配列している。

モールドＡを第１図のように軸方向に見る場合
にも、固定鋳型Ａ０、可動鋳型Ａ１および可動鋳
型Ａ２の各接続部において、移動要素１ａおよび
２ａの分割端面（隣合う要素または鋳型との境界
面）をその移動方向と平行になるよう形成したう
え、すべての要素を、隣接する要素および固定鋳
型Ａ０に対して〓間なく配列している。

モールドＡは軸方向に長いため、鋳造中には鋳
型Ａ０，Ａ１，Ａ２が熱膨張して軸方向にわずか
に変位するので、鋳造後にモールドＡが冷えて収
縮すれば、鋳型Ａ０と鋳型Ａ１、鋳型Ａ１と鋳型
Ａ２間にそれぞれ〓間が生じることになるが、こ
れに対してはつぎの策を講じている。すなわち、
固定鋳型Ａ０と可動鋳型Ａ１の各要素１ａ（１ｂ
も同様）とは、第３図のように、要素１ａ，１ｂ
の端部付近に螺着され、軸部が固定鋳型Ａ０の突
出部Ａ０ｗの嵌挿孔A0xに嵌挿されたボルトＨに
よつて連結し、可動鋳型Ａ１の各要素１ａ，１ｂ
と可動鋳型Ａ２の各要素２ａ，２ｂとは、第４図
のように、要素１ａ，１ｂ端部のコの字状嵌合部
１ｙと銅合金板２a₂，２b₂の同様の嵌合部２ｙと
を噛み合わせることにより連結している。ボルト
Ｈは微小な〓間を介して摺動可能に嵌挿孔Ａ０ｘ
に乾燥し、要素１ａ，１ｂと突出部Ａ０ｗとの間
および突出部Ａ０ｗとボルトＨの頭部との間には
あらかじめ距離を設けているので、要素１ａ，１
ｂは固定鋳型Ａ０に対してモールドＡの軸方向に
離間不能であるとともに、移動要素１ａは縮径・
拡径方向への移動を防げられない。また、嵌合部
１ｙと嵌合部２ｙとは互いに軸方向の微小な〓間
を介して摺動可能に噛み合わせ、軸に直角な向き
にはあらかじめスペース１ｚ，２ｚを設けている
ので、要素２ａ，２ｂは要素１ａ，１ｂに対して
軸方向に離間不能であるとともに、移動要素１
ａ，２ａは互いに縮径・拡径方向への移動を防げ
られない。

上記のように構成した本実施例のモールドＡに
よれば、つぎのように連続鋳造が行われる。タン
デイツシユＫからモールドＡに流入した有鋼Ｍ
は、まず固定鋳型Ａ０の内周壁に接触して冷却さ
れ、外周に凝固層Naを生成する。ロールＬによ
る鋳片Ｎの引き抜きに応じて凝固層Naは下流側
へ移動し、やがて可動鋳型Ａ１内に至る。凝固層
Naは冷却されるに連れて収縮し、鋳片Ｎの外径
は小さくなるが、可動鋳型Ａ１においては、エア
シリンダＣ１によつて縮径方向に付勢される４個
の移動要素１ａが広い範囲で常に鋳片Ｎの表面に
接触するので、鋳片Ｎと鋳型Ａ１とが片当たりす
ることはない。つまり鋳片Ｎが均一に冷却されて
変形や割れの発生が防止される。可動鋳片Ａ２に
おいても、エアシリンダＣ２によつて４個の移動
要素２ａが常に鋳片Ｎに接触するので、同様に均
一な冷却が進行する。移動要素２ａは内面に黒鉛
ライナ２a₁を装着されており、鋳片Ｎとの摩擦を
低減するとともに、鋳片Ｎを緩やかに冷却するの
で、より確実に割れを防止し、割れ感受性の高い
鋼種の鋳造をも可能にする。

しかも、上記のように構成したモールドＡには
その全長にわたつて内周壁に〓間がないので、万
一、鋳片Ｎ表面の凝固層Naの一部が欠落するト
ラブルが生じても、内部の溶鋼Ｍが流出（ブレー
クアウト）することはない。つまり、鋳片Ｎを囲
む鋳型Ａ０，Ａ１，Ａ２には、それぞれの軸方向
の継ぎ目の部分に〓間がないばかりか、鋳型Ａ１
の８個の分割要素１ａ，１ｂ間にも、鋳型Ａ２の
８個の分割要素２ａ，２ｂ間にもそれぞれ〓間が
ないので、凝固層Naが欠落して溶鋼Ｍが鋳片Ｎ
の表面に達し、モールドＡのいずれかの鋳型（ま
たは要素）の内周壁面に接触しても、これより外
側に溢れることはない。移動要素１ａおよび２ａ
の付勢用シリンダＣ１およびＣ２に十分なエア圧
力を与えておけば、溶鋼Ｍの圧力が作用しても要
素１ａ，２ａは外側に移動しないので、前記内周
壁面に接した溶鋼Ｍは膨出部分を形成することな
く冷却・凝固させられる。

なお、以上で述べた〓間とは溶綱Ｍが流出する
だけの〓間をいうものであつて、たとえば0.1mm
程度以下の微視的な〓間は問題としていない。

つまり各要素は水冷されているため、この程度
の〓間には溶鋼Ｍが入り込んでも即座に凝固し、
それ以上の溶鋼Ｍの通過を止めるからである。し
たがつて、各要素端面の表面粗さに起因する接触
面間の〓間や、周方向の熱膨張・収縮にともなう
わずかな〓間などは無視できる。

上記した凝固層Naの欠落は、凝固層Naが鋳片
Ｎの表面全周に生成されなかつたり、あるいは生
成された凝固層Naの一部が破断したりすること
により発生するが、こうしたトラブルのほとんど
は、溶綱ＭやタンデイツシユＫおよびモールドＡ
などの温度が不安定である鋳造の開始当初、スラ
グや介在物の巻き込みが多くなる鋳造の終了直
前、あるいは溶融金属の温度が高くなつたときや
引き抜き速度を上げたときなどに、モールドＡ内
で発生する。したがつて、このような時期には、
熱電対Ｇ０が検出する固定鋳型Ａ０の温度に注目
し、異常があるときは引き抜き速度をやや低下し
てやれば、欠落部から溢れようとする溶鋼Ｍが前
記のように凝固して鋳片Ｎが修復され、ブレーク
アウトが回避される。その後は引き抜き速度を
徐々に上げ、鋳造を続行することができる。

つぎに、この発明の第２実施例を第５図に基づ
いて説明する。第５図は、矩形断面の鋳片N′を
得るための水平連続鋳造用モールドにおける可動
鋳型Ａ３の軸直角方向の断面を示すものである。
このモールドの可動鋳型Ａ３の上流側には、矩形
筒状体を一体的に形成した固定鋳型（図示ぜす）
が、第１図（第１実施例）と同様に連設され、そ
の入り口部分がタンデイツシユ（図示せず）に接
続されている。

可動鋳型Ａ３は、鋳片N′の断面形状・寸法に
応じた矩形中空部を有する筒状体を、合計８個の
要素に分割して形成した鋳型である。８個の要素
には、上下左右４辺の隅各部を除くほぼ全長に相
当する４個の要素３ａと、内周壁に鋳型N′の断
面に一致する円みをもつた隅角部の４個の要素３
ｃとがある。要素３ａおよび３ｃは、それぞえ銅
合金板３a₂，３c₂の内側に黒鉛ライナ３a₁，３c₁
を装着して成つている。また、要素３ａ，３ｃは
外側にそれぞれ冷却水ジヤケツトＢ３ａ，Ｂ３ｃ
を配備され、ここに供給される水によつて冷却さ
れる。以上の構成は、中空部の形状を除いて前記
した可動鋳型Ａ１またはＡ２の場合と同様であ
る。

４個の要素３ａのうち上下２個の要素３ａは、
冷却水ジヤケツトＢ３ａの上端（または下端）に
付設した係合部材Ｂ３ｘと固定フレームＦ３との
間に配備するエアシリンダＣ３によつて支持され
る移動要素である。つまりシリンダＣ３は伸長す
る向きにエア圧力を作用させるので、要素３ａお
よび冷却水ジヤケツトＢ３ａはこのシリンダＣ３
により付勢されて鋳型N′に当接するまで内側
（縮径方向）へ移動し、逆に鋳型N′からの反力に
より外側（拡径方向）へ移動する。

また左右２個の要素３ａは、冷却水ジヤケツト
Ｂ３ａとフレームＦ３の間にコイルスプリングＤ
３ａを介装した移動要素である。スプリングＢ３
ａはあらかじめ圧縮された状態で介装されるの
で、左右の要素３ａおよび冷却水ジヤケツトＢ３
ａを内側（縮径方向）へ付勢する。したがつて、
左右２個の要素３ａは、上記した上下２個の要素
３ａと同様に、内周壁が鋳片表面との接触を保ち
ながら縮径・拡径方向に移動する。

可動鋳型Ａ３の他の４個の要素３ｃは、隣合う
移動要素３ａ寄りに押し付けられる圧接要素とし
てフレームＦ３内に配設している。すなわち、冷
却水ジヤケツトＢ３ｃの左側（または右側）とそ
の外方のフレームＦ３との間にはコイルスプリン
グＤ３c₁を介装し、冷却水ジヤケツトＢ３ｃの上
側（または下側）と、移動要素３ａの冷却水ジヤ
ケツトＢ３ａに添設されて冷却水ジヤケツトＢ３
ｃの上方（または下方）に伸びる部材Ｂ３ｙとの
間には、コイルスプリングＢ３c₂を介装して、要
素３ｃをそれぞれ左右または上下に隣接する要素
３ａ寄りに付勢して押し付けている。なお圧接要
素３ｃの移動要素３ａとの摺接面は、外側の一部
を欠切して無接触部となすことにより、要素３ａ
との摩擦面積を低減している。また、フレームＦ
３の隅角付近にはバツクアツプ部材Ｆ３ｃを、冷
却水ジヤケツトＢ３ｃの角部からわずかに離れた
位置に付設しており、これにより冷却水ジヤケツ
トＢ３ｃの支持を確実にしている。

そして図のように、４個の移動要素３ａの分割
端面、すなわち周方向に隣合う圧接要素３ｃとの
境界面は、移動方向と平行に形成し、そのうえで
８個の要素３ａ，３ｃを、隣接する要素との間に
〓間がないように配列している。さらに、軸方向
に隣接する固定鋳型（図示せず）に対しても、８
個の要素３ａ，３ｃを〓間なく配列し、前記第３
図（第１実施例）と同じ係合手段によつて連結し
ている。

上記のように構成した可動鋳型Ａ３について
も、各要素３ａ，３ｃと、隣接する要素および固
定鋳型との間に〓間がなく、しかもその状態で移
動要素３ａが移動して鋳片表面に密着することが
できる。とくにこの鋳型Ａ３では、圧接要素３ｃ
が隣接する要素３ａ寄りに付勢されて押し付けら
れるので、熱膨張・収縮による微小な〓間の発生
をも積極的に防止する、したがつて、このような
可動鋳型Ａ３を有する連続鋳造用モールドによれ
ば、鋳片を均一に冷却することができるととも
に、モールド内で鋳片表面の凝固層が生成不十分
であつたり破断したりした場合にも、溶融金属を
流出させず、鋳片を修復して鋳造を続行すること
ができる。

つぎに、この発明の第３実施例を第６図に基づ
いて説明する。第６図は、矩形断面、しかも幅が
広い断面の鋳片N″を得るための水平連続鋳造用
モールドに関するもので、その可動鋳型Ａ４の軸
に直角方向の断面を示すものである。このモール
ドにおいても、可動鋳型Ａ４の上流側には、矩形
筒状体を一体的に形成した固定鋳型（図示ぜす）
が連設されている。

可動鋳型Ａ４は、筒状体を合計12個の要素に分
割して形成した鋳型である。12個の要素には、上
下２辺の左右長尺部および左右２辺の中央部に相
当する合計６個の要素４ａ、上下２辺の中央部の
２個の要素４ｂ、および隅角部の４個の要素４ｃ
とがある。すべての要素４ａ，４ｂおよび４ｃ
は、それぞれ銅合金板の内側に黒鉛ライナが装着
されており、外側にはそれぞれ冷却水ジヤケツト
Ｂ４ａ，Ｂ４ｂ，Ｂ４ｃを配備して供給水により
冷却している。

前記６個の要素４ａのうち、上下２辺の左右長
尺部に配した４個の要素４ａは、エアシリンダＣ
４を介して固定フレームＦ４に支持される移動要
素であり、左右２辺に配した２個の要素４ａは、
フレームＦ４との間にコイルスプリングＢ４ａを
介装した移動要素である。いずれも、内周壁が鋳
片N″表面との接触を保ちながら、縮径・拡径方
向に移動する機能をもつ。また、上下２辺の各中
央部に配した２個の要素４ｂは、固定フレームＦ
４に固設された支持部材Ｆ４ｂにボルトで締結し
た固定要素である。さらに、隅角部の４個の要素
４ｃは、前記第２実施例の圧接要素３ｃと同じ
く、隣合う要素４ａ寄りに押し付けられる圧接要
素であるが、付勢手段としてのコイルスプリング
Ｄ４ｃの一端は、どれも要素４ｃの外方のフレー
ムＦ４に固着している。

そして図のように、６個の移動要素４ａの分割
端面、すなわち周方向に隣合う要素との境界面
は、移動方向と平行に形成し、そのうえで12個の
要素４ａ，４ｂ，４ｃを、隣接する要素との間に
〓間がないように配列している。さらに、軸方向
に隣接する固定鋳型（図示せず）に対しても、12
個の要素４ａ，４ｂ，４ｃを〓間なく配列し、前
記第３図（第１実施例）と同様に連結している。

以上のようにこの可動鋳型Ａ４は、前記第１実
施例および第２実施例で説明した３種類の要素
（移動要素、固定要素および圧接要素）を組み合
わせ、各要素を、隣接する要素および固定鋳型に
対して〓間なく配列したものである。したがつ
て、細部の構成は前記した２つの実施例と同様で
あり、使用態様もそれらと相違するものではな
い。ただ、本実施例のモールドによつて鋳造する
鋳片N″は断面積が広くバルジングを起こしやす
いが、この可動鋳型Ａ４には長尺な上下２辺の各
中央に固定要素４ｂが配設されているので、内圧
による鋳片N″の膨出を確実に防止することがで
きる。また、上下２辺の移動要素４ａは、使用前
に固定要素４ｂを基準にして取り付け位置を調整
できるので、鋳造準備作業が正確に行える。

なお、各要素の配置については上記に限ること
はなく、たとえば、より幅の広いモールドの場合
には、上下の各辺に複数個の移動要素４ａが隣接
するように配列することもできる。また、軸方向
への接続についても、上記のように連結しなくと
も、可動鋳型Ａ４の下流側に隣接して可動鋳型を
連設し、その可動鋳型には、フレームＦ４に支持
されて上流向き（可動鋳型Ａ４寄り）に付勢され
る圧接要素を配するようにしても、すべての要素
および鋳型が軸方向に離間することが防止され
る。

以上の三つの実施例は、水平連属鋳造用モール
ドについて示したが、本発明の連続鋳造用モール
ドは、縦型（鉛直向き）または傾斜型の連続鋳造
にも用いることができる。また鋳造する金属につ
いても鋼に限定されるものではない。さらに、円
形および矩形に限らず、特殊な断面形状をもつ鋳
片を得るモールドとして構成することも可能であ
る。

（発明の効果）以上に説明した、本発明の連続鋳造用モールド
によれば、下記の効果がもたらされる。

(1) 可動鋳型の移動可能な各要素が鋳型表面に押
し付けられて鋳片を均一に冷却するので、鋳片
の変形や割れ、あるいはバルジングの発生がな
く、凝固組織が対照的に形成された良質の鋳片
を得ることができる。

(2) モールドの内周壁に溶融金属が流出する〓間
がないので、鋳片表面の凝固層が生成不十分で
あつた破断したりした場合にも、ブレークアウ
トを起こさずに連続鋳造を続行することができ
る。またこのために、鋳片表面との接触が失わ
れがちな固定鋳型を大幅に短縮できるので、一
層、上記(1)の効果が増すことになる。

(3) 上記(2)のようにブレークアウトを起こしにい
くので、鋳造速度を高めて生産性を向上させる
ことができる。

(4) 上記(2)のように〓間がないことから、高温の
鋳片がモールドを出るまで外気にほとんど接し
ないため、鋳片表面の酸化が抑制される。また
このため、酸化スケールを介さずに鋳片と鋳型
内周壁とが接触するので、モールドの冷却効果
も向上する。

【図面の簡単な説明】

図面はいずれも水平連続鋳造用モールドを示す
ものであり、第１図は第１実施例に関するモール
ドの軸方向断面図、第２図は第１図の−線断
面図、第３図は同部詳細図、第４図は同部詳
細図、第５図は第２実施例のモールドに関する可
動鋳型の軸に直角方向の断面図、第６図は第３実
施例のモールドに関する可動鋳型の軸に直角方向
の断面図である。また、第７図は従来のモールド
に関する可動鋳型の軸に直角方向の断面図であ
る。Ａ……モールド、Ａ０……固定鋳型、Ａ１，Ａ
２，Ａ３，Ａ４……可動鋳型、１ａ，２ａ，３
ａ，４ａ……移動要素、１ｂ，２ｂ，４ｂ……固
定要素、３ｃ，４ｃ……圧接要素、１ｙ，２ｙ…
…嵌合部、Ｆ０，Ｂ１ａ，Ｂ１ｂ，Ｂ２ａ，Ｂ３
ａ，Ｂ３ｃ，Ｂ４ａ，Ｂ４ｂ，Ｂ４ｃ……冷却水
ジヤケツト、Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３，Ｃ４……エアシ
リンダ、Ｄ３ａ，Ｄ３c₁，Ｄ３c₂，Ｄ４ａ，Ｄ４
ｃ……コイルスプリング、Ｆ１，Ｆ３，Ｆ４……
固定フレーム、Ｈ……ボルト、Ｋ……タンデイツ
シユ、Ｌ……引き抜き用ロール、Ｍ……溶鋼、
Ｎ，N′，N″……鋳片、Na……凝固層。

Claims

【特許請求の範囲】１断面が円形または多角形などの中空部を有す
る筒状体を一体的に形成した固定鋳型と、前記と
同様の筒状体を複数の要素に分割してフレーム内
に配設し、それらの一部を筒状体の縮径または拡
径方向に移動自在に前記フレームに支持させた可
動鋳型とを、同軸上に連設した連続鋳造用モール
ドであつて、前記可動鋳型は、移動可能な要素と前記フレー
ムに固定した固定要素とから構成し、移動可能な
要素の分割端面をそれらの移動方向に平行に形成
するとともに、前記各要素を、それと隣接する要
素および前記固定鋳型に対してそれぞれ〓間なく
配列した連続鋳造用モールド。２断面が円形または多角形などの中空部を有す
る筒状体を一体的に形成した固定鋳型と、前記と
同様の筒状体を複数の要素に分割してフレーム内
に配設し、それらの一部を筒状体の縮径または拡
径方向に移動自在に前記フレームに支持させた可
動鋳型とを、同軸上に連設した連続鋳造用モール
ドであつて、前記可動鋳型は、移動可能な要素と、前記フレ
ームまたは前記移動可能な要素に偏移自在に支持
され、隣接する要素寄りに付勢される圧接要素と
から構成し、移動可能な要素の分割端面をそれら
の移動方向に平行に形成するとともに、前記各要
素を、それと隣接する要素および前記固定鋳型に
対してそれぞれ〓間なく配列した連続鋳造用モー
ルド。３断面が円形または多角形などの中空部を有す
る筒状体を一体的に形成した固定鋳型と、前記と
同様の筒状体を複数の要素に分割してフレーム内
に配設し、それらの一部を筒状体の縮径または拡
径方向に移動自在に前記フレームに支持させた可
動鋳型とを、同軸上に連設した連続鋳造用モール
ドであつて、前記可動鋳型は、移動可能な要素と、前記フレ
ームに固定した固定要素と、前記フレームまたは
前記移動可能な要素に偏移自在に支持され、隣接
する要素寄りに付勢される圧接要素とから構成
し、移動可能な要素の分割端面をそれらの移動方
向に平行に形成するとともに、前記各要素を、そ
れと隣接する要素および前記固定鋳型に対してそ
れぞれ〓間なく配列した連続鋳造用モールド。４前記可動鋳型の各要素と、これに対して軸方
向に隣接する要素または前記固定鋳型とを、前記
移動方向へは摺動可能で、軸方向へは離間不能に
連結した請求項１〜３のいずれかに記載の連続鋳
造用モールド。