JPH04207209A - 直角検波装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、位相変調、周波数変調等の角度変調された信
号を復調する際に、平衡角度変調入力信号の振幅を変化
しても復調信号の位相が変化しないようにした直角検波
装置に関する。

従来の技術 従来、この種の直角検波装置は特公昭５７−１３１６７
号公報に開示されているように（以下、第６図により説
明する）、位相検波手段Ｃ（乗算手段）および移相手段
２と、これらの入力に角度変調信号を供給する第１・第
２結合手段Ａ−Ｂを備えており、周波数変調信号を復調
する際、その周波数変調信号の振幅の大小が影響しない
ように構成されている。

詳しく説明すると、第１結合手段Ａは回路構成上、入力
信号の振幅の大きさにより入出力の位相関係が変化する
ので、角度変調信号が第１結合手段Ａを通過する際に、
その振幅の変動に応じて位相変調を受け、復調出力に変
調信号以外の成分をもたらすことになるが、第１結合手
段Ａと同一構成の第２結合手段Ｂを移相手段２の前段に
設けることにより、第１結合手段Ａでの位相の変化を打
ち消し、周波数変調信号の振幅の大小が影響しないよう
にしている。

第６図は従来の平衡型の直角検波装置の構成を示してい
る。第６図において、１は半導体集積回路であり、直角
検波装置の能動素子が含まれている。Ａは第１結合手段
であり、トランジスタ・ベア１０７・１０８と電流源３
０で構成されている。Ｂは第２結合手段であり、トラン
ジスタ・ペア１０１・１０２と、共通の電流源３０で構
成されている。トランジスタ６０３はベース接地接続に
されている。

Ｃは位相検波手段であり、トランジスタ・ペア１０９・
１１０とトランジスタ・ベア１１１・１１２で平衡にな
っており、各ペアの共通エミッタが信号入力とされ、各
ベアのベース間電圧が制御入力とされ、トランジスタ１
０９，１１１のコレクタ電流和とトランジスタ１１Ｏ１
１１２のコレクタ電流和か平衡位相検波出力電流になる
。

２は移相手段であり、移相入力端子６から供給される周
波数変調信号に抵抗３１．インダクタ３・４．キャパシ
タ５により、周波数変調信号に比例した位相を加えて移
相出力端子７に出力する。８は交流接地端子である。

２５は第１電源電圧源、２６は第２電源電圧源で第１電
源電圧源２５より小さい電圧値に設定されている。

２７．２８は平衡した（プッシュプルの）周波数変調信
号源でバイアス用電圧源２９に重量されている。トラン
ジスタ１９，２１．２３は電流源２０，２２．２４とと
もにエミッタ・フォロアを構成している。トランジスタ
・ベア１３・１４とトランジスタ・ベア１５・１６とト
ランジスタ・ベア１７・１８はそれぞれカレントミラー
を構成している。１０は復調出力端子であり、抵抗１１
と、電圧源１２と、キャパシタ９とを負荷としている。

次に上記従来例の動作について説明する。第６図におい
て、第１・第２結合手段Ａ−Ｂであるトランジスタ・ベ
ア１０７・１０８とトランジスタ・ベア１０１・１０２
の各エミッタは共通で電流源３０が接続され、各ベアの
ベース間に同一の平衡した周波数変調信号源２７．２８
とバイアス用電圧源２９が接続されて２組の振幅制限増
幅器として動作する。第１結合手段Ａの振幅制限増幅器
の平衡出力であるトランジスタ・ベア１０７・１０８の
各コレクタ電流は、位相検波手段Ｃであるトランジスタ
・ベア１０９・１１０とトランジスタ・ベアＩＩＩ・１
１２の入力である各共通エミッタに流れ込む。

第２結合手段Ｂの振幅制限増幅器の平衡出力であるトラ
ンジスタ・ベア１０１−１０２の各コレクタ電流の一方
はベース接地接続とされたトランジスタ６０３を経由し
て移相手段２の移相入力端子６に供給され、他方は第２
電源電圧源２６へ流しこまれている。位相検波手段の制
御入力である各トランジスタ・ベア１０９・１１０．１
１１−１１２のベース間には、移相出力端子７からトラ
ンジスタ１９のエミッタフォロアを経由した信号がその
一端に接続され、他端は交流接地端子８の直流電位がト
ランジスタ２１のエミッタフォロアを経由して接続され
ている。

上記従来例において、周波数変調信号源２７゜２８の周
波数変調の大きさが変化すると、第１・第２結合手段Ａ
−Ｂであるトランジスタ・ベア１０７・１０Ｂとトラン
ジスタ・ベア１０１・１０２から成る２組の振幅制限増
幅器の増幅・振幅制限された２組の平衡振幅制限出力も
対応して変化する。また、それぞれの平衡振幅制限出力
は全く同一に変化する。そして第１結合手段八であるト
ランジスタ・ベア１０７・１０８のコレクタ電流は、位
相検波手段Ｃの入力であるトランジスタ・ベア＋０９・
１１０とトランジスタ・ベア１１１・１１２の共通エミ
ッタに入力される。また第２結合手段Ｂであるトランジ
スタ１０１のコレクタ電流は、ベース接地トランジスタ
６０３を経由して移相入力端子６に供給されるが、トラ
ンジスタ６０３がベース接地接続とされているため、こ
のトランジスタ６０３のエミッタ電圧はほとんど変化し
ない。

移相手段２は通過する信号の周波数変調の大きさに比例
した位相を出力信号に加えるため、移相出力端子７の信
号の位相は、移相入力端子６に供給された信号に対して
周波数変調の大きさに比例して変化する。従って、移相
入力端子６と同じ位相の平衡振幅Ｍ限出力が入力に接続
され、移相出力端子７の信号がトランジスタ１９のエミ
ッタフォロアを経由して制御入力に供給されている位相
検波手段Ｃの出力には、周波数変調信号源２７．２８の
周波数変調の大きさに比例した平衡した変調出力電流が
得られる。そしてトランジスタ・ベア１７・１８．１３
・１４．１５・１６から成る３組のカレント・ミラーに
より平衡した復調出力電流はその一方の向きが変えられ
、最終的に復調出力端子１ｏに平衡した周波数変調信号
源２７．２８の周波数変調大きさに比例した復調信号電
流に変換され、さらに抵抗１１、電圧源１２、キャパシ
タ９により復調信号電圧として取り出すことができる。

もし周波数変調信号源２７．２８の振幅が変動して、第
１結合手段Ａであるトランジスタ・ベア１０７・１０８
からなる振幅制限増幅器の入出力の位相関係が変動して
も、第１結合手段Ａとほぼ同一構成の第２結合手段Ｂで
あるトランジスタ・ベア１０１・１０２からなる振幅制
限増幅器の出力位相も同様に変動する。

従って、位相検波手段Ｃの入力と制御入力との間の位相
変動は相殺されるためこの間の位相の変動はな（、復調
出力にその影響が及ばなくなる。

このように、上記従来の直角検波装置でも、周波数変調
信号源の振幅が変動しても、復調出力には影響しないよ
うにすることができる。

発明が解決しようとする課題 しかしながら、上記従来の直角検波装置では、復調感度
の増大と復調雑音の減少を目的に、位相検波手段Ｃの第
２人力の駆動電圧振幅を大きくして位相検波手段Ｃの制
御入力振幅を大きくすると、第１結合手段Ａと第２結合
手段Ｂの各振幅制限増幅器の周波数変調信号源２７．２
８の振幅の変動に起因する入出力間の位相の変動が同一
にならず、復調出力にこの変動が現れてしまうという問
題があった。すなわち、共通エミッタのトランジスタ・
ベア１０９・１１０゜１１１・１１２で構成した位相検
波手段Ｃにおいてベース間電圧の振幅が小さい範囲では
、この振幅に起因する共通エミッタの電位の変化も少な
いがベース間電圧の振幅を大きくすると、共通エミッタ
の電位の変化は大きくなり、第１結合手段への振幅制限
増幅器を構成するトランジスタ・ベア１０７・１０８の
ベース・コレクタ間電圧を大きく変化させる。一方、第
２結合手段Ｂの振幅制限増幅器のトランジスタ・ベア１
０１・１０２のベース・コレクタ間電圧は回路構成上は
とんど変化しない。

従って、周波数変調信号源２７．２８の振幅の変動によ
り、このベース間電圧の振幅が変動し、そのため、ベー
ス・コレクタ電圧が同一にならないトランジスタで構成
した第１結合手段八と第２結合手段Ｂの振幅性増幅器か
ら得られた２組の平衡振幅制限出力の相対的な位相は変
動を受けることになり、当初の目的を実現することがで
きなくなる。

本発明は、このような従来の問題を解決するものであり
、復調感度の増大と復調雑音の減少のために位相検波手
段を構成するトランジスタ・ベアのベース間電圧の駆動
電圧振幅を大きくしても、位相変調・周波数変調等の角
度変調信号源の振幅の変動に起因する変動を復調出力に
もたらさない優れた直角検波装置を提供することを目的
とするものである。

課題を解決するための手段 本発明は上記目的を達成するために、 （１）例えば、第１図または第２図に示されるように、
２つの結合手段と、位相検波出力を得るように結線され
た２つの電流分割手段と、再混合出力を得るように結線
された電流分割手段と、移相手段とを備えたものである
。

（２）例えば、第３図に示されるように、分割された出
力が得られるように結線された結合手段と、位相検波出
力を得るように結線された２つの電流分割手段と、再混
合出力を得るように結線された電流分割手段と、移相手
段とを備えたものである。

（３）例えば、第４図に示されるように、結合手段と、
位相検波出力を得るよう結線された２つの電流分割手段
と、再混合出力を得るよう結線された電流分割手段と、
移相手段とを備えたものである。

（４）例えば、第５図に示されるように、結合手段と、
出力信号がさらに分割され、その出力の一方は位相検波
出力を得るように結線され他方は再混合出力を得るよう
に結線された電流分割手段と、移相手段とを備えたもの
である。

作用 したがって、本発明によれば、 （１）２つの結合手段の各出力には同一の信号で駆動さ
れている２つの電流分割手段が接続されているため、各
入出力端には同じ電圧が加わっている。そのため、２つ
の出力は結合手段に入力される周波数変調信号の振幅が
変動しても同一なため復調出力にはこの変動が出てこな
いという効果を有する。

（２）結合手段の出力は同一の信号で駆動されている２
つの電流分割手段が接続されているため、同じ電圧が加
わっている。そのため、分割された２つの出力は結合手
段に入力される周波数変調信号の振幅が変動しても同一
なため、復調出力にはこの変動が出てこないという効果
を有する。

（３）結合手段の出力は、同一の振幅で駆動されている
２つの電流分割手段が接続されていて、同じ電圧が加わ
っている。そのため出力電流は定まった分流比で分流す
るので、この２つの出力は結合手段に入力される周波数
変調信号の振幅が変動しても同一なため、復調出力にこ
の変動が出てこないという効果を有する。

（４）結合手段の出力は駆動されている電流分割手段が
接続されていて、電流分割手段で分割されさらに分割さ
れた信号で位相検波及び再混合出力を得ている。そのた
め、電流分割手段でさらに分割された２つの出力は結合
手段に入力される周波数変調信号の振幅が変動しても同
一なため、復調出力にこの変動が出てこないという効果
を有する。

実施例 第１図は本発明の第１の実施例の構成を示すものである
。なお、この第１図において、第６図と対応するものに
は同一の符号をつけている。

第１図において、ｌは半導体集積回路であり、直角検波
装置の能動素子が含まれている。Ｄは第１結合手段であ
り、トランジスタ・ベア１０７・１０８と電流源３０で
構成されている。Ｅは第２結合手段であり、トランジス
タ・ベア１０１・１０２と共通の電流源３０で構成され
ている。

Ｆは第１電流分割手段であり、共通エミッタのトランジ
スタ・ベア１０９・１１０から成り、共通エミッタに流
入する入力電流を、制御入力であるベース間電圧の大き
さにより２つのコレクタに流れる出力電流を分割制御す
るように構成されている。同様に、第２電流分割手段Ｇ
はトランジスタ・ベア１１１・１１２、第３電流分割手
段Ｉはトランジスタ・ベア１０３・１０４、第４電流分
割手段Ｈはトランジスタ・ベア１０５・１０６で構成さ
れ、同様の動作をする。

２５は第１電源電圧源、２６は第２電源電圧源であり、
第１電源電圧源２５より小さい電圧値に設定されている
。３０は電流源。２７．２８は平衡した周波数変調信号
源であり、バイアス用電圧源２９に重畳されている。２
は移相手段であり、移相入力端子６から供給される周波
数変調信号に抵抗３１．インダクタ３・４．キャパシタ
５により、周波数変調に比例した位相を加えて移相出力
端子７に出力する。８は交流接地端子である。トランジ
スタ１９．２１は電流源２０．２２とともにエミッタフ
ォロアを構成している。トランジスタ・ベア１３・１４
，１５・１６．１７・１８はそれぞれカレントミラーを
構成している。１０は復調出力端子であり、抵抗１１と
、電圧源１２と、キャパシタ９とを負荷としている。

次に上記第１の実施例の動作について説明する。第１図
において、第１・第２結合手段Ｄ・Ｅであるトランジス
タ・ベア１０７・１０８とトランジスタ・ベア１０１・
１０２の各エミッタは共通の電流源３０に接続され、各
ベアのベース間に同一の平衡した周波数変調信号源２７
・２８とバイアス用電圧源２９が接続された２組の振幅
制限増幅器として動作する。トランジスタ１０７，１０
８，１０１，１０２（７）それぞれのエミッタの面積が
同一とすると、トランジスタ１０７とトランジスタ１０
１及びトランジスタ１０８とトランジスタ１０２のコレ
クタ電流はそれぞれ同じ大きさになる。第１〜第４電流
分割手段Ｆ−１であるトランジスタ・ベア１０９−１１
０．ｌ１ｌ−１１２，１０３−１０４，１０５・１０６
の制御入力である各ベアのベース間には、移相手段２の
移相出力端子７がらトランジスタ１９のエミッタフォロ
アを経由した信号がその一端に接続され、他端は移相手
段２の交流接地端子８゛の直流電位がトランジスタ２１
のエミッタフォロアを経由して接続されている。第１・
第２電流分割手段Ｆ−Ｇのそれぞれの入力であるトラン
ジスタ・ベア１０９・１１０、ＩＩＩ・１１２の共通エ
ミッタは、第１結合手段りの出力であるトランジスタ・
ベア１０７・１０８のそれぞれのコレクタに接続され、
第１・第２電流分割手段Ｆ−Ｇの出力であるトランジス
タ・ベア１０９・１１０，１１１・１１２のコレクタは
従来例（第６図）のトランジスタ・ベア１０９・１１０
．ｌ１ｌ−１１２のコレクタの結線と同様に位相検波出
力が得られるように構成されている。

一方、第３・第４電流分割手段Ｈ・■のそれぞれの入力
であるトランジスタ・ベア１０３・１０４．１０５・１
０６の共通エミッタは、第２結合手段Ｅの出力であるト
ランジスタ・ベア１０１・１０２のそれぞれのコレクタ
に接続され第３・第４電流分割手段Ｈ−Ｉの出力である
トランジスタ・ベア】０３・１０４，１０５・１０６の
コレクタは分割された電流を再び混合させるように、ト
ランジスタ・ベア１０３・１０４のコレクタを互いに接
続してから移相手段２の移相入力端子６に周波数変調信
号を供給し、同様にトランジスタ・ベア１０５・１０６
のコレクタも互いに接続し抵抗３２を経由して第２電源
電圧源２６に信号電流を流しこんでいる。

上記第１の実施例において、周波数変調源２７．２８の
角度変調の大きさが変化すると、第１、第２結合手段Ｄ
−Ｅであるトランジスタ・ベア１０７・１０８，１０１
　・１０２から成る振幅制限増幅器の増幅・振幅制限さ
れた２組の平衡振幅制限出力も対応して変化する。また
、それぞれの平衡振幅制限出力は全く同一に変化する。

そして一方の第１結合手段りであるトランジスタ・ベア
１０７・１０８のコレクタ電流は、位相検波出力を得る
ように構成された第１・第２電流分割手段Ｆ−Ｇである
トランジスタ・ベア１０９・１１０．１１１・１１２の
共通エミッタに入力される。また他方の第２結合手段Ｅ
であるトランジスタ・ベア】０１・１０２のコレクタ電
流は、第３・第４電流分割手段Ｈ・Ｉであるトランジス
タ・ベア１０３・１０４゜１０５・１０６の共通エミッ
タに入力されるが、再び混合されるように結線されてい
るため、その出力電流は入力電流である平衡振幅制限出
力電流と等しい。この出力電流は移相手段２の移相入力
端子６に供給される。移相手段２は通過する信号の周波
数変調の大きさに比例した位相を出力信号に加えるため
、移相出力端子７の信号の位相は、移相入力端子６に供
給された信号に対して周波数変調の大きさに比例して変
化する。従って、移相入力端子６と同じ位相の平衡振幅
制限出力が入力に接続され、移相出力端子７の信号がト
ランジスタ１９のエミッタフォロアを経由して制御入力
に供給されて、位相検波出力を得るように接続された第
１・第２電流分割手段Ｆ−Ｇであるトランジスタ・ベア
１０９・１１０，１１１・１１２の出力には周波数変調
信号源２７．２８の周波数変調の大きさに比例した平衡
した復調出力電流が得られる。

トランジスタ１９によるエミッタフォロアでの多少の位
相のずれはその大きさが固定しているため移相手段２で
容易に補正できる。そして、トランジスタ・ベア１７・
１８．１３・１４゜１５・１６から成るカレントミラー
により平衡した復調出力電流はその一方の向きが変えら
れ、最終的に復調出力端子１０に平衡した周波数変調信
号源２７・２８の周波数変調の大きさに比例した復調信
号電流に変換され、さらに抵抗１１、電圧源１２、キャ
パシタ９により復調信号電圧として取り出すことができ
る。

次に復調感度の増大と復調雑音の減少を目的に移相手段
２の移相入力端子６の振幅を大きくとり、第１〜第４電
流分割手段Ｆ−１であるトランジスタ・ベア１０９・１
１０，１１１・１１２．１０３・１０４，１０５・１０
６の制御入力であるベース間電圧の駆動電圧振幅を大き
くした場合、各ベアの共通エミッタはこのベース間電圧
の振幅に起因する変化を受けて第１・第２結合手段Ｄ−
Ｅであるトランジスタ・ベア１０７・１０８，１０１・
１０２のベース・コレクタ間電圧を変化させるが、２組
のトランジスタ・ベアは全く同じ変化をするため、この
変化の大きさが変動しても、この２組の平衡制限出力電
流には差が生じなくなる。すなわち、周波数変調信号源
２７・２８の振幅が変動して、このベース間電圧の振幅
に起因する共通エミッ夕の変化の大きさに変動があって
も、この２組のトランジスタ・ベアは全く同じように影
響を受けるため、得られた２組の平衡振幅制限出力の相
対的な位相は変動しなくなる。

このように、上記第１の実施例によれば、回路構成上第
１・第２結合手段Ｄ−Ｅである２組の振幅制限増幅器の
トランジスタ・ベア１０７・１０８，１０１・１０２の
各ベース・コレクタ間電圧は、周波数変調振幅源２７・
２８の振幅が変化して第１〜第４電圧分割手段の制御入
力であるトランジスタ・ベア１０９・１１０・。

Ｉｌｌ・１１２，１０３・１０４，１０５・１０６のベ
ース間電圧の振幅が変化しても、全く同一に変化するた
め、この２組の平衡振幅制御出力電圧も全（同一になり
、これらの信号と移相手段２及び位相検波手段（第１・
第２電流分割手段Ｆ　−Ｇ）により構成した直角検波装
置の復調出力端子１０には周波数変調信号源２７゜２８
の振幅の変動に起因する変動が現れなくなるという効果
を有する。

第２図は第２の実施例の構成を示すもので、第１の実施
例の第１・第２結合手段Ｄ−Ｅである２組の振幅制限増
幅器の同じ極性をもつ各出力端子間、すなわちトランジ
スタ１０７とトランジスタｌｏｔのコレクタ間及びトラ
ンジスタ１０８とトランジスタ１０２のコレクタ間に、
それぞれ抵抗２１３，２１４を接続し、２組の平衡振幅
制限出力電流がわずかに異なったときに相互に電流を流
すことにより、両者のバランスをとり２つの出力電流を
同一にするようにしたものである。

第１の実施例の説明にあるように、第１〜第４電流分割
手段Ｆ−１であるトランジスタ・ベア１０９・１１０，
１１１・１１２，１０３・１０４．１０５・１０６の共
通エミッタは各ベアのベース間電圧が同じため、同一に
なるはずであるが、各ベアのコレクタ電圧の振幅と位相
が同一でないため、各ベアの共通エミッタの電位はわず
かに異なる。この電位差間に抵抗２１３・２１４を接続
することにより、２組の平衡振幅制限出力電流の同一性
を向上させることができる。従って、この第２の実施例
では復調出力端子１０への角度変調信号源２７．２８の
振幅変動に起因する変動がさらに少なくなるという効果
を有する。

第３図は第３の実施例の構成を示すもので、第１の実施
例第１図の第１・第２結合手段Ｄ・Ｅであるトランジス
タ・ベア１０７・１０８゜１０１・１０２の各ベース電
位、エミッタ電位が全く同じで、各コレクタ電位もほぼ
同一であることに着目し、これらをひとつにまとめた４
出力の結合手段Ｊ、すなわちひとつの入力に流入する電
流を、制御入力の大きさに応じて分割した２つの電流を
さらに固定の分割比で分割するようにした、例えばコレ
クタを分割したマルチコレクタ・トランジスタ・ベア３
０１・３０２で構成することにより、出力である２組の
平衡振幅制限出力電流の同一性の向上と半導体集積回路
１の構成面積を小さくすることができる。

半導体集積回路での回路構成上、マルチコレクタ・トラ
ンジスタのコレクタ間には不要な抵抗が存在してしまう
が、これは第２の実施例の第２図の抵抗２１３・２１４
に相当するため、値を適切にすれば問題にならない。従
って、この第３の実施例では、復調出力端子１０への角
度変調信号源２７．２８の振幅変動に起因する変動を少
なくし、半導体集積回路の構成面積を小さくできるとい
う効果を有する。

第４図は第４の実施例の構成を示すもので、第１の実施
例第１図の第１・第２結合手段Ｄ・Ｅであるトランジス
タ・ベア１０７・１０８゜１０１・１０２の各ベース電
位、エミッタ電位が全く同じで、各コレクタ電位もほぼ
同一であることに着目し、これらをひとつの結合手段に
であるトランジスタ・ベア４０１・４０２で構成し、出
力である１組の平衡振幅制限出力電流は、第１・第３電
流分割手段Ｌ−Ｍの入力であるトランジスタ・ベア１０
９・１１０，１０３・１０４の各共通エミッタと、第２
・第４電流分割手段０−Ｐの入力であるトランジスタ・
べア１１１・１１２，１０５・１０６の各共通エミッタ
にそれぞれ接続することにより、振幅制限増幅器を１回
路として、その平衡振幅制限出力電流を位相検波手段（
第１・第２電流分割手段１１０・１１２）の入力で２分
割し、他方を移相手段２に供給しているため、両電流の
同一性が極めて良くなる。従って、この第４の実施例で
は、復調出力端子１０への周波数変調信号源２７．２８
の振幅変動に起因する変動を少なくし、半導体集積回路
の構成面積を小さくできるという効果を有する。

第５図は第５の実施例の構成を示すもので、第４の°実
施例第４図の第１・第３電流分割手段Ｌ−Ｍであるトラ
ンジスタ・ベア１０９・１１０．１０３・１０４の各ベ
ース電位、エミッタ電位が全く同じで、同様に第２・第
４電流分割手段０・Ｐであるトランジスタ・ベア１１１
・１１２．１０５・１０６の各ベース電位、エミッタ電
位が全く同じであることに着目し、さらに各コレクタ電
位をほぼ同じ電位になるように、第１・第２電源電圧源
２５．２６を同じ電圧値にするとともに、抵抗３１・３
２に代替してベース接地のトランジスタ５１５．５１６
を挿入したものである。これに加えて、第４図実施例の
第１・第３・第２・第４電流分ｉ１手段Ｌ−Ｍ・Ｏ−Ｐ
を、例えば、コレクタを分割したマルチコレクタ・トラ
ンジスタ・ベア５０９・５１Ｏ，５１１・５１２からな
る第１・第２電流分割手段０−Ｒに置換することにより
、ひとつの入力に流入する電流を制御入力の大きさに応
じて分割し、この分割した２つの電流をさらに固定の分
割比で分割するようにしたものである。

このよ゛うに構成することにより第４の実施例よりさら
に半導体集積回路の構成面積を小さくすることができる
。従って、この第５の実施例では、復調出力端子１０へ
の角度変調信号源２７゜２８の振幅変動に起因する変動
を少なくでき、半導体集積回路上の構成面積を小さくで
きるという効果を有する。

なお、第５の実施例第５図で実施している第１・第２電
源電圧源２５．２６の電圧値を同一にしたり、第３・第
４電流分割手段Ｍ−Ｐの出力と抵抗３１・３２の間にベ
ース接地トランジスタを挿入したりして、第３・第４・
第１・第２電流分割手段の各出力端電位を同一に、すな
わち構成する各トランジスタのベース・コレクタ電圧を
同一にしてこれらに流れる電流の同一性を向上させる方
法は、他の第１・第２・第３・第４の実施例においても
同様に適用でき、かつ同様の効果が得られる。

また、第１・第２の実施例の第１・第２結合手段Ｄ−Ｅ
の入力に共通に接続されている電流源３０は、各入力に
個々の電流源を接続しても同様の効果が得られる。

さらに、第１〜第５の実施例で、半導体集積回路の面積
を小さくすることを主たる目的とし、復調出力端子】Ｏ
への周波数変調信号の振幅変動に起因する変動を少な（
することを従たる目的とすれば、第４電流分割手段１−
Ｐ及び抵抗３２を省略することができる。

さらに、第１・第２・第３・第４・第５の実施例で、移
相手段２は不平衡型となっているが、新たに平衡型移相
手段を用意し、第４電流分割手段１−Ｐの出力と抵抗３
２の接続点から、もうひとつの移相入力端子への周波数
変調信号を供給することになり、完全平衡型の直角検波
装置を構成でき、これも同様の効果を得ることができる
。

また、第１・第２・第３・第４・第５の実施例で、移相
手段２の入出力の移相関係は周波数変調信号のみに依存
していたが、移相手段２は他の制御入力を持つ能動的な
ものであっても同様の効果を得ることができる。

このように、上記第１〜第５実施例に示す構成により以
下に示す効果を有する。

（１）第１および第２の実施例によれば、２組の結合手
段である振幅制限増幅器の各端子電圧を全く同一にして
動作させて得た２組の振幅制限出力あるいは１組の結合
手段である振幅制限増幅器の出力を２分割して得た２組
の振幅制限出力の１方を位相検波手段の入力とし、他方
を移相手段を経由しその副側入力としているので、両方
の信号の同一性が良く周波数変調信号源の振幅が変動し
ても、復調出力端子にこの変動に起因する変動をもたら
さなくすることができる。

（２）第３の実施例によれば、さらに２組の結合手段で
ある振幅制限増幅器を１組の４出力の結合手段である振
幅制限増幅器に置換しているので、２組の振幅制限出力
は同一性が良く、復調出力端子に周波数変調信号源の振
幅変動に起因する変動を少なくし、かつ半導体集積回路
上の構成面積を小さくすることができる。

（３）第４の実施例によれば、さらに２組の結合手段で
ある振幅制限増幅器を１組の結合手段である振幅制限増
幅器に置換し、出力電流を２分割しているので、２組の
振幅制限出力は同一性が良く、復調出力端子に周波数変
調信号源の振幅変動に起因する変動を少なくし、かつ半
導体集積回路上の構成面積を小さくすることができる。

（４）第５の実施例によれば、さらに２組の結合手段で
ある振幅制限増幅器を１組の結合手段である振幅制限増
幅器に置換し、出力電流を２分割し、さらに位相検波出
力を得る電流分割手段と再混合出力を得る電流分割手段
である第１・第３電流分割手段と第２・第４電流分割手
段をそれぞれ、２組の４出力電流分割手段により構成し
ているので、２組の振幅制限出力は同一性が良く、復調
出力端子に周波数変調信号源の振幅変動に起因する変動
を少なくし、かつ半導体集積回路上の構成面積を小さく
することができる。

また、上述の第１〜第５実施例における共通エミッタト
ランジスタ・ベア（対）は共通ソースの電界効果トラン
ジスタ・ベア（対）に代替することが可能であり、マル
チコレクタのトランジスタ・ベア（対）はマルチドレイ
ン・ベア（対）の電界効果トランジスタ・ベア（対）に
代替することが可能である。

発明の効果 本発明は上記実施例より明らかなように、以下に示す効
果を有する。

（１）２つの結合手段の各出力には同一の信号で駆動さ
れている２つの電流分割手段が接続されているため、各
入出力端には同じ電圧が加わっている。そのため、２つ
の出力は結合手段に入力される周波数変調信号の振幅が
変動しても同一なため復調出力にはこの変動が出てこな
いという効果を有する。

（２）結合手段の出力は同一の信号で駆動されている２
つの電流分割手段が接続されているため、同じ電圧が加
わっている。そのため、分割された２つの出力は結合手
段に入力される周波数変調信号の振幅が変動しても同一
なため、復調出力にはこの変動が出てこないという効果
を有する。

（３）結合手段の出力は、同一の振幅で駆動されている
２つの電流分割手段が接続されていて、同じ電圧が加わ
っている。そのため出力電流は定まった分流比で分流す
るので、この２つの出力は結合手段に入力される周波数
変調信号の振幅が変動しても同一なため、復調出力にこ
の変動が出てこないという効果を有する。

（４）結合手段の出力は駆動されている電流分割手段が
接続されていて、電流分割手段で分割されさらに分割さ
れた信号で位相検波及び再混合出力を得ている。そのた
め、電流分割手段でさらに分割された２つの出力は結合
手段に入力される周波数変調信号の振幅が変動しても同
一な　　　゛ため、復調出力にこの変動が出てこないと
いう効果を有する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１の実施例における直角検波装置の
構成図、第２図は本発明の第２の実施例における同装置
の構成図、第３図は本発明の第３の実施例における構成
図、第４図は本発明の第４の実施例における構成図、第
５図は本発明の第５の実施例における構成図、第６図は
従来の直角検波装置の構成図である。 １・・・半導体集積回路、２・・・移相手段、６川移相
入力端子、７・・・移相出力端子、８・・・交流接地端
子、ｌＯ・・・復調出力端子、Ａ、Ｄ・・・第１結合手
段、Ｂ、Ｅ・・・第２結合手段、Ｃ・・・位相検波手段
、Ｆ−Ｉ・・・第１〜第４電流分割手段、Ｌ、　０゜Ｍ
、Ｐ・・・第１〜第４電流分割手段、Ｊ、Ｋ・・・結合
手段。

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. （１）平衡角度変調信号が入力される第１・第２結合手
   段と、 前記第１結合手段の出力が入力されて位相検波出力を出
   力する第１・第２電流分割手段と、前記第２結合手段の
   出力が入力されて再混合出力を出力する第３電流分割手
   段と、 この第３電流分割手段の再混合出力が入力されて、角度
   変調信号入力または他の制御入力に対応して位相を付加
   する移相手段とを備え、前記移相手段の出力が前記第１
   ・第２電流分割手段の制御入力に入力されるとともに、
   前記第１電流分割手段の位相検波出力を検波出力とする
   ようにした直角検波装置。
2. （２）平衡角度変調信号が入力されて、第１・第２出力
   を出力する結合手段と、 この結合手段の第１出力が入力されて位相検波出力を出
   力する第１・第２電流分割手段と、前記結合手段の第２
   出力が入力されて再混合出力を出力する第３電流分割手
   段と、 この第３電流分割手段の再混合出力が入力されて、角度
   変調信号入力または他の制御入力に対応して位相を付加
   する移相手段とを備え、前記移相手段の出力が前記第１
   ・第２電流分割手段の制御入力に入力されるとともに、
   前記第１電流分割手段の位相検波出力を検波出力とする
   ようにした直角検波装置。
3. （３）平衡角度変調信号が入力される結合手段と、この
   結合手段の出力がそれぞれの入力に入力され位相検波出
   力を出力する第１・第２電流分割手段と、 前記結合手段の出力が入力されて再混合出力を出力する
   第３電流分割手段と、 この第３電流分割手段の再混合出力が入力されて、角度
   変調信号入力または他の制御入力に対応して位相を付加
   する移相手段とを備え、この移相手段の出力が前記第１
   ・第２電流分割手段の制御入力に入力されるとともに、
   前記第１・第２電流分割手段の位相検波出力を検波出力
   とするようにした直角検波装置。
4. （４）平衡角度変調信号が入力される結合手段と、この
   結合手段の出力が入力されて位相検波出力を出力すると
   ともに、再混合出力を出力する第１・第２電流分割手段
   と、 この第１・第２電流分割手段の再混合出力が入力されて
   、角度変調信号入力または他の制御入力に対応して位相
   を付加する移相手段とを備え、 この移相手段の出力が前記第１・第２電流分割手段の制
   御入力に入力されるとともに、前記第１・第２電流分割
   手段の位相検波出力を検波出力とするようにした直角検
   波装置。
5. （５）第１・第２電流分割手段が、共通エミッタまたは
   共通ソースのトランジスタ対よりなる請求項１〜４のい
   ずれかに記載の直角検波装置。
6. （６）結合手段が、マルチ・コレクタまたはマルチ・ド
   レインのトランジスタ対よりなる請求項２記載の直角検
   波装置。
7. （７）電流分割手段が、マルチ・コレクタまたはマルチ
   ・ドレインのトランジスタ対よりなる請求項４記載の直
   角検波装置。
8. （８）第１電流分割手段と前記第２電流分割手段との入
   力間に抵抗を接続した請求項１記載の直角検波装置。